鋼結(jié)構(gòu)選擇+填空無答案

1、22一、 選擇題1 鋼材在低溫下，強(qiáng)度 A_塑性_B，沖擊韌性 B_。（A）提高（B） 下降（C）不變（D） 可能提高也可能下降2 鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型是一A。（A）（C）（D）習(xí)題1, 1.2圖3 在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是B_的典型特征。（A）脆性破壞 （B） 塑性破壞 （C） 強(qiáng)度破壞 （D） 失穩(wěn)破壞4 建筑鋼材的伸長率與一 D-標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。（A）到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí)（B）到達(dá)極限應(yīng)力時(shí)（C）試件塑性變形后（D）試件斷裂后5 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)一C確定的。（A）比例極限 （B） 彈性極限 （C）屈服點(diǎn) （D）極限強(qiáng)度6 結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的

2、塑性指標(biāo)，目前最主要用一D表示。（A）流幅（B） 沖擊韌性 （C） 可焊性 （D）伸長率7 鋼材牌號(hào) Q235, Q345, Q390是根據(jù)材料一A命名的。（A）屈服點(diǎn) （B） 設(shè)計(jì)強(qiáng)度 （C） 標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 （D）含碳量8 鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化（應(yīng)變強(qiáng)化）之后一A。（A）強(qiáng)度提高（B） 塑性提高（C） 冷彎性能提高（D）可焊性提高9型鋼中的H鋼和工字鋼相比，一B。（A）兩者所用的鋼材不同（B）前者的翼緣相對(duì)較寬（C）前者的強(qiáng)度相對(duì)較高（D）兩者的翼緣都有較大的斜度10 鋼材是理想的一C。（A）彈性體 （B） 塑性體 （C）彈塑性體（D）非彈性體11有兩個(gè)材料分別為 Q235和Q345鋼的構(gòu)件需焊接

3、，采用手工電弧焊，一B-采用E43焊條。（A）不得 （B） 可以（C）不宜 （D） 必須12 3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高5%,是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼一A好。（A）脫氧（B） 爐種（C）屈服強(qiáng)度（D） 澆注質(zhì)量13同類鋼種的鋼板，厚度越大，一A。141516171819202122232425(A)強(qiáng)度越低 (B) 塑性越好 (C)韌性越好 (D)內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少 鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度fv與f有關(guān)，一般而言，fv = A。(A)f / , 3(B), 3 f (C)f / 3 (D)3f對(duì)鋼材的分組是根據(jù)鋼材的一A確定的。(A)鋼種(B) 鋼號(hào)(C)橫截面積的大小(D)厚度與直徑鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下

4、的屈服條件是由一D等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。eq(A)最大主拉應(yīng)力c 1 (B)最大剪應(yīng)力 1 (C)最大主壓應(yīng)力:二3 (D)折算應(yīng)力 -：*是鋼材的一A指標(biāo)。(A)韌性性能(B)強(qiáng)度性能(C) 塑性性能 (D) 冷加工性能大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)構(gòu)，其主要原因是D_。(A)鋼結(jié)構(gòu)具有良好的裝配性(B)鋼材的韌性好(C) 鋼材接近各向均質(zhì)體，力學(xué)計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果最符合(D) 鋼材的重量與強(qiáng)度之比小于混凝土等其他材料進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按一A。(A)標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算(B)設(shè)計(jì)荷載計(jì)算(C) 考慮動(dòng)力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算(D) 考慮動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷載計(jì)算沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方

5、法的主要不同之處是一D-o(A)冶煉溫度不同(B)冶煉時(shí)間不同(C)沸騰鋼不加脫氧劑(D)兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強(qiáng)脫氧劑符號(hào) L 125X80X10 表示一B-。(A)等肢角鋼(B)不等肢角鋼(C)鋼板(D)槽鋼假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點(diǎn)以前材料為一D-o,(A)非彈性的 (B) 塑性的 (C) 彈塑性的 (D) 完全彈性的 在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的一A。(A)最大應(yīng)力(B)設(shè)計(jì)應(yīng)力(C)疲勞應(yīng)力(D)穩(wěn)定臨界應(yīng)力當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時(shí)，鋼材的塑性和沖擊韌性一Bo(A)升高(B) 下降(C) 不變 (D)升高不多P在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比p

6、= 嚴(yán) =-1時(shí)，稱為一A;當(dāng)應(yīng)力比 maxP i=0時(shí)，稱為一B。'max26272829303132333435363738(A) 完全對(duì)稱循環(huán)(B) 脈沖循環(huán)(C)不完全對(duì)稱循環(huán)(D)不對(duì)稱循環(huán)鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是一C時(shí)的力學(xué)性能指標(biāo)。(A)承受剪切(B) 承受彎曲(C)單向拉伸 (D) 雙向和三向受力鋼材的冷作硬化，使一C。(A)強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降(B)強(qiáng)度、塑性和韌性均提高(C)強(qiáng)度、塑性和韌性均降低 (D)塑性降低，強(qiáng)度和韌性提高承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能內(nèi)容應(yīng)是一Co(A)抗拉強(qiáng)度、伸長率(B)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎性能(C)抗拉強(qiáng)度、屈

7、服強(qiáng)度、伸長率 (D) 屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎性能對(duì)于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是一Co(A)可選擇Q235鋼(B)可選擇Q345鋼(C)鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證(D) 鋼材應(yīng)有三項(xiàng)基本保證鋼材的三項(xiàng)主要力學(xué)性能為一Ao(A)抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、伸長率(C)抗拉強(qiáng)度、伸長率、冷彎 驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常取一(A)標(biāo)準(zhǔn)值 (B) 設(shè)計(jì)值 (C)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度為一(B) 抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度、冷彎(D)屈服強(qiáng)度、伸長率、冷彎Ao組合值 (D)最大值Do(A)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fk (B)鋼材屈服點(diǎn)fy(C) 強(qiáng)度極限值fu (D)鋼材的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項(xiàng)系數(shù)fk.R

8、隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是一A o(A) 鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均下降(B) 鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強(qiáng)度均有所提高(C) 鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度提高，而抗剪強(qiáng)度下降(D) 視鋼號(hào)而定有四種厚度不等的 Q345鋼板，其中一A厚的鋼板設(shè)計(jì)強(qiáng)度最高。(A)12mm(B)18mm(C)25mm(D)30mm鋼材的抗剪屈服強(qiáng)度一B(A)由試驗(yàn)確定 (B)由能量強(qiáng)度理論確定(C)由計(jì)算確定(D)按經(jīng)驗(yàn)確定在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)，下列因素中的一D不是主要考慮的因素。(A)建造地點(diǎn)的氣溫(B) 荷載性質(zhì)(C)鋼材造價(jià)(D)建筑的防火等級(jí)下列論述中不正確的是一B-項(xiàng)。(A

9、)強(qiáng)度和塑性都是鋼材的重要指標(biāo)(B)鋼材的強(qiáng)度指標(biāo)比塑性指標(biāo)更重要(C)工程上塑性指標(biāo)主要用伸長率表示(D)同種鋼號(hào)中，薄板強(qiáng)度高于厚板強(qiáng)度熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力一C-o(A)以拉應(yīng)力為主(B)以壓應(yīng)力為主(C)包括拉、壓應(yīng)力(D)拉、壓應(yīng)力都很小39鋼材內(nèi)部除含有Fe, C外，還含有害元素一 A。(A)N , O, S, P (B)N , 0, Si (C)Mn , O, P (D)Mn , TiC,C指40在普通碳素鋼中，隨著含碳量的增加，鋼材的屈服點(diǎn)和極限強(qiáng)度一B,塑性一韌性一C,可焊性一C,疲勞強(qiáng)度一 CO(A)不變(B) 提高(C) 下降(D)可能提高也有可能下降41在低溫工作

10、(-20 oC)的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需一 標(biāo)。(A)低溫屈服強(qiáng)度(B) 低溫抗拉強(qiáng)度 (C)低溫沖擊韌性(D) 疲勞強(qiáng)度42鋼材脆性破壞同構(gòu)件一D無關(guān)。(A)應(yīng)力集中 (B)低溫影響(C)殘余應(yīng)力(D)彈性模量43某構(gòu)件發(fā)生了脆性破壞，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)在破壞時(shí)構(gòu)件內(nèi)存在下列問題，但可以肯定其 中一A對(duì)該破壞無直接影響。(A)鋼材的屈服點(diǎn)不夠高(B)構(gòu)件的荷載增加速度過快(C)存在冷加工硬化 (D)構(gòu)件有構(gòu)造原因引起的應(yīng)力集中44當(dāng)鋼材具有較好的塑性時(shí)，焊接殘余應(yīng)力一C-o(A)降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度(B)提高結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度(C)不影響結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度(D)與外力引起的應(yīng)力同號(hào)，

11、將降低結(jié)構(gòu)的靜力強(qiáng)度45應(yīng)力集中越嚴(yán)重，鋼材也就變得越脆，這是因?yàn)橐籅 o(A) 應(yīng)力集中降低了材料的屈服點(diǎn)(B) 應(yīng)力集中產(chǎn)生同號(hào)應(yīng)力場，使塑性變形受到約束(C) 應(yīng)力集中處的應(yīng)力比平均應(yīng)力高(D)應(yīng)力集中降低了鋼材的抗拉強(qiáng)度46某元素超量嚴(yán)重降低鋼材的塑性及韌性，特別是在溫度較低時(shí)促使鋼材變脆。該元 素是一Bo(A)硫 (B) 磷(C) 碳 (D) 錳47影響鋼材基本性能的最主要因素是一Ao(A)化學(xué)成分和應(yīng)力大小(B)冶金缺陷和截面形式(C)應(yīng)力集中和加荷速度(D)加工精度和硬化48最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是一B-o(A)單向壓應(yīng)力狀態(tài)(B)三向拉應(yīng)力狀態(tài)(C)二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài)(

12、D) 單向拉應(yīng)力狀態(tài)49在多軸應(yīng)力下，鋼材強(qiáng)度的計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)為一Co(A)主應(yīng)力達(dá)到fy ,(B)最大剪應(yīng)力達(dá)到fv ,(C)折算應(yīng)力達(dá)到fy(D)最大拉應(yīng)力或最大壓應(yīng)力達(dá)到fy50鋼中硫和氧的含量超過限量時(shí)，會(huì)使鋼材一Bo(A)變軟 (B) 熱脆 (C) 冷脆 (D) 變硬51處于常溫工作的重級(jí)工作制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證一D。(A)冷彎性能(B)常溫沖擊性能(C)塑性性能(D) 低溫沖擊韌性52正常設(shè)計(jì)的鋼結(jié)構(gòu)，不會(huì)因偶然超載或局部超載而突然斷裂破壞，這主要是由于材 具有一B。(A)良好的韌性(B)良好的塑性(C) 均勻的內(nèi)部組織，非常接近于勻質(zhì)和各向同性體(D) 良好的韌性和均勻

13、的內(nèi)部組織53當(dāng)溫度從常溫開始升高時(shí)，鋼的一D 。(A) 強(qiáng)度隨著降低，但彈性模量和塑性卻提高(B) 強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著降低(C) 強(qiáng)度、彈性模量和塑性均隨著提高(D) 強(qiáng)度和彈性模量隨著降低，而塑性提高54下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪一組為正確的？一 C-oA.計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值b. 計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值c. 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值d. 計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值(A)a , c (B)b , c (C)a , d (D)b , d

14、55與節(jié)點(diǎn)板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構(gòu)件，入=100,計(jì)算角鋼構(gòu)件的強(qiáng)度時(shí)，鋼材強(qiáng)度設(shè)計(jì)值應(yīng)采用的折減系數(shù)是一C o(A)0 . 65(B)0. 70(C)0. 75(D)0. 85 二、填空題1 鋼材代號(hào)Q235的含義為一一屈服點(diǎn)強(qiáng)度為235MP。2 鋼材的硬化，提高了鋼材的一強(qiáng)度一，降低了鋼材的一塑性一。3 伸長率:.10和伸長率:.5，分別為標(biāo)距長丨=10d和丨=5d的試件拉斷后的一塑 性指標(biāo)一。4 當(dāng)用公式計(jì)算常幅疲勞時(shí)，式中表示一應(yīng)力幅一。5 鋼材的兩種破壞形式為一一和一一。6 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度等于鋼材的屈服強(qiáng)度fy除以一一。7 鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，由彈性轉(zhuǎn)入塑性狀態(tài)的條件是折算應(yīng)

15、力等于或大于鋼材在8 按之不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之分。9 鋼材的a k值與溫度有關(guān)，在-20 OC或在-40 OC所測得的a k值稱 一低溫沖擊韌度(指標(biāo))。10 通過標(biāo)準(zhǔn)試件的一次拉伸試驗(yàn)，可確定鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)為：抗拉強(qiáng)度fu、一屈服點(diǎn)強(qiáng)度一一和一伸長率一。11鋼材設(shè)計(jì)強(qiáng)度f與屈服點(diǎn)fy，之間的關(guān)系為一一。12韌性是鋼材在塑性變形和斷裂過程中一吸收能量一的能力，亦即鋼材抵抗一沖擊或振動(dòng)一荷載的能力。13鋼材在250OC左右時(shí)抗拉強(qiáng)度略有提高，塑性卻降低的現(xiàn)象稱為一藍(lán)脆一現(xiàn)象。14在疲勞設(shè)計(jì)時(shí)，經(jīng)過統(tǒng)計(jì)分析，把各種構(gòu)件和連接分為一8類，相同 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)下，類別越高，容許應(yīng)力幅越一低一

16、。15當(dāng)鋼材厚度較大時(shí)或承受沿板厚方向的拉力作用時(shí)，應(yīng)附加要求板厚方向的一截面 收縮率“一滿足一定要求。16鋼中含硫量太多會(huì)引起鋼材的一一；含磷量太多會(huì)引起鋼材的一一。17鋼材受三向同號(hào)拉應(yīng)力作用時(shí)，即使三向應(yīng)力絕對(duì)值很大，甚至大大超過屈服點(diǎn)， 但兩兩應(yīng)力差值不大時(shí)，材料不易進(jìn)入一塑性一狀態(tài)，發(fā)生的破壞為一脆性一破壞。18如果鋼材具有一較好塑性一性能，那么鋼結(jié)構(gòu)在一般情況下就不會(huì)因偶然或局部超 載而發(fā)生突然斷裂。19應(yīng)力集中易導(dǎo)致鋼材脆性破壞的原因在于應(yīng)力集中處一塑性變形一受到約束。20影響構(gòu)件疲勞強(qiáng)度的主要因素有重復(fù)荷載的循環(huán)次數(shù)、一應(yīng)力集中一和一應(yīng)力幅一。21隨著溫度下降，鋼材的一脆性破壞

17、一傾向增加。22根據(jù)循環(huán)荷載的類型不同，鋼結(jié)構(gòu)的疲勞分和兩種。23衡量鋼材抵抗沖擊荷載能力的指標(biāo)稱為一a k(Akv)。它的值越小，表明擊斷試件所耗的能量越一小一，鋼材的韌性越一差一。24對(duì)于焊接結(jié)構(gòu)，除應(yīng)限制鋼材中硫、磷的極限含量外，還應(yīng)限制一C的含量不超過規(guī)定值。25隨著時(shí)間的增長，鋼材強(qiáng)度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象稱為一時(shí)效硬化一。、選擇題1 焊縫連接計(jì)算方法分為兩類，它們是一B。(A) 手工焊縫和自動(dòng)焊縫(B)仰焊縫和俯焊縫(C)對(duì)接焊縫和角焊縫(D)連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫2 鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選用 Q345時(shí)，焊條選用一 B 。(A)E5

18、5(B)E50 (C)E43(D)前三種均可鋼材的彈性模量太高 焊縫的厚度太小3 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是一C(A)鋼材的塑性太低(B)(C)焊接時(shí)熱量分布不均(D)4 不需要驗(yàn)算對(duì)接焊縫強(qiáng)度的條件是斜焊縫的軸線和外力N之間的夾角滿足一A。(A) tan“：1. 5(B) tan n , 5(C)> 70o (D)70o5 角鋼和鋼板間用側(cè)焊搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都 等同時(shí)，一一C-(A)角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等(B) 角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫(C) 角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫(D) 由于角鋼肢背和肢尖的

19、側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用6 在動(dòng)荷載作用下，側(cè)焊縫的計(jì)算長度不宜大于一A(A)60 hf(B)40 hf (C)80 hf(D)120hf7 直角角焊縫的有效厚度hc A。(A)0 . 7hf (B)4mm (C)1. 2 hf(D)1. 5hf8 等肢角鋼與鋼板相連接時(shí)，肢背焊縫的內(nèi)力分配系數(shù)為一A。(A)0 . 7(B)0. 75(C)0. 65(D)0. 359 對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)一C。(A)要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高(B)要考慮焊縫剛度影響。10直角角焊縫的強(qiáng)度計(jì)算公式(C)與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同(D) 取-f = 1 . 22-f <

20、; ffW中，he是角焊縫的一B。 hc 1 w(A)厚度 (B)有效厚度(C) 名義厚度 (D)焊腳尺寸11焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與一A關(guān)系不大。(A)鋼材的種類(B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(B)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)(D)殘余應(yīng)力大小12焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與一B有關(guān)。(A) 應(yīng)力比'二'min.'max (- min最小應(yīng)力，匚max最大應(yīng)力),(B) 應(yīng)力幅- Jaxfn(C) 二 max，Q)- min13承受靜力荷載的構(gòu)件，當(dāng)所用鋼材具有良好的塑性時(shí)，焊接殘余應(yīng)力并不影響構(gòu)件 的一A。(A)靜力強(qiáng)度(B) 剛度 (C)穩(wěn)定承載力(D)疲勞強(qiáng)度14下圖所示為單角鋼(L

21、 80X 5)接長連接，采用側(cè)面角焊縫(Q235鋼和E43型焊條,fT =160N/mm2)，焊腳尺寸hf =5mm求連接承載力設(shè)計(jì)值(靜載)=A。(A) n 0.7hflwf= 2 X 0.7 X 5X( 360-10 )X 160(B) 2 X 0.7 X 5 X( 360)X 160(C) 2 X 0.7 X 5 X( 60 X 5-10 )X 160(D) 2 X 0.7 X 5 X( 60 X 5)X 160習(xí) a 6.1.18 圖15如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，問最大的焊腳尺寸hfmax= A。(A)6(B)8(C)10(D)1216圖中的兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選

22、一AD mm(A)7(B)8(C)9(D)617鋼結(jié)構(gòu)在搭接連接中，搭接的長度不得小于焊件較小厚度的一B。(A)4倍，并不得小于 20mm(B)5倍，并不得小于 25mm(C)6倍，并不得小于 30mm(D)7倍，并不得小于 35mm18圖中的焊腳尺寸hf是根據(jù)一C選定的。(A) hfmin =1.5 10 = 4.7mm， hfmax =1.2 10 = 12mm和 hfmax =6mm(B) hf min =1.5 6 = 3.7mm， hf max=1.2 10 = 12mm和 hf max = 6mm(C)hfmin1.5 10 =4.7mm，hf max =1.2 6 二 7.2mm

23、和 hf max = 6 mm(D)人的山=1.5.1 4.7mm, hfmax =1.2 10 = 12mm和 hfmax=6mm19在滿足強(qiáng)度的條件下，圖示號(hào)和號(hào)焊縫合理的hf ;應(yīng)分別是一D-o(A)4mm , 4mm (B)6mm , 8mm (C)8mm , 8mm (D)6mm , 6mm20單個(gè)螺栓的承壓承載力中,N： = t fcb ，其中刀t為一Do(A)a+c+e (B)b+d (C)maxa+c+eV2T V1T,b+d (D)mina+c+e , b+d期h LI圖21每個(gè)受剪拉作用的摩擦型高強(qiáng)度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的一Co(A) 1; 0 倍 (B)0. 5

24、倍 (C)0. 8 倍 (D)0. 7 倍22摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接與承壓型高強(qiáng)度螺栓連接的主要區(qū)別是一D-o(A) 摩擦面處理不同(B)材料不同(C) 預(yù)拉力不同 (D)設(shè)計(jì)計(jì)算不同23承壓型高強(qiáng)度螺栓可用于一一。(A)直接承受動(dòng)力荷載(B)承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接(C)冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接(D)承受靜力荷載或間接承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連接24 一個(gè)普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是一D-o(A)螺桿的抗剪承載力(B)被連接構(gòu)件(板)的承壓承載力(C)前兩者中的較大值(D)A 、B中的較小值25摩擦型高強(qiáng)度螺栓在桿軸方向受拉的連接計(jì)算時(shí)，一C-(A)與摩擦面處理方法有關(guān)(B)(C)與螺栓直徑

25、有關(guān)(D)26圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為與摩擦面的數(shù)量有關(guān)與螺栓性能等級(jí)無關(guān)Q235鋼，則該連接中螺栓的受剪面有一C-o(A)l (B)2不能確定77kN27圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，連接板厚度如圖示，則該連接中承壓板厚度為一B mm(A)10(B)20(C)30(D)4045kN7?kN習(xí)18 7. L8圖28普通螺栓和承壓型高強(qiáng)螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是: 壁承壓破壞；川，板件端部剪壞；W.板件拉斷； 是通過計(jì)算來保證的。(A) I , n,m (B) I29摩擦型高強(qiáng)度螺栓受拉時(shí)，(A) 提高(B) 降低I 螺栓剪斷；n.孔V.螺栓彎曲變形。其中一 B種

26、形式,n,W (C) IHG螺栓的抗剪承載力一(C)按普通螺栓計(jì)算B 。(B)(D)30高強(qiáng)度螺栓的抗拉承載力一(A) 與作用拉力大小有關(guān)(C) 與連接件表面處理情況有關(guān)31 一寬度為b,厚度為t的鋼板上有一直徑為-J(A) 代=b t - t2(B)An(C)Ai - b t d0 t(D),n, V (D) n,m,wB 。(D)按承壓型高強(qiáng)度螺栓計(jì)算與預(yù)拉力大小有關(guān)與A，B和C都無關(guān) do的孔，則鋼板的凈截面面積為一C。32剪力螺栓在破壞時(shí)，若栓桿細(xì)而連接板較厚時(shí)易發(fā)生一A破壞；若栓桿粗而連接板較薄時(shí)，易發(fā)生一B破壞。(A) 栓桿受彎破壞 (B)構(gòu)件擠壓破壞 (C)構(gòu)件受拉破壞 (D)

27、構(gòu)件沖剪破壞 33摩擦型高強(qiáng)度螺栓的計(jì)算公式 Nb =0.9if i(P-1.25Nt)中符號(hào)的意義，下述何 項(xiàng)為正確？D(A) 對(duì)同一種直徑的螺栓，P值應(yīng)根據(jù)連接要求計(jì)算確定(B) 0 . 9是考慮連接可能存在偏心，承載力的降低系數(shù)(C) 1 . 25是拉力的分項(xiàng)系數(shù)(D) 1 . 25是用來提高拉力 Nt，以考慮摩擦系數(shù)在預(yù)壓力減小時(shí)變小使承載力降低的 不利因素。34在直接受動(dòng)力荷載作用的情況下，下列情況中采用一D連接方式最為適合，(A)角焊縫 (B) 普通螺栓 (C)對(duì)接焊縫(D)高強(qiáng)螺栓35采用螺栓連接時(shí)，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因?yàn)橐籄。(A)栓桿較細(xì)(B) 鋼板較薄 (C) 截面削弱過

28、多 (D) 邊距或栓間距太小36采用螺栓連接時(shí)，構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞，是因?yàn)橐籅。(A)栓桿較細(xì)(B) 鋼板較薄(C)截面削弱過多 (D) 邊距或栓間距太小37摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接受剪破壞時(shí)，作用剪力超過了一B。(A) 螺栓的抗拉強(qiáng)度(B)連接板件間的摩擦力(C)連接板件間的毛截面強(qiáng)度(D)連接板件的孔壁的承壓強(qiáng)度38在抗拉連接中采用摩擦型高強(qiáng)度螺栓或承壓型高強(qiáng)度螺栓，承載力設(shè)計(jì)值一D-o(A)是后者大于前者<B)是前者大于后者(C) 相等 (D)不一定相等39承壓型高強(qiáng)度螺栓抗剪連接，其變形一Do(A)比摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接小(B)比普通螺栓連接大(C)與普通螺栓連接相同(D)比摩擦型高強(qiáng)

29、度螺栓連接大40桿件與節(jié)點(diǎn)板的連接采用22個(gè)M24的螺栓，沿受力方向分兩排按最小間距排列，螺栓的承載力折減系數(shù)是一Do(A)0 . 70(B)0. 75 (C)o . 8(D)0. 9041 般按構(gòu)造和施工要求，鋼板上螺栓的最小允許中心間距為一A，最小允許端距為Bo(A)3d(B)2d(C)1.2(D)1.542在抗剪連接中以及同時(shí)承受剪力和桿軸方向拉力的連接中，承壓型高強(qiáng)度螺栓的受 剪承載力設(shè)計(jì)值不得大于按摩擦型連接計(jì)算的一C倍。(舊規(guī)范)(A)1.0(B)1. 2(C)1. 3(D)1. 5二、填空題1 焊接的連接形式按構(gòu)件的相對(duì)位置可分為一一，一-和一一三種類型。2 焊接的連接形式按構(gòu)造

30、可分為一一和一一兩種類型。3 焊縫按施焊位置分一一、一一、一一和一一，其中一一的操作條件最差，焊縫質(zhì)量 不易保證，應(yīng)盡量避免。4 當(dāng)兩種不同強(qiáng)度的鋼材采用焊接連接時(shí)，宜用與強(qiáng)度一一的鋼材相適應(yīng)的焊條。5 承受彎矩和剪力共同作用的對(duì)接焊縫，除了分別計(jì)算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，在同時(shí)受 有較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處，還應(yīng)按下式計(jì)算折算應(yīng)力強(qiáng)度。6 當(dāng)承受軸心力的板件用斜的對(duì)接焊縫對(duì)接，焊縫軸線方向與作用力方向間的夾角二符合時(shí)，其強(qiáng)度可不計(jì)算。7 當(dāng)對(duì)接焊縫無法采用引弧板施焊時(shí)，每條焊縫的長度計(jì)算時(shí)應(yīng)減去一一。8 當(dāng)焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時(shí)，在對(duì)接焊縫的拼接處，應(yīng)分別在焊件的寬度方向或厚度方向做成坡

31、度不大于的斜角。9 在承受一直接承受動(dòng)力一荷載的結(jié)構(gòu)中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的 對(duì)接焊縫。10工字形或T形牛腿的對(duì)接焊縫連接中，一般假定剪力由一一的焊縫承受，剪應(yīng)力均 布。11凡通過一、二級(jí)檢驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)的對(duì)接焊縫，其抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度與母材的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度一一。 12選用焊條型號(hào)應(yīng)滿足焊縫金屬與主體金屬等強(qiáng)度的要求。Q235鋼應(yīng)選用一一型焊條，15MnV (Q345)鋼應(yīng)選用一一型焊條。13當(dāng)對(duì)接焊縫的焊件厚度很小 （< 10mm時(shí)，可采用一I 坡口形式。14直角角焊縫可分為垂直于構(gòu)件受力方向的 和平行于構(gòu)件受力方向的 。前者 較后者的強(qiáng)度一一、塑性一一。15在靜力或間接動(dòng)力荷載作用下

32、，正面角焊縫（端縫）的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù) -f =;但對(duì)直接承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取f16角焊縫的焊腳尺寸 hf （mm）不得小于一一，t為較厚焊件厚度（mm）。但對(duì)自動(dòng)焊，最小焊腳尺寸可減小一一；對(duì)T形連接的單面角焊縫，應(yīng)增加一一。17角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的倍（鋼管結(jié)構(gòu)除外），但板件（厚度為t）邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應(yīng)符合下列要求：當(dāng)t < 6mm時(shí)，hfmax =;當(dāng)t>6mm時(shí)，hfmax =。18側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計(jì)算長度不得小于和。19 側(cè)面角焊縫的計(jì)算長度不宜大于一60hf （承受靜力或間接動(dòng)力荷載時(shí)）或一40hf （承受動(dòng)力荷載時(shí)）。（舊規(guī)

33、范）20在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的一一倍，并不得小于一一。21當(dāng)板件的端部僅有兩側(cè)面角焊縫連接時(shí)，每條側(cè)面焊縫長度不宜小于兩側(cè)面角焊縫之間的距離；同時(shí)兩側(cè)面角焊縫之間的距離不宜大于一一（當(dāng)t>12mm）或一一（當(dāng)t <12mm）, t為較薄焊件的厚度。22普通螺栓按制造精度分一粗制螺栓一和一精制螺栓一兩類；按受力分析分一一和一 兩類。23 普通螺栓是通過一一來傳力的；摩擦型高強(qiáng)螺栓是通過一一來傳力的。24高強(qiáng)螺栓根據(jù)螺栓受力性能分為一一和一一兩種。25在高強(qiáng)螺栓性能等級(jí)中：8. 8級(jí)高強(qiáng)度螺栓的含義是；10. 9級(jí)高強(qiáng)度螺栓的含義是一一；26普通螺栓連接受剪時(shí)，限

34、制端距2d，是為了避免一一破壞。27單個(gè)螺栓承受剪力時(shí)，螺栓承載力應(yīng)取和的較小值。28在摩擦型高強(qiáng)螺栓連接計(jì)算連接板的凈截面強(qiáng)度時(shí)，孔前傳力系數(shù)可取一一。29單個(gè)普通螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值：N：二d八fcb式中刀t 表示一一。30 剪力螺栓的破壞形式有一一、一一 、一一、一一、一一和一一。31采用剪力螺栓連接時(shí)，為避免連接板沖剪破壞，構(gòu)造上采取一一措施，為避免栓桿 受彎破壞，構(gòu)造上采取措施。32摩擦型高強(qiáng)螺栓是靠一一傳遞外力的，當(dāng)螺栓的預(yù)拉力為 P,構(gòu)件的外力為T時(shí)，螺栓受力為 。33螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是：一一；規(guī)定螺栓最大容許距離的理 由是： 。34承壓型高強(qiáng)螺栓僅用于承受

35、一一荷載和一一荷載結(jié)構(gòu)中的連接。35普通螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群繞一一旋轉(zhuǎn)。高強(qiáng)螺栓群承受彎矩作用時(shí)，螺栓群繞一一旋轉(zhuǎn)。一、選擇題一根截面面積為A,凈截面面積為An的構(gòu)件，在拉力N作用下的強(qiáng)度計(jì)算公式為一O(A)；二 N A w fy ,(B)- = N A w f(C)A w f (D):; =N Aw fy2 軸心受拉構(gòu)件按強(qiáng)度極限狀態(tài)是一C。(A) 凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度/,(B) 毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的抗拉強(qiáng)度/。(C) 凈截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度(D) 毛截面的平均應(yīng)力達(dá)到鋼材的屈服強(qiáng)度3 實(shí)腹式軸心受拉構(gòu)件計(jì)算的內(nèi)容有一D-o(A)強(qiáng)度(B)強(qiáng)度和整體穩(wěn)

36、定性(C)強(qiáng)度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定(D)強(qiáng)度、剛度(長細(xì)比)4 軸心受力構(gòu)件的強(qiáng)度計(jì)算，一般采用軸力除以凈截面面積，這種計(jì)算方法對(duì)下列哪 種連接方式是偏于保守的 ？一 A(A)摩擦型高強(qiáng)度螺栓連接(B)承壓型高強(qiáng)度螺栓連接(C)普通螺栓連接(D)鉚釘連接5工字形軸心受壓構(gòu)件，翼緣的局部穩(wěn)定條件為w (10+0.1 t,其中'的含義為一Ao(A)構(gòu)件最大長細(xì)比，且不小于30、不大于100(B)構(gòu)件最小長細(xì)比(C)最大長細(xì)比與最小長細(xì)比的平均值(D)30或 1006 軸心壓桿整體穩(wěn)定公式w f的意義為一Do(A) 截面平均應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(B) 截面最大應(yīng)力不超過材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

37、(C) 截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值(D) 構(gòu)件軸心壓力設(shè)計(jì)值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計(jì)值7 用Q235鋼和Q345鋼分別制造一軸心受壓柱，其截面和長細(xì)比相同，在彈性范圍內(nèi)屈曲時(shí)，前者的臨界力一C后者的臨界力。(A) 大于 (B) 小于 (C) 等于或接近 (D)無法比較8 軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗(yàn)算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時(shí)采用換算長細(xì)比，這是因?yàn)镃。(A) 格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實(shí)腹構(gòu)件(B) 考慮強(qiáng)度降低的影響(C) 考慮剪切變形的影響(D) 考慮單支失穩(wěn)對(duì)構(gòu)件承載力的影響9 為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了一A。(A)改變板件的寬厚比(B)增大截面

38、面積(C)改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)(D)增加截面的慣性矩10為提高軸心壓桿的整體穩(wěn)定，在桿件截面面積不變的情況下，桿件截面的形式應(yīng)使 其面積分布一B。(A)盡可能集中于截面的形心處(B)盡可能遠(yuǎn)離形心(C)任意分布，無影響(D)盡可能集中于截面的剪切中心11軸心壓桿采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計(jì)算一D-o(A)完全相同(B)僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同(C)僅面積取值不同(D)完全不同12計(jì)算格構(gòu)式壓桿對(duì)虛軸工軸的整體穩(wěn)定性時(shí)，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù)一B查表確定。(A) X (B) ox (C)y(D)oy13實(shí)腹式軸壓桿繞X,y軸的長細(xì)比分別為x, 'y,對(duì)應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)分別為, ；：y若 x

39、 = ' y，則一D。(A)：x>y (B)；：x= ；：y (C)；：x< ；：y (D)需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別14雙肢格構(gòu)式軸心受壓柱，實(shí)軸為X-X軸，虛軸為y- y軸，應(yīng)根據(jù)一B確定肢件間距離。(A)'x = ' y (B)' oy = ' x (C)' oy = ' y (D)強(qiáng)度條件 15當(dāng)綴條采用單角鋼時(shí)，按軸心壓桿驗(yàn)算其承載能力，但必須將設(shè)計(jì)強(qiáng)度按規(guī)范規(guī)定 乘以折減系數(shù)，原因是一 D-。(A)格構(gòu)式柱所給的剪力值是近似的(B)綴條很重要，應(yīng)提高其安全程度(C)綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn)(D)單角鋼綴條實(shí)際為偏

40、心受壓構(gòu)件16軸心受壓桿的強(qiáng)度與穩(wěn)定，應(yīng)分別滿足一Bo式中1718192021222324的。2526(c)(D)AA為桿件毛截面面積； A。為凈截面面積。軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板一(A) 抗彎工作確定的(B)C?？箟汗ぷ鞔_定的(C)抗剪工作確定的(D)確定雙肢格構(gòu)式柱的二肢間距的根據(jù)是抗彎及抗壓工作確定的(A)格構(gòu)柱所受的最大剪力Vmax(B)繞虛軸和繞實(shí)軸兩個(gè)方向的等穩(wěn)定條件(C)單位剪切角1(D)單肢等穩(wěn)定條件NN小NN(A)wf ,W * f(B)w f ,w « fAnAnAnA細(xì)長軸心壓桿的鋼種宜采用一A。(A)3 號(hào)鋼 (B)5 號(hào)鋼 (C)16Mn (D)15

41、MnV普通軸心受壓鋼構(gòu)件的承載力經(jīng)常取決于一C-o(A)扭轉(zhuǎn)屈曲 (B) 強(qiáng)度 (C) 軸心受力構(gòu)件的正常使用極限狀態(tài)是一(A)構(gòu)件的變形規(guī)定(B)(C)構(gòu)件的剛度規(guī)定(D)實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行一Bo(A)強(qiáng)度計(jì)算(B)(C)強(qiáng)度、整體穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)算(D)軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù) 0 ,與一彎曲屈曲 (D)彎扭屈曲B 。構(gòu)件的容許長細(xì)比構(gòu)件的撓度值強(qiáng)度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長細(xì)比計(jì)算強(qiáng)度和長細(xì)比計(jì)算A等因素有關(guān)。(A) 構(gòu)件截面類別、兩端連接構(gòu)造、長細(xì)比(B) 構(gòu)件截面類別、鋼號(hào)、長細(xì)比(C) 構(gòu)件截面類別、計(jì)算長度系數(shù)、長細(xì)比(D) 構(gòu)件截面類別、兩個(gè)方向的長度、長細(xì)比B導(dǎo)出工字型組

42、合截面軸壓桿局部穩(wěn)定驗(yàn)算時(shí)，翼緣與腹板寬厚比限值是根據(jù)(A)；爲(wèi)局 < 二cr整(B)匚cr局匚cr整(C)- cr局W f y (D)- cr局f y在下列因素中，一c對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布(B)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差B(C)材料的屈服點(diǎn)變化(D)荷載的偏心大小在下列諸因素中，對(duì)壓桿的彈性屈曲承載力影響不大的是(A)壓桿的殘余應(yīng)力分布(B)材料的屈服點(diǎn)變化(C)構(gòu)件的初始幾何形狀偏差(D)何載的偏心大小27 a類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)取值最高是由于一D。(A)截面是軋制截面(B)截面的剛度最大 -(C)初彎曲的影響最小(D)殘余應(yīng)力的影響最小28對(duì)長細(xì)

43、比很大的軸壓構(gòu)件，提高其整體穩(wěn)定性最有效的措施是一C。(A)增加支座約束(B)提高鋼材強(qiáng)度(C)加大回轉(zhuǎn)半徑(D)減少荷載29兩端鉸接、Q235鋼的軸心壓桿的截面如圖所示,在不改變鋼材品種、構(gòu)件截面類別和翼緣、腹板截面面積的情況下，采用一一可提高其承載力。(A) 改變構(gòu)件端部連接構(gòu)造，或在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支承點(diǎn)，或減少翼緣厚度加大寬 度；(B) 調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度，或減小翼緣寬度加大厚度；(C) 改變構(gòu)件端部的連接構(gòu)造，或在弱軸方向增設(shè)側(cè)向支承點(diǎn)，或減小翼緣寬度加大 厚度；(D) 調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計(jì)算長度，或加大腹板高度減小厚度習(xí)呂.胃蘋二.求峑慕30雙肢綴條式軸心受壓柱繞實(shí)軸和繞虛

44、軸等穩(wěn)定的要求是B ， x為虛軸。(c)(B)(D)31格構(gòu)式軸心受壓柱綴材的計(jì)算內(nèi)力隨一(A)綴材的橫截面積(B)(C)柱的計(jì)算長度(D)32 規(guī)定綴條柱的單肢長細(xì)比X 27A1，X =' yD的變化而變化。 綴材的種類 柱的橫截面面積1三0.7 ' max。( max為柱兩主軸方向最大長細(xì)比)，是為(A) 保證整個(gè)柱的穩(wěn)定(B)使兩單肢能共同工作(C)避免單肢先于整個(gè)柱失穩(wěn)(D)構(gòu)造要求二、填空題1 軸心受拉構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)是以一一為極限狀態(tài)的。2 軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式有一一。3 實(shí)腹式軸心壓桿設(shè)計(jì)時(shí)，壓桿應(yīng)符合一一條件。4 在計(jì)算構(gòu)件的局部穩(wěn)定時(shí)，工字形截面

45、的軸壓構(gòu)件腹板可以看成一一矩形板，其翼 緣板的外伸部分可以看成是一一矩形板。5 柱腳中靴梁的主要作用是一一。6 使格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件滿足承載力極限狀態(tài)，除要求保證強(qiáng)度、整體穩(wěn)定外，還必 須保證一一。7 實(shí)腹式工字形截面軸心受壓柱翼緣的寬厚比限值，是根據(jù)翼緣板的臨界應(yīng)力等于一 導(dǎo)出的。8 軸心受壓構(gòu)件腹板的寬厚比的限制值，是根據(jù)一一的條件推導(dǎo)出的。9 當(dāng)臨界應(yīng)力 二cr小于一一時(shí)，軸心受壓桿屬于彈性屈曲問題。10因?yàn)闅堄鄳?yīng)力減小了構(gòu)件的一一，從而降低了軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力。11格構(gòu)式軸心壓桿中，繞虛軸的整體穩(wěn)定應(yīng)考慮一一的影響，以'ox代替 x進(jìn)行計(jì)算。12我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范在制

46、定軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)平時(shí)，主要考慮了一一兩種 降低其整體穩(wěn)定承載能力的因素。13當(dāng)工字形截面軸心受壓柱的腹板高厚比匹 >(25+0 .tw時(shí)，柱可能< (25+0tw14在綴板式格構(gòu)柱中，綴板的線剛度不能小于單肢線剛度的倍。15焊接工字形截面軸心受壓柱保證腹板局部穩(wěn)定的限值是:某柱'x =57,-y =62，應(yīng)把代人上式計(jì)算。16雙肢綴條格構(gòu)式壓桿繞虛軸的換算長細(xì)比其中A代表、選擇題計(jì)算梁的一A時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。(A)正應(yīng)力 (B) 剪應(yīng)力 (C) 整體穩(wěn)定(D)局部穩(wěn)定鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式，二二 気 中nx(A)與材料強(qiáng)度有關(guān)(C)表示截面部分進(jìn)入塑性(B)(D

47、)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比 與梁所受荷載有關(guān)在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下,Q235鋼梁的最小高度hmin B Q345鋼梁的hmin。(其他條件均相同)(A)大于 (B) 梁的最小高度是由一(A) 強(qiáng)度 (B)(C) 等于 (D)C控制的。建筑要求 (C) 剛度 (D)C形式的失穩(wěn)。(C)B曰小于不確定整體穩(wěn)定單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是(A) 彎曲 (B) 扭轉(zhuǎn)為了提高梁的整體穩(wěn)定性，一彎扭 (D)疋最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。雙向彎曲(A) 增大截面(B)增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少11，(C)設(shè)置橫向加勁肋(D)當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)一(A)設(shè)置縱向加勁肋(B)設(shè)置橫向加勁肋(C)減

48、少腹板寬度(D)增加翼緣的厚度焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止一改變荷載作用的位置B 。8加勁肋對(duì)防止一A 引起的局部失穩(wěn)最有效。(A) 剪應(yīng)力 (B) 彎曲應(yīng)力 (D) 確定梁的經(jīng)濟(jì)高度的原則是(A)制造時(shí)間最短(C)最便于施工彎曲應(yīng)力B 。(B)(D)10當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)b >0. 6 時(shí)，用:12B 引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向復(fù)合應(yīng)力(D)局部壓應(yīng)力用鋼量最省免于變截面的麻煩'代替'b主要是因?yàn)橐籅。(A)梁的局部穩(wěn)定有影響(B)(C)梁發(fā)生了彎扭變形(D)分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡化為一D。(A)自由邊 (B) 簡支邊 (C)

49、 固定邊 (D) 有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的支承邊 梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在(A)彎曲應(yīng)力大的區(qū)段梁已進(jìn)入彈塑性階段 梁的強(qiáng)度降低了C。(B)剪應(yīng)力大的區(qū)段1124(C)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位(D)有吊車輪壓的部位13雙軸對(duì)稱工字形截面梁，經(jīng)驗(yàn)算，其強(qiáng)度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的一A(A) 增加梁腹板的厚度(B)降低梁腹板的高度(C)改用強(qiáng)度更高的材料(D)設(shè)置側(cè)向支承14防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了一D。增加截面面積改變邊界約束板件的寬厚比D。(A) 增加梁截面的慣性矩(B)(C)改變構(gòu)件的應(yīng)力分

50、布狀態(tài)(D)15焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是(A)提高梁的抗彎強(qiáng)度(B)提高梁的抗剪強(qiáng)度(C)提高梁的整體穩(wěn)定性(D)提高梁的局部穩(wěn)定性3116在簡支鋼板梁橋中，當(dāng)跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不足，需采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項(xiàng)為正確?B。(A) 橫向加勁加密(B)縱向加勁，設(shè)置在腹板上半部(C)縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部(D)加厚腹板17在梁的整體穩(wěn)定計(jì)算中，丨=1說明所設(shè)計(jì)梁(A)處于彈性工作階段(B)不會(huì)喪失整體穩(wěn)定(C)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求(D)梁不會(huì)發(fā)生強(qiáng)度破壞18梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部擠壓應(yīng)力不能滿足要求時(shí)，采用是較合理的措施。(A)

51、加厚翼緣(B)在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋的數(shù)量(D)加厚腹板19驗(yàn)算工字形截面梁的折算應(yīng)力，公式為23 2 < :仃，式中匚、應(yīng)為-(A) 驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力(B) 驗(yàn)算截面中的最大正應(yīng)力和驗(yàn)算點(diǎn)的剪應(yīng)力(C) 驗(yàn)算截面中的最大剪應(yīng)力和驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力(D) 驗(yàn)算截面中驗(yàn)算點(diǎn)的正應(yīng)力和剪應(yīng)力20工字形梁受壓翼緣寬厚比限值為:(A)受壓翼緣板外伸寬度(B)(C)受壓翼緣板全部寬度的1/3(D)受壓翼緣板全部寬度 受壓翼緣板的有效寬度21跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗(yàn)算整體穩(wěn)定不足時(shí)，宜采用一C。(A)加大梁的截面積(B)加大梁的高度(C)加大受壓翼緣板的寬

52、度(D)加大腹板的厚度22如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以一C為最佳方案。JflrC)ll】i23鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用B 準(zhǔn)則，實(shí)腹式軸心壓桿腹板局部穩(wěn)定采用一A準(zhǔn)則。(A) 腹板局部屈曲應(yīng)力不小于構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力(B) 腹板實(shí)際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力(C) 腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的fv(D) 腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力24A對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。(A)增加腹板厚度(B)約束梁端扭轉(zhuǎn)(C)設(shè)置平面外支承(D)加寬梁翼緣25雙軸對(duì)稱截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列方案比較，應(yīng)采用一A-o(A)在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋(B)在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋(C)在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋(D) 沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐26以下圖示各簡支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外，其他條件均相同， 則以一一的整體穩(wěn)定性為最好的為最差。27當(dāng)梁的整體穩(wěn)定判別式山小于規(guī)范給定