企業(yè)管理一、項目概要

1、PAGE PAGE 103水泥窯純純低溫余余熱發(fā)電電技術評評價方法法的探討討大連易世世達新能源發(fā)展展股份有有限公司司 唐金金泉前言近年來，隨著我我國水泥泥工業(yè)工工藝及裝裝備技術術得以迅迅速發(fā)展展，數(shù)百百條數(shù)千千噸級新新型干法法水泥熟熟料生產(chǎn)產(chǎn)線（以以下簡稱稱PC窯）的陸續(xù)續(xù)投產(chǎn)，為PCC窯純低低溫余熱熱發(fā)電技技術及裝裝備的開開發(fā)、推推廣、應應用創(chuàng)造造了市場場條件。在這個個背景條條件下，目前國國內(nèi)具有有PC窯余余熱發(fā)電電工程設設計、技技術開發(fā)發(fā)能力的的數(shù)家單單位，推推出了幾幾種PCC窯純低低溫余熱熱發(fā)電的的熱力循循環(huán)系統(tǒng)統(tǒng)并已在在水泥工工業(yè)陸續(xù)續(xù)推廣應應用。自自20001年至至20006年，水泥

2、行行業(yè)利用用國產(chǎn)設設備和技技術在數(shù)數(shù)10條112000t/dd級、225000t/dd級、550000t/dd級PCC窯上配配套建設設了裝機機容量分分別為22.0MWW、2.5MWW、3.0MWW、4.5MWW 、66.0MMW、77.5MMW、99.0MMW的純純低溫余余熱電站站，形成成了國產(chǎn)產(chǎn)成熟的的PC窯純純低溫余余熱發(fā)電電技術及及裝備，為我國國水泥工工業(yè)節(jié)能能降耗、提高經(jīng)經(jīng)濟效益益、形成成循環(huán)經(jīng)經(jīng)濟提供供了技術術手段。目前在開開發(fā)、應應用PCC窯純低低溫余熱熱發(fā)電技技術及裝裝備過程程當中有有許多新新的情況況產(chǎn)生。例如：從裝機機容量上上，同樣樣是50000tt/d級級的PCC窯，水水泥生

3、產(chǎn)產(chǎn)條件、廢氣參參數(shù)條件件也類似似,但裝裝機容量量卻有6.0MWW、7.5MWW、9.0MWW等多種種；從蒸蒸汽參數(shù)數(shù)上，有有0.668911.277MPaa28003330、1.573.443MPPa-33404355等多種種；從實實際發(fā)電電能力上上，有的的宣稱225000t/dd窯裝機機已達660000kW或發(fā)發(fā)電功率率已超過過40000kW, 有的宣宣稱55500tt/d窯窯發(fā)電已已達100000kW等。從宣傳傳上，一一些設計計、承建建單位為為說明自自己有先先進的PPC窯純純低溫余余熱發(fā)電電技術從從而有很很高的發(fā)發(fā)電量，采用不不報熟料料熱耗、利用三三次風或或其它水水泥生產(chǎn)產(chǎn)用的高高溫氣體

4、體來發(fā)電電、降低物料料烘干用用廢氣溫溫度、在在發(fā)電機機功率表表上做文文章、低報熟熟料實際際產(chǎn)量、低報熟熟料熱耗耗等不正正當手段段進行宣宣傳。由于上述述新情況的的產(chǎn)生，同時也也由于為為了規(guī)范范純低溫溫余熱發(fā)發(fā)電技術術及裝備備的研究究、開發(fā)發(fā)、工程程設計、工程建建設工作作，目前前制定科科學的PPC窯純純低溫余余熱發(fā)電電技術的的評價方方法盡而而為編制制PCC窯純低低溫余熱熱發(fā)電工工程設計計規(guī)范創(chuàng)造條條件是十十分必要要的。1 目目前水泥泥行業(yè)已已經(jīng)推廣廣應用的的幾種純純低溫余余熱發(fā)電電技術目前水泥泥行業(yè)已已經(jīng)推廣廣應用的的幾種純純低溫余余熱發(fā)電電技術，以蒸汽汽參數(shù)來來分，基基本上有有兩類：一類為為0.

5、668911.277MPaa28003330的低壓壓低溫系系統(tǒng)，一一類為11.5773.43MMPa34004355的次中中壓中溫溫系統(tǒng)。0.688911.277MPaa2800330的低壓壓低溫系系統(tǒng)熱力系統(tǒng)統(tǒng)模式對于0.68911.277MPaa28003330的低壓壓低溫系系統(tǒng)，其其熱力系系統(tǒng)構成成有如下下三種模模式：一一是單壓壓不補汽汽式純余余熱發(fā)電電技術，見圖11；二是復合合閃蒸補補汽純余余熱發(fā)電電技術，見圖22；三是多壓壓補汽式式純余熱熱發(fā)電技技術，見見圖3。圖1：單單壓不補補汽式純純余熱發(fā)發(fā)電熱力力循環(huán)系系統(tǒng)、循循環(huán)參數(shù)數(shù)及廢氣氣取熱方方式 圖22：復合合閃蒸補補汽式純純余熱發(fā)發(fā)

6、電熱力力循環(huán)系系統(tǒng)、循循環(huán)參數(shù)數(shù)及廢氣氣取熱方方式圖3：多多壓補汽汽式純余余熱發(fā)電電熱力循循環(huán)系統(tǒng)統(tǒng)、廢氣氣取熱方方式技術要點點(1) 利用PCC窯窯尾尾預熱器器排出的的3500以下廢廢氣設置置一臺窯窯尾預熱熱器余熱熱鍋爐（簡稱SSP鍋爐爐），利用PCC窯窯頭頭熟料冷冷卻機排排出的4400以下廢廢氣設置置一臺熟熟料冷卻卻機廢氣氣余熱鍋鍋爐（簡簡稱AQQC爐）；兩臺鍋鍋爐設置置一臺蒸蒸汽輪機機。(2) 發(fā)電系系統(tǒng)主蒸蒸汽參數(shù)數(shù)為：0.668911.277MPaa28003330。(3) 上述三三種技術術沒有本本質(zhì)的區(qū)區(qū)別，共共同的特特點是：利用了在窯頭頭熟料冷冷卻機中中部增設設抽廢氣氣口或直直接

7、利用用冷卻機機尾部廢廢氣出口口的4000以下廢廢氣及窯窯尾預熱熱器排出出的30003350的廢氣氣余熱，最重要要的特點點是采用用0.668911.277MPaa28003330低壓低低溫主蒸蒸汽。主要區(qū)別別僅在于于：圖11模式窯窯頭只生產(chǎn)00.688911.277MPaa28003330低壓低低溫蒸汽汽及滿足足AQCC鍋爐、SP鍋鍋爐所需需要的11501800的熱水水；圖22模式窯窯頭除生生產(chǎn)0.68911.277MPaa28003330低壓低低溫蒸汽汽及滿足足AQCC鍋爐、SP鍋鍋爐所需需要的11501800的熱水水外將多多余的11501800熱水降壓壓產(chǎn)生少少量的00.10.55MPaa飽

8、和溫溫度的蒸蒸汽；圖圖3模式窯窯頭除生生產(chǎn)0.68911.277MPaa28003330低壓低低溫蒸汽汽，還同同時再生生產(chǎn)0.100.5MMPa飽和1600低壓低低溫蒸汽汽及滿足足AQCC鍋爐、SP鍋鍋爐所需需要的11001055熱水。(4) 根據(jù)不不同的熱熱力系統(tǒng)統(tǒng)模式，采用補補汽式或或不補汽汽式汽輪輪機。(5) 圖2復復合閃蒸蒸補汽式式適用于于汽輪機機房與冷冷卻機距距離較遠遠的情況況；圖33多壓補補汽式適適用于汽汽輪機房房與冷卻卻機距離離較近的的情況。1.2 1.573.443MPPa33004355的次中中壓中溫溫系統(tǒng)1.2.1 熱力系系統(tǒng)模式式對于1.573.443MPPa330043

9、55的次中中壓中溫溫系統(tǒng)，其熱力力系統(tǒng)構構成有如如下兩種種模式：一是冷卻機機多級取取熱純余余熱發(fā)電電技術，見圖44；二是冷卻機機多級取取熱及循循環(huán)風純純余熱發(fā)發(fā)電技術術，見圖圖5。圖4：冷冷卻機多多級取熱熱余熱發(fā)發(fā)電熱力力系統(tǒng) 圖5：冷冷卻機多多級取熱熱及循環(huán)環(huán)風余熱熱發(fā)電熱熱力系統(tǒng)統(tǒng)1.2.2 技技術要點點（1）利利用PCC窯窯尾尾預熱器器排出的的3500以下廢廢氣（圖圖4）設設置一臺臺窯尾預預熱器余余熱鍋爐爐（簡稱稱SP鍋鍋爐）或或同時利利用窯尾尾C2級級預熱器器內(nèi)筒設設置過熱熱器（圖圖5）。（2）利利用熟料料冷卻機機排出的的4000以下廢廢氣設置置一臺熟熟料冷卻卻機廢氣氣余熱鍋鍋爐（簡簡

10、稱AQQC爐）；或者通通過改變變窯頭熟熟料冷卻卻機廢氣氣排放方方式，利用熟熟料冷卻卻機排出出的部分分3600以下廢廢氣設置置一臺AAQC余余熱鍋爐爐、利用用熟料冷冷卻機排排出的部部分5000以下廢廢氣設置置一臺熟熟料冷卻卻機廢氣氣余熱過過熱器（簡稱AASH過過熱器）。（3）將將AQCC爐排出出的廢氣氣部分或或全部返返回冷卻卻機，窯窯頭熟料料冷卻機機冷卻風風采用循循環(huán)風方方式。（4）利利用兩臺臺鍋爐或或者增設設的余熱熱過熱器器設置補補汽式蒸蒸汽輪機機，發(fā)電電系統(tǒng)主主蒸汽參參數(shù)為11.5773.43MMPa34004335、補汽汽參數(shù)為為000.2MMPa飽和1600。2 研研究、開開發(fā)、應應用純

11、低低溫余熱熱發(fā)電技技術應注注意的幾幾個原則則性問題題2.1 應遵遵循的基基本原則則PC窯純純低溫余余熱發(fā)電電技術是是以節(jié)能能降耗從從而降低低水泥生生產(chǎn)成本本為目的的，它的的內(nèi)涵是是：將水水泥生產(chǎn)產(chǎn)過程中中產(chǎn)生的的并且水水泥生產(chǎn)產(chǎn)過程本本身已不不能再利利用的余余熱回收收從而轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)化為電電能的技技術。因此，研究、開發(fā)、應用PPC窯純純低溫余余熱發(fā)電電技術應應遵循的的基本原原則為：不能影影響水泥泥的正常常生產(chǎn)；不能增增加水泥泥熟料的的燒成熱熱耗及電電耗；不改變變水泥生生產(chǎn)用原原燃料的的烘干熱熱源；不改變變水泥生生產(chǎn)的工工藝流程程及設備備。2.2 對水水泥生產(chǎn)產(chǎn)影響的的控制PC窯配配套建設設余熱電電站，

12、原原則上要要求不影影響水泥泥生產(chǎn)；但由于于在一條條完整的的熟料生生產(chǎn)線窯窯頭、窯窯尾各串串接相應應的余熱熱鍋爐。因此，余熱電電站對水水泥生產(chǎn)產(chǎn)不產(chǎn)生生任何影影響是不不可能的的。根據(jù)據(jù)已投產(chǎn)產(chǎn)的余熱熱電站實實際生產(chǎn)產(chǎn)運行情情況，對對于遵循循上述原原則配套套建設的的余熱電電站，投投入運行行后對水水泥生產(chǎn)產(chǎn)的影響響主要集集中在以以下幾方方面。（1）對對窯尾高高溫風機機的影響響：在窯窯尾SPP鍋爐漏漏風控制制、結構構設計、受熱面面配置、清灰設設計、除除灰設計計、廢氣氣管道設設計合適適的條件件下，電電站投入入運行后后，窯尾尾高溫風風機負荷荷將有所所降低，這種影影響是正正面的。（2）對對增濕塔塔的影響響：

13、將隨隨著電站站的投入入或解出出來調(diào)整噴噴水量，直至停停止或全全開噴水水。（3）對對生料磨磨及煤磨磨的影響響：隨著著電站的的投入或或解出，烘干廢廢氣溫度度將產(chǎn)生生較大幅幅度的變變化，需需要根據(jù)據(jù)烘干廢廢氣溫度度的變化化調(diào)整烘烘干廢氣氣量或磨磨的運行行方式。（4）對對窯尾電電收塵影影響：如如果窯尾尾采用電電收塵，電站投投入運行行后對其其收塵效效果總是是有影響響的，只只是由于于地區(qū)不不同、配配料不同同、燃料料不同或或其它條條件不同同，對收收塵效果果的影響響程度不不同。但但當窯尾尾采用袋袋收塵時時，電站站投入運運行對提提高收塵塵效果是是有顯著著作用的的。（5）對對窯頭電電收塵器器的影響響：電站站投入運

14、運行后，窯頭電電收塵器器工作溫溫度大為為降低，粉塵負負荷也相相應降低低。（6）對對窯系統(tǒng)統(tǒng)操作的的影響：由于窯窯系統(tǒng)增增加了兩兩臺余熱熱鍋爐，而余熱熱鍋爐廢廢氣不但但取自還還要送回回PC窯窯系統(tǒng)，因此勢勢必需要要增加窯窯系統(tǒng)窯窯頭、窯窯尾、廢廢氣處理理、生料料粉磨、煤制備備系統(tǒng)的的操作環(huán)環(huán)節(jié)。對PC窯窯生產(chǎn)造造成的上上述幾方方面的影影響，綜綜合起來來為兩個個方面：一是增增加了PPC窯生生產(chǎn)的操操作環(huán)節(jié)節(jié)（例如如：隨著著電站的的投入、運行和和解出，PC窯窯需調(diào)整整窯尾高高溫風機機、增濕濕塔噴水水、生料料磨及煤煤磨、窯窯頭排風風機等系系統(tǒng)的運運行參數(shù)數(shù)）；二是是如果窯窯尾采用用電收塵塵，電站站投入

15、運運行后對對其收塵塵效果總總是有或或大或小小的影響響。對PC窯窯生產(chǎn)造造成的影影響應當當而且必必須控制制在上述述范圍以以內(nèi)。在目前前水泥熟熟料燒成成工藝技技術及設設備、純純低溫余余熱發(fā)電電熱力循循環(huán)系統(tǒng)統(tǒng)配置技技術及設設備條件件下，為為了提高高發(fā)電量量而采用用抽取三三次風或或窯頭罩罩等高溫溫風，或或生料或或燃料烘烘干改用用燃燒燃燃料而將將原來用用于烘干干的廢氣氣用于發(fā)發(fā)電等措措施都是是不可取取的。采采用這些些措施，表面上上增加了了發(fā)電量量，實際際不但不不會有助助于水泥泥生產(chǎn)綜綜合能耗耗的降低低，反而而由于熟熟料熱耗耗的增加加會使水水泥生產(chǎn)產(chǎn)綜合能能耗增加加（但當水泥廠廠建設余余熱電站站不是以以

16、節(jié)能為為主要目目的時，在1kkg標準準煤的價價格與11kWhh電的購購電價格格之比小小于0.7的條條件下，采用這這些措施施可以增增加水泥泥生產(chǎn)綜綜合效益益）。2.3 準確確的余熱熱發(fā)電技技術發(fā)電電能力指指標目前對于于余熱發(fā)發(fā)電技術術發(fā)電能能力指標標，大家家往往只只注意每每噸熟料料發(fā)電量量，而很很少注意意相關因因素對發(fā)發(fā)電量的的影響，這是目目前產(chǎn)生生許多新新情況的的主要原原因。對對于PCC窯純余余熱發(fā)電電，影響響噸熟料料發(fā)電量量的因素素很多。如：熟熟料熱耗耗（涉及及窯頭、窯尾廢廢氣溫度度等）；熟料形形成熱（涉及生生料配料料成分）；原原料、燃燃料烘干干所需要要的廢氣氣溫度、廢氣量量（涉及及可用于于

17、發(fā)電的的余熱量量）；電電站熱力力系統(tǒng)構構成方式式及蒸汽汽參數(shù)（涉及發(fā)發(fā)電系統(tǒng)統(tǒng)循環(huán)效效率）；熟料實實際產(chǎn)量量和規(guī)模模（涉及及鍋爐、汽輪機機等設備備效率）；廢熱熱取熱方方式（涉涉及對窯窯生產(chǎn)及及熟料熱熱耗的影影響）等等等。由于影響響余熱發(fā)發(fā)電能力力的上述述因素,加之這這些因素素在實際際生產(chǎn)中中的復雜雜性，僅僅采用噸噸熟料余余熱發(fā)電電量來評評價純低低溫余熱熱發(fā)電技技術是不不科學、不完整整、不準準確的，不能全全面代表表純低溫溫余熱發(fā)發(fā)電技術術水平。因此，根據(jù)目目前的情情況，研研究、確確定PCC窯純低低溫余熱熱發(fā)電技技術的評評價方法法既是必必要的,條件也也是成熟熟的，而且也也是急需需的。3 PPC窯純

18、純低溫余余熱發(fā)電電技術的的評價方方法初探探盡管影響響余熱發(fā)發(fā)電能力力的因素素較多也也比較復復雜，但但水泥熟熟料煅燒燒過程及及純低溫溫余熱發(fā)發(fā)電必定定都是熱熱工過程程，因此此，研究究、確定定出全面面、科學學、準確確的純低低溫余熱熱發(fā)電技技術評價價方法是是可能的的。本文文提出的的評價方方法是初初步的，僅供同同行討論論、參考考。該評評價方法法由二部部分構成成，介紹紹如下。3.1 第一部部分實用部部分,即即“每kg熟料料熱耗噸熟料料余熱發(fā)發(fā)電量”目前水泥泥行業(yè)已已經(jīng)習慣慣用噸熟熟料余熱熱發(fā)電量量來做為為衡量余余熱發(fā)電電技術水水平的指指標，因因此，評評價方法法中保留留這個指指標是必必要的。但由于于噸熟料

19、料余熱發(fā)發(fā)電量沒沒有考慮慮熟料熱熱耗、熟熟料形成成熱、原原燃料烘烘干所需需廢氣溫溫度及廢廢氣量等等因素對對發(fā)電量量的影響響，因此此，為了了考慮影影響余熱熱發(fā)電量量的主要要因素即即熟料熱熱耗對余余熱發(fā)電電能力的的影響，應改為為采用“每kg熟料料熱耗噸熟料料余熱發(fā)發(fā)電量”(以下仍簡簡稱“噸熟料料余熱發(fā)發(fā)電量”)這一一指標來來評價。盡管如如此，這這個指標標仍然沒沒有考慮慮全面，如未考考慮熟料料形成熱熱、原燃燃料烘干干所需廢廢氣溫度度及廢氣氣量等對發(fā)電電能力的的影響。對于“噸噸熟料余余熱發(fā)電電量”這一評價價指標，筆筆者認為為:(1)在在建設余余熱電站站之前比比較、確確定余熱熱電站技技術方案案時，在在熟

20、料產(chǎn)產(chǎn)量、熟熟料熱耗耗、用于于發(fā)電的的廢氣參參數(shù)(廢廢氣溫度度、廢氣氣量、含含塵濃度度等，下下同)、用于原原燃料烘烘干的廢廢氣參數(shù)數(shù)條件都都相同的的條件下下，采用用“噸熟料料余熱發(fā)發(fā)電量”來對不不同的余余熱發(fā)電電技術方方案進行行評價是是準確、可靠的的；(2)對對于已投投產(chǎn)的余余熱電站站，采用用“噸熟料料余熱發(fā)發(fā)電量”來對余余熱電站站及PCC窯自身身進行綜綜合考核核同樣也也是準確確、可靠靠的；(3)對對于已投投產(chǎn)的不不同PCC窯間的的余熱電電站進行行比較時時，當熟熟料產(chǎn)量量、熟料料熱耗、用于發(fā)發(fā)電的廢廢氣參數(shù)數(shù)、用于于原燃料料烘干的的廢氣參參數(shù)等生生產(chǎn)條件件大體相相同的條條件下，采用“噸熟料料余

21、熱發(fā)發(fā)電量”進行比比較是相相對準確確、可靠靠的；但當上述述生產(chǎn)條條件差別別較大（如:一一條窯的的熟料熱熱耗是77504.118688kJ/kgg，而另另一條窯窯為78804.118688kJ/kgg；或一一條窯的的生料烘烘干廢氣氣溫度為為2000，而另另一條窯窯為2330）時，采采用“噸熟料料余熱發(fā)發(fā)電量”進行比比較則是是不準確確、不可可靠的。因為根根據(jù)研究究及實際際生產(chǎn)情情況，一一般來講講，電站站采用目目前的蒸蒸汽參數(shù)數(shù)時，當當熟料熱熱耗增加加或減少少7884.118688kJ/kg時時，噸熟熟料余熱熱發(fā)電量量也相應應增加或或減少11kWh以以上；也也就是說說，余熱熱電站每每多發(fā)11kWh電

22、電，窯系系統(tǒng)將多多消耗111.122kg標標準煤的的燃料。顯然，熟料熱熱耗的大大小對余余熱發(fā)電電能力的的影響很很大，熱熱耗大發(fā)發(fā)電能力力自然大大，但總總能源浪浪費大，這是不不可取。3.2 第二二部分理論論部分，即混合合熱效率率(簡稱稱熱效率率)如前所述述，PCC窯純低低溫余熱熱發(fā)電技技術的內(nèi)內(nèi)涵是將將水泥生生產(chǎn)過程程中產(chǎn)生生的并且且水泥生生產(chǎn)過程程本身已已不能再再利用的的余熱回回收從而而轉(zhuǎn)化為為電能，因此，采用理論論上的“混合熱熱效率”(既不不是絕對對熱效率率，也不不是相對對熱效率率)來對對不同的的純低溫溫余熱發(fā)發(fā)電技術術的熱量量轉(zhuǎn)換效效果進行行評價是是科學、準確、可靠的的，這種種評價方方法可

23、以以消除熟熟料熱耗耗、熟料料形成熱熱、原燃燃料烘干干所需廢廢氣參數(shù)數(shù)、電站站熱力系系統(tǒng)構成成方式及及蒸汽參參數(shù)、熟熟料實際際產(chǎn)量和和規(guī)模、廢熱取取熱方式式等因素素的影響響。定義PC窯純純低溫余余熱系統(tǒng)統(tǒng)熱效率率是指可可用于發(fā)發(fā)電的PPC窯總總余熱量量轉(zhuǎn)化為為電能的的比例，其數(shù)學學表達式式為：熱熱效率=（發(fā)電功功率D8604.118688）/可用用于發(fā)電電的總余余熱量Qi 物理意義義發(fā)電功率率D就是余熱熱發(fā)電系系統(tǒng)輸出出功率，單位為為kW；Qi是可用用于發(fā)電電的總余余熱量。Qi由以下下幾部分分組成，即：Qi=QSP+QAQCC+Qtt+Qgt （1）QQSP為可可用于發(fā)發(fā)電的窯窯尾廢氣氣余熱，其

24、計算算方法為為：Qsp=Vzs(TjsCtjss-ThsCthss)+Vys(CthssThs-11351.442)。上式中：Qsp為可用用于發(fā)電電的窯尾尾總廢氣氣熱量，kJ/hh；Vzs窯尾預預熱器排排出的總總的標況況廢氣量量，m33/h；Tjs窯尾預預熱器排排出的廢廢氣平均均溫度，；Ctjss對應于于Tjs的窯窯尾標況況廢氣比比熱，kkJ/mm3；Ths物料烘烘干所需需要的廢廢氣平均均溫度，；Cthss對應于Ths的窯窯尾標況況廢氣比比熱，kkJ/mm3；Vys扣除物物料烘干干所需窯窯尾廢氣氣量后剩剩余的窯窯尾標況況廢氣量量, m3/h；1355扣除物物料烘干干所需窯窯尾廢氣氣量后剩剩余的

25、窯窯尾廢氣氣進入電電收塵器器允許的的最低溫溫度，1135；1.442對應于于1355的窯尾尾標況廢氣氣比熱，kJ/m3。（2）QQAQCC為可用用于發(fā)電電的窯頭頭廢氣余余熱，其其計算方方法為:QAQCC=VZATjACtjAA式中：QQAQCC可用于于發(fā)電的的窯頭總總廢氣余余熱量，kJ/hh；VZA電站不不投入運運行時（或電站站投產(chǎn)前前）冷卻卻機總排排入大氣氣的標況況廢氣量量，m33/h；TjA電站不不投入運運行時（或電站站投產(chǎn)前前）冷卻卻機總排排入大氣氣的廢氣氣平均溫溫度，；CtjAA對應于于TjA的冷卻卻機排入入大氣標標況廢氣氣比熱，kJ/mm3。（3）QQtt為用用于發(fā)電電的窯胴胴體廢熱

26、熱熱量，單位為為kJ/hh。對于于窯胴體體廢熱熱熱量，目目前有部部分水泥泥廠進行行了部分分回收，但未用用于發(fā)電電，其它它絕大部部分水泥泥廠都未未回收。當將窯窯胴體廢廢熱熱量量回收并并用于發(fā)發(fā)電時，計算發(fā)發(fā)電系統(tǒng)統(tǒng)熱效率率應按實實際回收收的窯胴胴體廢熱熱熱量計計算。Qgtt為用于于發(fā)電的的其它熱熱量，單單位為kkJ/hh。對于于不同的的余熱發(fā)發(fā)電技術術或不同同的水泥泥廠，其其用于發(fā)發(fā)電的熱熱量除前前述廢熱熱熱量外外，有可可能還利利用其它它熱量。如：為為了多發(fā)發(fā)電，利利用窯的的部分二二次風或或三次風風，這樣樣勢必增增加熟料料熱耗，因此應應將熟料料增加的的熱耗或或抽取的的用于發(fā)發(fā)電的二二次風，三次風

27、風熱量計計入發(fā)電電用熱量量。又如如：為了了多發(fā)電電，改變變物料烘烘干方式式，將原本本用于烘烘干的廢廢氣全部部用于發(fā)發(fā)電而改改變物料料烘干熱熱源，即即或者改改用燃燒燒燃料的的方法烘烘干物料料，或者者用其它它方法烘烘干物料料。但無無論采用用何種方方式，均均應將物物料烘干干所用的的熱量計計入發(fā)電電用熱量量。此外外，水泥泥生產(chǎn)線線因配套套建設余余熱電站站所增加加的其它它能源消消耗，換換算為熱熱量后均均應計入入發(fā)電用用熱量。應用舉例例下列舉例例中，均均以熟料料產(chǎn)量為為55000t/d的PPC窯為為例。廢廢氣參數(shù)數(shù)中的廢廢氣量均均為標況況廢氣量量。例1A工藝。熟料熱熱耗小于于31440kJ/kgg；生料烘

28、烘干采用用窯尾廢廢氣，廢廢氣參數(shù)數(shù)為：33536600mm3/h210；煤烘烘干采用用冷卻機機廢氣，廢氣參參數(shù)為：300000mm3/h290；窯尾尾預熱器器排出的的廢氣參參數(shù)35536000m33/h3300，窯頭頭冷卻機機扣除煤煤烘干所所需廢氣氣后排入入大氣的的廢氣參參數(shù)31100000m33/h2900；僅利利用窯頭頭、窯尾尾廢氣余余熱配套套余熱電電站。當電站分分別采用用2.229MPPa3800、0.998MPPa3100主蒸汽汽參數(shù)時時，熱效效率計算算結果見見表1。表1：AA工藝不同同余熱發(fā)發(fā)電系統(tǒng)統(tǒng)方案的的熱效率率計算主蒸汽參參數(shù)0.988MPaa31002.299MPaa3800

29、窯尾廢氣氣余熱預熱器排排出的廢廢氣參數(shù)數(shù)廢氣量/ （m3h-1)35366003536600廢氣溫度度/330330生料烘干干所需廢廢氣參數(shù)數(shù)廢氣量/ （m3h-1)35366003536600廢氣溫度度/210210用于發(fā)電電的窯尾尾廢氣熱熱量Qsp/(104kJh-1)65044.36665044.366窯頭廢氣氣余熱冷卻機排排入大氣氣廢氣參參數(shù)廢氣量/ （m3h-1)31000003100000廢氣溫度度/290290用于發(fā)電電的窯頭頭廢氣熱熱量QAQCC/(104kJh-1)118337.557118337.557用于發(fā)電電的總廢廢熱量/(104kJh-1)183441.9931834

30、41.993發(fā)電機功功率D/ kW7800088800熱效率/%15.3317.442噸熟料余余熱發(fā)電電量熟料熱耗耗/(kkJkg-11)3140031400噸熟料發(fā)發(fā)電量/kWh/tt3438.77例2B工藝。熟料熱熱耗小于于31440kJ/kkg。生生料烘干干采用窯窯尾廢氣氣，但廢氣參參數(shù)調(diào)整整為：27720000m33/h2700；煤烘烘干采用用冷卻機機廢氣，廢氣參參數(shù)為：300000mm3/h2900；窯尾尾預熱器器排出的的廢氣參參數(shù)35536000m33/h3300，窯頭頭冷卻機機扣除煤煤烘干所所需廢氣氣后排入入大氣的的廢氣參參數(shù)31100000m33/h2900；利用用窯頭、窯尾廢

31、廢氣余熱熱配套余余熱電站站。當電站分分別采用用2.229MPPa3800、0.998MPPa3100主蒸汽汽參數(shù)時時，熱效效率計算算結果見見到表22。表2： B工藝不同同余熱發(fā)發(fā)電系統(tǒng)統(tǒng)方案的的熱效率率計算主蒸汽參參數(shù)0.988MPaa31002.299MPaa3800窯尾廢氣氣余熱預熱器排排出的廢廢氣參數(shù)數(shù)廢氣量/ （m3h-1)35366003536600廢氣溫度度/330330生料烘干干所需廢廢氣參數(shù)數(shù)廢氣量/ （m3h-1)27200002720000廢氣溫度度/270270扣除生料料烘干所所需窯尾尾廢氣量量后剩余余的窯尾尾廢氣參參數(shù)廢氣量/ （m3h-1)816000816000廢氣

32、溫度度/270270用于發(fā)電電的窯尾尾廢氣熱熱量Qsp/(104kJh-1)50855.27750855.277窯頭廢氣氣余熱冷卻機排排入大氣氣廢氣參參數(shù)廢氣量/ （m3h-1)31000003100000廢氣溫度度/290290用于發(fā)電電的窯頭頭廢氣熱熱量QAQCC/(104kJh-1)118337.557118337.557用于發(fā)電電的總廢廢熱量/(104kJh-1)169222.884169222.884發(fā)電機功功率D/ kW7000080400熱效率/%14.9917.11噸熟料發(fā)發(fā)電量熟料熱耗耗/(kkJkg-11)3140031400噸熟料發(fā)發(fā)電量/ kWh/tt30.5535.1

33、1例3C工藝。生料烘烘干采用用窯尾廢廢氣，廢廢氣參數(shù)數(shù)為：33536600mm3/h210；煤烘烘干采用用冷卻機機廢氣，廢氣參參數(shù)為：300000mm3/h290；窯尾尾預熱器器排出的的廢氣參參數(shù)35536000m33/h3300，窯頭頭冷卻機機扣除煤煤烘干所所需廢氣氣后排入入大氣的的廢氣參參數(shù)31100000m33/h2900；利用用窯頭、窯尾廢廢氣余熱熱同時抽抽取窯三三次風3350000m33/h900配套余余熱電站站，因抽抽取三次次風，熟料熱熱耗由331400kJ/kgg升至333600kJ/kgg。當電站分分別采用用2.229MPPa3800、0.998MPPa3100主蒸汽汽參數(shù)時時

34、，熱效效率計算算結果見見表3。表3 ： C工藝藝不同余余熱發(fā)電電系統(tǒng)方方案的熱熱效率計計算主蒸汽參參數(shù)0.988MPaa31002.299MPaa3800窯尾廢氣氣余熱預熱器排排出的廢廢氣參數(shù)數(shù)廢氣量/ （m3h-11)35366003536600廢氣溫度度/330330生料烘干干所需廢廢氣參數(shù)數(shù)廢氣量/ （m3h-11)35366003536600廢氣溫度度/210210用于發(fā)電電的窯尾尾廢氣熱熱量Qssp/(1044kJh-11)65044.36665044.366窯頭廢氣氣余熱冷卻機排排入大氣氣廢氣參參數(shù)廢氣量/ （m3h-11)31000003100000廢氣溫度度/290290用于發(fā)

35、電電的窯頭頭廢氣熱熱量QAAQC/(1044kJh-11)118337.557118337.557抽取的三三次風熱熱量抽取的三三次風參參數(shù)廢氣量/ （m3h-11)350000350000廢氣溫度度/900900用于發(fā)電電的三次次風熱量量/(1044kJh-11)50633.04450633.044因抽取三三次風增增加熟料料熱耗/(kJJkg-11)220220用于發(fā)電電的總廢廢熱量/(1044kJh-11)234004.997234004.997發(fā)電機功功率D/ kWW91755104555熱效率/%14.11116.008噸熟料發(fā)發(fā)電量熟料熱耗耗/(kkJkg-11)3360033600噸

36、熟料發(fā)發(fā)電量/ kWh/tt4045.664 評評價方法法的應用用4.1 評價價方法應應用分析析從評價方方法的構構成、熱熱效率的的物理意意義及所所舉三個個實例計計算結果果來看：（1）例例1，例例2，例例3均表表明，對對于同一一條PCC窯，發(fā)發(fā)電用熱熱熱源相相同，當當發(fā)電熱熱力循環(huán)環(huán)系統(tǒng)采采用不同同的主蒸蒸汽參數(shù)數(shù)時，參參數(shù)越高高熱效率率越高，相應地地噸熟料料余熱發(fā)發(fā)電量也也越高。這說明明：根據(jù)據(jù)熱源溫溫度的不不同，實實現(xiàn)熱量量根據(jù)其其溫度進進行梯級級利用的的原理對對提高余余熱發(fā)電電能力的的重要性性；(2)對對于同一一條PCC窯，發(fā)發(fā)電用熱熱熱源不不相同但但主蒸汽汽參數(shù)相相同時，熱源溫溫度越高高，噸熟熟料余熱熱發(fā)電量量也越高高，但電電站熱效效率越低低（如例例3）。這說明明：利用用PC窯窯生產(chǎn)本本身可以以回用的的高溫熱熱量來提提高PCC窯的發(fā)發(fā)電量，雖然發(fā)發(fā)電量可可以提高高，但節(jié)節(jié)能效果果確降低低，因此此是不能能提倡的的；(3)對對比例11和例22可知，對于同同一條PPC窯，發(fā)電用用熱熱源源相同但但物料所所需烘干干熱源溫溫度不同同時，烘烘干所需需熱源溫溫度越高高，噸熟熟料余熱熱發(fā)電量量越低，電站熱熱效率也也越低。這說明明：從噸噸熟料余余熱發(fā)電電量、電電站熱效效率兩個個方面來來評價，物料烘烘干對發(fā)發(fā)電能力力的影響響基本是是相同的的。由此推算算