機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)-設(shè)計(jì)一用于帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置中的展開(kāi)式二級(jí)圓柱齒輪減速器

目錄一設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1二傳動(dòng)方案的擬定及說(shuō)明3三電動(dòng)機(jī)的選擇3四計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)4五傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算5六軸的設(shè)計(jì)計(jì)算14七滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算26八箱體內(nèi)鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算27九連軸器的選擇27十箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)29十一、減速器附件的選擇30十二、潤(rùn)滑與密封31十三、設(shè)計(jì)小結(jié)32十四、參考資料33一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)題目設(shè)計(jì)一用于帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置中的展開(kāi)式二級(jí)圓柱齒輪減速器1總體布置簡(jiǎn)圖DVF1電動(dòng)機(jī)；2聯(lián)軸器；3齒輪減速器；4帶式運(yùn)輸機(jī)；5鼓輪；6聯(lián)軸器2工作情況載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)3原始數(shù)據(jù)輸送帶的牽引力F（KN）21輸送帶滾筒的直徑D（MM）450輸送帶速度V（M/S）14帶速允許偏差（）5使用年限（年）10工作制度（班/日）24設(shè)計(jì)內(nèi)容1電動(dòng)機(jī)的選擇與運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算；2直齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算；3軸的設(shè)計(jì)；4滾動(dòng)軸承的選擇；5鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核；6裝配圖、零件圖的繪制；7設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)。5設(shè)計(jì)任務(wù)1減速器總裝配圖一張；2齒輪、軸以及箱座零件圖各一張；3設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份；6設(shè)計(jì)進(jìn)度1第一階段總體計(jì)算和傳動(dòng)件參數(shù)計(jì)算2第二階段軸與軸系零件的設(shè)計(jì)3第三階段軸、軸承、聯(lián)軸器、鍵的校核及草圖繪制4第四階段裝配圖、零件圖的繪制及計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)二、傳動(dòng)方案的擬定及說(shuō)明由題目所知傳動(dòng)機(jī)構(gòu)類型為展開(kāi)式二級(jí)圓柱齒輪減速器。故只要對(duì)本傳動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行分析論證。本傳動(dòng)機(jī)構(gòu)的特點(diǎn)是減速器橫向尺寸較小，兩大齒輪浸油深度可以大致相同。結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，軸向尺寸大，中間軸承受載荷大、剛度差，中間軸承潤(rùn)滑較困難。三、電動(dòng)機(jī)的選擇1電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇因?yàn)楸緜鲃?dòng)的工作狀況是載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。所以選用常用的封閉式Y(jié)（IP44）系列的電動(dòng)機(jī)。2電動(dòng)機(jī)容量的選擇1）工作機(jī)所需功率PWP31KWFV/10W2）電動(dòng)機(jī)的輸出功率D/DW由于，故36KW32086軸承齒輪鏈聯(lián)軸器DP3電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇根據(jù)，初選為同步轉(zhuǎn)速為1500R/MIN的12DNWNII電動(dòng)機(jī)4電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定由表177查出電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y112M4,其額定功率為4KW，滿載轉(zhuǎn)速1440R/MIN,基本符合題目所需的要求。四、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)1計(jì)算總傳動(dòng)比由電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速可確定傳動(dòng)MNWN裝置應(yīng)有的總傳動(dòng)比I由于，1460/5941WND故計(jì)算得到總傳動(dòng)比2I2合理分配各級(jí)傳動(dòng)比由于減速箱是展開(kāi)式布置，為了使兩個(gè)大齒輪具有相近的浸油深度，應(yīng)試兩級(jí)的大齒輪具有相近的直徑，于是可按下式3分配傳動(dòng)比13II因?yàn)椋。?424I1256,43II此時(shí)速度偏差為，所以可行。0五、各軸轉(zhuǎn)速、輸入功率、輸入轉(zhuǎn)矩項(xiàng)目電動(dòng)機(jī)軸高速軸I中間軸II低速軸III滾筒軸IV轉(zhuǎn)速（R/MIN）144014402567594594功率（KW）4396380365350轉(zhuǎn)矩（NM）265263141458685627傳動(dòng)比115614321效率1099096096094五、傳動(dòng)件設(shè)計(jì)計(jì)算直齒圓柱齒輪具有不產(chǎn)生軸向力的優(yōu)點(diǎn)，但傳動(dòng)平穩(wěn)性較差，在減速器中圓周速度不大的情況下采用直齒輪。III軸高速傳動(dòng)嚙合的兩直齒輪（傳動(dòng)比561）1選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)1）材料及熱處理；選擇小齒輪材料為40CR（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。2）精度等級(jí)選用8級(jí)精度；3）試選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)的；19Z2107Z2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)因?yàn)榈退偌?jí)的載荷大于高速級(jí)的載荷，所以通過(guò)低速級(jí)的數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算按式（109）試算，即D3212HEDTZUTK4）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值（1）試選；TK13（2）由圖1030選取區(qū)域系數(shù)；25Z（3）由表107選取尺寬系數(shù)；1D（4）由表106查得材料的彈性影響系數(shù)；189EMPA（5）由圖1021D按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限LIM160HMPA；LI25（6）由式1013計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)1N160HNJL40128301942092/57由圖1019查得接觸疲勞壽命系數(shù)；108HNK209HN（7）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1，安全系數(shù)，由式（1012）得SH12H12086590MIN,6MPA5）計(jì)算過(guò)程（1）試算小齒輪分度圓直徑1TD1TD3212HEDTZUTK2324136MM323506819126（2）計(jì)算圓周速度124361/600TDNVMS（3）計(jì)算齒寬、模數(shù)及齒高等參數(shù)齒寬1B4361DT模數(shù)M2181ZT9齒高2521849HMM齒寬與齒比為/36/2BH（4）計(jì)算載荷系數(shù)K已知載荷平穩(wěn)，所以取1；A根據(jù)V293M/S,8級(jí)精度，由圖108查得動(dòng)載系數(shù)；1VK對(duì)于直齒輪；1HFK由表104插值法查的8級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐非對(duì)稱布置時(shí)，1450H由,查圖1013得，故/82BH14FKA8162VHK（5）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式（1010A）得331/41628/1450TTDKM（6）計(jì)算模數(shù)MM237MM1ZD95043按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式1017M321FSADYZKT確定計(jì)算參數(shù)1由圖1020C查的小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限大150FMPA齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限2380FMPA2由圖1018取彎曲疲勞壽命系數(shù)1NK293FN3計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取安全系數(shù)，由式1012得14S1F/NFEK3057MPA2224查取齒型系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)由表105查得；1850FAY2175FAY由表105查得；4S98S5計(jì)算大、小齒輪的并加以比較FA1FSAY5730482162FSA905大齒輪的數(shù)值大。6計(jì)算載荷系數(shù)148162AVFK7設(shè)計(jì)計(jì)算154M323549011968最終結(jié)果1544標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)選擇由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)M大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞的強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)優(yōu)先采用第一系列并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值，按接觸疲勞1542M強(qiáng)度算的的分度圓直徑的1450D1小齒輪齒數(shù)，取1/25ZDM123Z2）大齒輪齒數(shù)，取1292169Z2Z5幾何尺寸計(jì)算1計(jì)算中心距A152MM21MZ2計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑，146DZ258DZM計(jì)算齒輪寬度1DB46BM小齒輪齒寬相對(duì)大一點(diǎn)因此，150B23結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以大齒輪為例，因齒輪齒頂圓直徑大于160MM，而又小于500MM，故以選用腹板式為宜。其他有關(guān)尺寸參看大齒輪零件圖。IIIII軸低速傳動(dòng)嚙合的兩直齒輪（傳動(dòng)比432）1選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)與上面兩對(duì)齒輪相同1）材料及熱處理選擇小齒輪材料為40CR（調(diào)質(zhì)），硬度為280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240HBS，二者材料硬度差為40HBS。2）精度等級(jí)選用8級(jí)精度；3）試選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù)的；124Z2103Z2按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)因?yàn)榈退偌?jí)的載荷大于高速級(jí)的載荷，所以通過(guò)低速級(jí)的數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算按式（109）試算，即TD3212HEDTZUTK4）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值（1）試選；T13（2）由圖1030選取區(qū)域系數(shù)ZH25；（3）由表107選取尺寬系數(shù)；1D（4）表106查得材料的彈性影響系數(shù)ZE1898MPA（5）由圖1021D按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限；大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限LIM10HMPA；LI25（6）由式1013計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)9160256718301740HNNJL82/430由圖1019查得接觸疲勞壽命系數(shù)；186HNK209HN（7）計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1，安全系數(shù)，由式（1012）S得H12H12086590MIN,6MPA5）計(jì)算過(guò)程（1）試算小齒輪分度圓直徑1TD1TD3212HEDTZUTK2327354MM3235068194（2）計(jì)算圓周速度127329/60601TDNVMS（3）計(jì)算齒寬B及模數(shù)M1B7354DTM3061ZDT24735齒高30689HMM齒寬與齒高比/754/167BH（4）計(jì)算載荷系數(shù)K已知載荷平穩(wěn)，所以取1；A根據(jù)V099M/S,8級(jí)精度，由圖108查得動(dòng)載系數(shù)；106VK由于直齒輪；1HFK由表104插值法查的8級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支撐非對(duì)稱布置時(shí)，；1463H由B/H844，查圖1013得；146FKA035VHK（4）按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式（1010A）得331/7541/798TTDKM（5）計(jì)算模數(shù)MM325MM1Z24983按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式1017M321FSADYZKT1）確定計(jì)算參數(shù)（1）由圖1020C查的小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限50FMPA2380FMPA（2）由圖1018取彎曲疲勞壽命系數(shù)17NK2091FN（3）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取安全系數(shù)，由式1012得14S3107MPA1F/NFEK247MPA22（4）查取齒型系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)由表105查得；1650FAY2180FAY由表105查得；8S79S（5）計(jì)算大、小齒輪的并加以比較FA1FSAY73058621342FSA90大齒輪的數(shù)值大。（6）計(jì)算載荷系數(shù)106415AVFK2設(shè)計(jì)計(jì)算M2293235801415最終結(jié)果M2294標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)的選擇由齒面解除疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)M大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞的強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)229優(yōu)先采用第一系列并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值M25MM，按接觸疲勞強(qiáng)度算的的分度圓直徑的1798DM小齒輪齒數(shù)，取1/32Z13Z大齒輪齒數(shù)214Z5幾何尺寸計(jì)算1）計(jì)算中心距A206MM21MZ2計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑175DZ23M計(jì)算齒輪寬度1DB75M小齒輪齒寬相對(duì)大一點(diǎn)因此，182B283結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以大齒輪為例。因齒輪齒頂圓直徑大于160MM，而又小于500MM，故以選用腹板式為宜。其他有關(guān)尺寸參看大齒輪零件圖。六、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度校核第一部分結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1初選軸的最小直徑選取軸的材料為45號(hào)鋼，熱處理為調(diào)質(zhì)。取AO112，3040MPA1軸1569MM，考慮到聯(lián)軸器、鍵槽的影響，1311取8DM2軸2750MM，取2322230DM3軸4420MM，取33333452初選軸承1軸高速軸選軸承為7206C2軸中間軸選軸承為7208C3軸低速軸選軸承為7211C各軸承參數(shù)見(jiàn)下表基本尺寸/MM安裝尺寸/MM基本額定/KN軸承代號(hào)DDBDADA動(dòng)載荷CR靜載荷COR7206C306216365623157208C40801847733682587211C551002164915284053確定軸上零件的位置和定位方式1軸由于高速軸轉(zhuǎn)速高，傳動(dòng)載荷不大時(shí)，為保證傳動(dòng)平穩(wěn)，提高傳動(dòng)效率，將高速軸取為齒輪軸，使用角接觸球軸承承載，一軸端連接電動(dòng)機(jī)，采用剛性聯(lián)軸器，對(duì)中性好。2軸低速嚙合、高速嚙合均用鍛造齒輪，低速嚙合齒輪左端用甩油環(huán)定位，右端用軸肩定位，高速嚙合齒輪左端用軸肩，右端用甩油環(huán)定位，兩端使用角接觸球軸承承載。3軸采用鍛造齒輪，齒輪左端用甩油環(huán)定位，右端用軸肩定位，為減輕軸的重量采用中軸頸，使用角接觸球軸承承載，右端連接單排滾子鏈。（一）高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)9050434252030404640303254321）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度A由于聯(lián)軸器一端連接電動(dòng)機(jī)，另一端連接輸入軸，所以該段直徑尺寸受到電動(dòng)機(jī)外伸軸直徑尺寸的限制，選為20MM。B考慮到聯(lián)軸器的軸向定位可靠，定位軸肩高度應(yīng)達(dá)25MM，所以該段直徑選為25。C該段軸要安裝軸承，考慮到軸肩要有2MM的圓角，則軸承選用7206C型，即該段直徑定為30MM。D該段軸為齒輪，考慮到軸肩要有2MM的圓角，經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化，定為40MM。E為了齒輪軸向定位可靠，定位軸肩高度應(yīng)達(dá)5MM，所以該段直徑選為46MM。F軸肩固定軸承，直徑為40MM。G該段軸要安裝軸承，直徑定為30MM。2各段長(zhǎng)度的確定各段長(zhǎng)度的確定從左到右分述如下H該段軸連接聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長(zhǎng)度為38MM，該段長(zhǎng)度定為34MM。I該段取32MM。J該段安裝軸承，參照工作要求長(zhǎng)度至少16MM，考慮間隙取該段為22MM。K該段綜合考慮齒輪與箱體內(nèi)壁的距離、軸承與箱體內(nèi)壁距離（采用油潤(rùn)滑），還有二級(jí)齒輪的寬度，定該段長(zhǎng)度為90MM。L該段考慮齒輪的寬度，根據(jù)齒輪校核，選定該段50MM。M該段軸肩選定長(zhǎng)度4MM。N該段與C段相同取22MM。O軸右端面與端蓋的距離為10MM。（二）中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)80844404646403849581擬定軸上零件的裝配方案軸的各段直徑AI段軸用于安裝軸承7208，故取直徑為40MM。BII段該段軸要安裝齒輪，考慮到軸肩要有2MM的圓角，經(jīng)強(qiáng)度計(jì)算，直徑定為46MM。CIII段為軸肩，相比較比II段取直徑為58MM。DIV段安裝大齒輪直徑與II段相同，直徑為46MM。EV段安裝軸承，與I段相同直徑為40MM。2根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段長(zhǎng)度AI段軸承安裝軸承和擋油環(huán)，軸承7208C寬度B18，該段長(zhǎng)度選為28MM。BII段軸考慮到齒輪齒寬的影響，所以長(zhǎng)度為80MM。CIII段為定位軸肩，長(zhǎng)度略小8MM。DIV段用于安裝大齒輪，考慮齒寬長(zhǎng)度為44MM。EV段用于安裝軸承與擋油環(huán)，長(zhǎng)度與I相同，為28MM。（三）低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)7685560605546504356483853721擬定軸上零件的裝配方案軸的各段直徑AI段軸用于安裝軸承7211C，故取直徑為55MM。BII段該段軸要安裝齒輪，考慮到軸肩要有25MM的圓角，經(jīng)強(qiáng)度計(jì)算，直徑定為60MM。CIII段為定位軸肩，取72MM。DIV段安裝大齒輪直徑與II段相同，直徑為60MM。EV段安裝軸承，與I段相同直徑為55MM。FVI段直徑53MMGVII段直徑與彈性注銷選擇有關(guān)，取LX3，直徑為46MM。2根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段長(zhǎng)度AI段軸承安裝軸承和擋油環(huán)，7211C寬度B21，該段長(zhǎng)度選為30MM。BII段軸考慮到齒輪齒寬的影響，所以長(zhǎng)度為76MM。CIII段為定位軸肩，長(zhǎng)度略小8MM。DIV段用于安裝大齒輪，考慮齒寬長(zhǎng)度為50MM。EV段用于安裝軸承與擋油環(huán)，長(zhǎng)度與I相同，為28MM。FVI長(zhǎng)度為32MM。GVII長(zhǎng)度與聯(lián)軸器有關(guān)，取56MM。第二部分強(qiáng)度校核I高速軸對(duì)于角接觸球軸承7206C從手冊(cè)中可以查得A142MM校核該軸和軸承828MM1200MM308MM1L2L3L軸的最小直徑8DM，軸的抗彎截面系數(shù)3310582WDM作用在齒輪上的力1263298TTFND1TANTAN0164R按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度8281208308FH1FH2FT1FR1FV1FV2MHMVMT45鋼的強(qiáng)度極限為MPAP275，又由于軸受的為脈動(dòng)循環(huán)載荷，所以60。1252PMPAWT所以該軸是安全的，滿足使用要求。11308576TFN21236TH1087HM113236VRFN2186RV0245VM總彎矩713MHVMN扭矩163TNII中間軸對(duì)于角接觸球軸承7208C從手冊(cè)中可以查得A17MM校核該軸和軸承53MM70MM35MM1L23L軸的最小直徑230DM，軸的抗彎截面系數(shù)332270WDM作用在2、3齒輪上的圓周力3214019658TTFND32147T徑向力21096239RTFGTGN13418RT求垂直面的支反力23123118357093574RRVFLLN212794VRVRN計(jì)算垂直彎矩317945102AVMMFLM31215701328047ANRLLNM求水平面的支承力231231109653491052687TTHFLLN2231287TTH計(jì)算、繪制水平面彎矩圖316820AHMMFLNM3121685703649107ANTLLNM求合成彎矩圖，按最不利情況考慮2243026AMAVHMMNM227ANAVNN求危險(xiǎn)截面當(dāng)量彎矩T537035FT2FR2MMVMHFT1FR1MMNNFV1FV2FH2FH1從圖可見(jiàn)，MM,NN處截面最危險(xiǎn)，其當(dāng)量彎矩為（取折合系數(shù)06）22223601431EANMTNM27M計(jì)算危險(xiǎn)截面處軸的直徑MM截面1272PPMPAWTMNN截面422PPMPAWTM所以該軸是安全的，滿足使用要求。III低速軸對(duì)于角接觸球軸承7211C從手冊(cè)中可以查得A209MM校核該軸和軸承49MM，107MM1L2L軸的最小直徑，3D5M軸的抗彎截面系數(shù)3310915WDM作用在齒輪上的力3T2T586F30NDR3TANTAN2175O按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度FH1FH2FV1FV2MHMVMFT3FR3T4910745鋼的強(qiáng)度極限為MPAP275，又由于軸受的為脈動(dòng)循環(huán)載荷，所以60。22341MPPTPAW所以該軸是安全的，滿足使用要求。七、滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算I高速軸軸承7206C的校核，即軸承壽命校核軸承壽命可由式進(jìn)行校核，軸承只承受徑向載荷610THFCLNP的作用，由于工作溫度不高且沖擊不大，故查表134和136可取取1,TPF313491056HTFN2312TH07MM1349556VRFN2184RV0729VM總彎矩2153MHVMN扭矩1586T基本額定動(dòng)負(fù)荷為3210CN2115798RVHF222286316R則，該軸承的壽命63520001458THPCFLHN滿足使用10年要求。II中間軸軸承7208C的校核，即軸承壽命校核軸承壽命可由式進(jìn)行校核，軸承只承受徑向載荷610THFCLNP的作用，由于工作溫度不高且沖擊不大，故查表134和136可取取1,TPF3基本額定動(dòng)負(fù)荷為36810CN22211794RVHF2235081R則，該軸承的壽命66352000712THPCFLHN滿足使用10年要求。III低速軸軸承72011C的校核，即軸承壽命校核軸承壽命可由式進(jìn)行校核，軸承只承受徑向載荷610THFCLNP的作用，由于工作溫度不高且沖擊不大，故查表134和136可取取1,TPF3基本額定動(dòng)負(fù)荷為342810CN211576RVHF2222874035RV則，該軸承的壽命6636301898100597THPCFLHN滿足使用10年要求。八、箱體內(nèi)鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算1傳遞轉(zhuǎn)矩已知；2鍵的工作長(zhǎng)度LLBB為鍵的寬度；3鍵的工作高度K05HH為鍵的高度；4普通平鍵的強(qiáng)度條件為；3P2T10PKLD代號(hào)直徑（MM）工作長(zhǎng)度（MM）工作高度（MM）轉(zhuǎn)矩（NM）極限應(yīng)力（MPA）高速軸無(wú)鍵安裝14936（圓頭）462245141462中間軸14970圓頭4656451414244低速軸181170（圓頭）6052555868684由于鍵采用靜聯(lián)接，材料鋼，沖擊輕微，所以許用擠壓應(yīng)力為，所以上述鍵皆安全。MPAP10九、聯(lián)軸器的選擇由于剛性聯(lián)軸器價(jià)格便宜、構(gòu)造簡(jiǎn)單、可傳遞較大轉(zhuǎn)矩、對(duì)中性較好，所以優(yōu)先考慮選用它。1高速軸用聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)計(jì)算由于裝置用于運(yùn)輸機(jī)，原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī)，所以工作情況系數(shù)為，51AK計(jì)算轉(zhuǎn)矩為MNTKACA539261所以考慮選用剛性凸緣聯(lián)軸器GYS2（GB58432003），其主要參數(shù)如下材料HT200公稱轉(zhuǎn)矩MNTN63軸孔直徑，D201D20軸孔長(zhǎng)，L581裝配尺寸MA4半聯(lián)軸器厚B2（1P167表171）2連接鏈輪聯(lián)軸器的設(shè)計(jì)計(jì)算由于裝置用于運(yùn)輸機(jī)，原動(dòng)機(jī)為電動(dòng)機(jī)，所以工作情況系數(shù)為，51AK計(jì)算轉(zhuǎn)矩為MNTKACA2805613所以選用彈性銷柱聯(lián)軸器LX3（GB50142003），其主要參數(shù)如下材料HT200公稱轉(zhuǎn)矩MNTN1250軸孔直徑MD3021軸孔長(zhǎng)，L661半聯(lián)軸器厚B（1P175表175）（GB50142003）十、箱體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)箱體結(jié)構(gòu)對(duì)減速器的工作性能、加工工藝、材料消耗、質(zhì)量及成本等有很大影響。1減速器箱體為鑄造箱體，材料HT200。2箱體結(jié)構(gòu)為剖分時(shí)，剖分面為水平面，與傳動(dòng)件軸心線平面重合，有利于軸系部件的安裝與拆卸。3剖分時(shí)箱體的結(jié)構(gòu)尺寸選擇（1）箱座壁厚0025A38MM；A為二級(jí)圓柱齒輪減速器的低速級(jí)中心距A20625，8168滿足要求，取壁厚10MM；（2）箱蓋壁厚（08085），8MM，則85MM；111（3）地腳螺栓直徑0036A12194，選擇M20；FD（4）地腳螺栓數(shù)目由于A20650MM外箱壁至軸承座端面距離1L58MM1C2大齒輪頂圓與內(nèi)箱壁距離15MM齒輪端面與內(nèi)箱壁距離21220MM箱蓋肋厚1M08575MM1箱蓋肋厚208585MM軸承蓋外徑D圖62725MM2D03D軸承旁連接螺栓距離S圖72凸臺(tái)外徑十一、減速器附件的選擇1通氣器由于在室內(nèi)使用，選通氣器（一次過(guò)濾），采用M1815。2油面指示器選用游標(biāo)尺M(jìn)16。3起吊裝置采用箱蓋吊耳、箱座吊耳。4放油螺塞選用外六角油塞及墊片M1615。十二、潤(rùn)滑與密封H12514HHO19HFS油面1齒輪的潤(rùn)滑根據(jù)表54浸油深度推薦值，選取二級(jí)圓柱式齒輪減速器類型由于低速級(jí)周向速度小于12M/S，采用浸油潤(rùn)滑，II級(jí)大齒輪浸油高度約為07個(gè)齒高但不少于10MM，該大齒輪齒高FH2510MM，所以II級(jí)大齒輪浸油高度取11MM。FFHIII級(jí)大齒輪浸油高度大于一個(gè)齒高小于1/6半徑（3125SH567MM），由于III級(jí)大齒輪和二級(jí)大齒輪的半徑差為39MM。所以大齒輪的浸油深度選為50MM。S大齒輪齒頂圓到油池低面的距離為3050MM，所以選取的油池深度為80MMOH甩油環(huán)2滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑由于軸承周向速度為099小于2M/S，所以采脂潤(rùn)滑，為防止軸承室內(nèi)的潤(rùn)滑脂流入箱體而造成油脂混合，在箱體軸承座箱內(nèi)一側(cè)裝設(shè)甩油環(huán)。3潤(rùn)滑油的選擇齒輪潤(rùn)滑油，考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用LAN15潤(rùn)滑油。軸承潤(rùn)滑脂，選用通用鋰基潤(rùn)滑脂ZL1，普遍應(yīng)用在各種機(jī)械部位。4密封方法的選取選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，采用悶蓋安裝骨架式旋轉(zhuǎn)軸唇型密封圈實(shí)現(xiàn)密封。密封圈型號(hào)按所裝配軸的直徑確定為（F）B25427ACM，（F）B709010ACM。軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承的外徑?jīng)Q定。十三、設(shè)計(jì)小結(jié)經(jīng)過(guò)十幾天的努力,我終于將機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)做完了在這次作業(yè)過(guò)程中,我遇到了許多困難,一遍又一遍的計(jì)算,一次又一次的設(shè)計(jì)方案修改，這都暴露出了前期我在這方面的知識(shí)欠缺和經(jīng)驗(yàn)不足，計(jì)算出現(xiàn)了很多小問(wèn)題，令我非常苦惱后來(lái)在老師的指導(dǎo)下,我找到了問(wèn)題所在之處,并將之解決同時(shí)我還對(duì)機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)的知識(shí)有了更進(jìn)一步的了解盡管這次作業(yè)的時(shí)間是漫長(zhǎng)的,過(guò)程是曲折的,但我的收獲還是很大的不僅僅掌握了設(shè)計(jì)一個(gè)完整機(jī)械的步驟與方法也對(duì)機(jī)械制圖、AUTOCAD軟件有了更進(jìn)一步的掌握。對(duì)我來(lái)說(shuō),收獲最大的是方法和能力那些分析和解決問(wèn)題的方法與能力在整個(gè)過(guò)程中,我發(fā)現(xiàn)像我們這些學(xué)生最最缺少的是經(jīng)驗(yàn),沒(méi)有感性的認(rèn)識(shí),空有理論知識(shí),有些東西很可能與實(shí)際脫節(jié)。在設(shè)計(jì)的過(guò)程中還培養(yǎng)出了我們的團(tuán)隊(duì)精神，大家共同解決了許多個(gè)人無(wú)法解決的問(wèn)題，在這些過(guò)程中我們深刻地認(rèn)識(shí)到了自己在知識(shí)的理解和接受應(yīng)用方面的不足，在今后的學(xué)習(xí)過(guò)程中我們會(huì)更加努力和團(tuán)結(jié)?？傮w來(lái)說(shuō),我覺(jué)得做這種類型的作業(yè)對(duì)我們的幫助還是很大的,它需要我們將學(xué)過(guò)的相關(guān)知識(shí)都系統(tǒng)地聯(lián)系起來(lái)，綜合應(yīng)用才能很好的完成包括機(jī)械設(shè)計(jì)在內(nèi)的所有工作，也希望學(xué)院能多一些這種課程。參考資料1機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，高等教育出版社，李育錫主編，2008年6月第1版；2機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，北京大學(xué)出版社，許瑛主編，2008年8月第1版；3機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，科學(xué)出版社，鞏云鵬，田萬(wàn)祿，張偉華，黃秋波主編，2008年3月第一版；4機(jī)械設(shè)計(jì)綜合課程設(shè)計(jì)，機(jī)械工業(yè)出版社，王之櫟，王大康主編，2009年1月第二版；5機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版），高等教育出版社，濮良貴，紀(jì)名剛主編，2006年5月第八版；6機(jī)械原理（第七版），高等教育出版社，孫桓，陳作模，葛文杰主編，2006年5月第七版；7機(jī)械制圖（第2版），西北工業(yè)大學(xué)出版社，臧宏琦，王永平主編，2004年9月第2版；8機(jī)械精度設(shè)計(jì)與檢測(cè)技術(shù)，國(guó)防工業(yè)出版社，王玉主編，2005年8月第1版。參考資料1機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，高等教育出版社，李育錫主編，2008年6月第1版；2機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，北京大學(xué)出版社，許瑛主編，2008年8月第1版；3機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)，科學(xué)出版社，鞏云鵬，田萬(wàn)祿，張偉華，黃秋波主編，2008年3月第一版；4機(jī)械設(shè)計(jì)綜合課程設(shè)計(jì)，機(jī)械工業(yè)出版社，王之櫟，王大康主編，2009年1月第二版；5機(jī)械設(shè)計(jì)（第八版），高等教育出版社，濮良貴，紀(jì)名剛主編，2006年5月第八版；6機(jī)械原理（第七版），高等教育出版社，孫桓，陳作模，葛文杰主編，2006年5月第七版；7機(jī)械制圖（第2版），西北工業(yè)大學(xué)出版社，臧宏琦，王永平主編，2004年9月第2版；8機(jī)械精度設(shè)計(jì)與檢測(cè)技術(shù)，國(guó)防工業(yè)出版社，王玉主編，2005年8月第1版。2011/06/180101110KV肇慶變電站電氣部分初步設(shè)計(jì)2011/06/180101468Q發(fā)動(dòng)機(jī)缸體雙面臥式鉆床總體設(shè)計(jì)及左主軸箱設(shè)計(jì)2011/06/180101ABS防抱死系統(tǒng)設(shè)計(jì)2011/07/071335CA1050汽車驅(qū)動(dòng)橋主減速器設(shè)計(jì)2011/06/180101CA6110發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸的加工工藝及夾具設(shè)計(jì)201