火電廠節(jié)能降耗策略講座

火電廠節(jié)能降耗策略

3/14/20231講座的目的希望幫助理清思路：電廠的能耗狀況能耗存在的問題所在問題的解決途徑3/14/20232講座的內(nèi)容影響經(jīng)濟(jì)性的因素提高經(jīng)濟(jì)性的途徑國產(chǎn)300MW汽輪機(jī)組節(jié)能降耗鍋爐及燃燒系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性控制參數(shù)降低廠用電運(yùn)行優(yōu)化與性能診斷3/14/20233

1降低煤耗率2降低廠用電率電廠節(jié)能降耗的目的3/14/20234

供電煤耗率

原煤耗率

標(biāo)準(zhǔn)煤耗率

[kg/(kW.h)]

[kg/(kW.h)]3/14/20235發(fā)電煤耗率

原煤耗率

標(biāo)準(zhǔn)煤耗率[kg/(kW.h)]

[kg/(kW.h)]3/14/20236生產(chǎn)廠用電率式中

─發(fā)電廠用電量，kW.h

─發(fā)電量，kW.h

3/14/20237發(fā)電熱效率

[kJ/(kW.h)]3/14/20238影響經(jīng)濟(jì)性的因素3/14/20239影響汽輪機(jī)熱效率的因素11高壓缸效率2中壓缸效率3低壓缸效率4主蒸汽壓力5主蒸汽溫度6再熱蒸汽溫度7再熱蒸汽壓損8最終給水溫度9凝汽器壓力10再熱器減溫水流量11鍋爐吹灰蒸汽流量12小汽輪機(jī)進(jìn)汽流量3/14/202310影響汽輪機(jī)熱效率率的因素213機(jī)組補(bǔ)水率14調(diào)節(jié)閥運(yùn)行法是及開度15給水泵焓升16凝結(jié)水泵焓升17軸封漏汽量18加熱器給水端差19加熱器疏水端差20凝汽器端差21凝汽器過冷度22閥門內(nèi)漏23設(shè)備散熱損失243/7/202311影響鍋爐熱效率的的因素1過量空氣系數(shù)（O2）2排煙溫度3飛灰可燃物4入爐煤熱值5石子煤量3/7/202312汽輪機(jī)缸效率對熱熱耗的影響3/7/202313主蒸汽壓力對熱耗耗率的影響3/7/202314主蒸汽溫度對熱熱耗率的影響3/7/202315再熱壓損對熱耗耗率的影響3/7/202316再熱汽溫度對熱熱耗率的影響3/7/202317排汽壓力對熱耗耗率的影響3/7/202318再熱減溫水流量量對熱耗率的影影響3/7/202319小機(jī)進(jìn)進(jìn)汽流流量對對熱耗耗率的的影響響3/7/202320最終給給水溫溫度對對熱耗耗率的的影響響3/7/202321再熱噴噴水量量對熱熱耗率率的影影響3/7/202322系統(tǒng)補(bǔ)補(bǔ)水率率對熱熱耗率率的影影響3/7/202323調(diào)節(jié)閥閥開度度對熱熱耗率率的影影響3/7/202324A廠300MW亞臨界界機(jī)組組運(yùn)運(yùn)行參參數(shù)偏偏離設(shè)設(shè)計(jì)值值引起起的能能耗差差項(xiàng)目參數(shù)變化量影響煤耗

(g/kwh)設(shè)計(jì)8月實(shí)際值影響煤耗

(g/kwh)主汽壓力每↓0.5MPa↑0.5716.214.771.63主汽溫度每↓5℃↑0.31540535.680.27再熱汽溫每↓5℃↑1.46540535.721.25真空每↓1KPa↑2.1495.491.867.58給水溫度每↓10℃↑1.32255.8243.461.63補(bǔ)水率每↑1％↑0.331.51.1-0.13高壓缸效率每↓1％↑0.51

中壓缸效率每↓1％↑1.34

負(fù)荷率240MW以上每↓10MW↑2.03

3/7/202325B廠300MW亞臨界界機(jī)組組運(yùn)運(yùn)行參參數(shù)偏偏離設(shè)設(shè)計(jì)值值引起起的能能耗差差負(fù)荷率240MW以下每↓10MW↑1.36267.54.42端差每↑3℃↑0.9132.28-0.22過冷度每↑2℃↑0.1203.640.22排煙溫度每↑10℃↑1.00133.2138.340.51飛灰可燃物每↑1％↑0.70≤5%1.26-2.62入爐煤熱值每↓230kj/kg↑3.002276022744.190.21石子煤(T)4700.31累計(jì)

15.053/7/202326C廠330MW亞臨界界機(jī)組組經(jīng)濟(jì)濟(jì)性分分析3/7/202327D廠超臨臨界600MW機(jī)組運(yùn)運(yùn)行行參數(shù)數(shù)偏離離設(shè)計(jì)計(jì)值引引起的的能耗耗差項(xiàng)目參數(shù)變化量影響煤耗

(g/kwh)設(shè)計(jì)值8月實(shí)際值影響煤耗

(g/kwh)主汽壓力每↓0.5MPa↑0.12524.221.070.8主汽溫度每↓5℃↑0.55566563.670.3再熱汽溫每↓5℃↑0.277566564.180.1真空每↓1KPa↑2.2196.191.979.1給水溫度每↓10℃↑0.83282267.641.2補(bǔ)水率每↑1％↑0.611.50.93-0.3高壓缸效率每↓0.5％↑0.25

中壓缸效率每↓0.5％↑0.17

低壓缸效率每↓0.5％↑0.58

3/7/202328E廠超臨界600MW機(jī)組

運(yùn)行參數(shù)偏偏離設(shè)計(jì)值引起的的能耗差負(fù)荷率400MW以下每↓10MW↑1.60

負(fù)荷率400MW以上每↓10MW↑0.50504.84.8排煙溫度每↑10℃↑1.00123130.850.8飛灰可燃物每↑1％↑0.40≤4%3.55-0.2入爐煤熱值每↓230kj/kg↑3.002276022689.60.9石子煤(T)21584.1累計(jì)

21.53/7/202329F廠超臨界界600MW機(jī)組影影響機(jī)組組熱耗的的主要因因素分析析3/7/202330影響鍋爐爐效率的的主要因因素注：300MW機(jī)組3/7/202331提高經(jīng)濟(jì)濟(jì)性的途途徑3/7/202332汽輪機(jī)通通流部分分改造與與調(diào)整通流部分分改造全部（動動、靜、、高、中中、低））更換部分更換換更換葉片片通流部分分局部調(diào)調(diào)整通流部分分間隙調(diào)調(diào)整更換汽封封改善高中中壓進(jìn)、、排汽平平衡環(huán)汽汽封通流流面積3/7/202333治理閥門內(nèi)漏漏系統(tǒng)優(yōu)化閥門合并閥門取舍閥門管理3/7/202334通常容易發(fā)生生泄漏閥門：：汽輪機(jī)本體疏疏水、高壓主主汽門前疏水水、抽汽門前前疏水、高壓壓導(dǎo)管疏水、、高低壓旁路路閥、高加事事故疏水閥、、給水旁路閥閥、給水泵和和凝結(jié)水泵的的再循環(huán)管等等。造成的結(jié)果：：造成大量高品品位蒸汽漏至至凝汽器，機(jī)機(jī)組功率減少少，同時(shí)凝汽汽器熱負(fù)荷加加大，又影響響真空；造成疏水集管管與擴(kuò)容器的的溫差增大，，甚至造成疏疏水集管與擴(kuò)擴(kuò)容器連接處處拉裂，使大大量空氣漏入入凝汽器；；工質(zhì)非正常流流動，如工質(zhì)質(zhì)通過疏水管管道倒流至汽汽輪機(jī)，造成成汽缸進(jìn)水或或冷蒸汽，啟啟、停過程汽汽缸溫差增大大，甚至造成成打閘停機(jī)后后機(jī)組轉(zhuǎn)速不不能至零。3/7/202335提高回?zé)嵯到y(tǒng)統(tǒng)性能合理調(diào)整加熱熱器水位合理選擇疏水水閥門的流通通面積合理設(shè)計(jì)排氣氣系統(tǒng)合理掌握投入入、退出的溫溫度變化率合理檢修維護(hù)護(hù)（進(jìn)出水室室短路,旁路泄漏）3/7/202336提高汽輪機(jī)冷端端性能真空嚴(yán)密性凝汽器清潔度冷卻水流量冷卻水溫度凝汽器水室排空空氣減少熱負(fù)荷抽空氣系統(tǒng)3/7/202337改善抽氣設(shè)備性性能降低冷卻水（工工作流體）溫度度3/7/202338射水抽氣器工作作水溫度對凝汽器壓力的的影響工作水溫度（℃）21.0121.6922.0122.5123.3525.0229.98凝汽器壓力（kPa）4.504.614.664.754.905.216.31注：試驗(yàn)條件：：機(jī)組200MW負(fù)荷、工作水流流量980m3/h、抽吸空氣量75kg/h。3/7/2023393/7/202340真空泵工作特性線線3/7/202341真空泵降低冷卻水水溫度的效果在300MW工況下，真空泵冷冷卻水溫度分別為為18.5℃、22.25℃和30.5℃，真空泵出口循環(huán)環(huán)液溫度分別為35.34℃、38.875℃和45.11℃時(shí)，凝汽器壓力分分別為9.534kPa、9.94kPa和11.28kPa。在試驗(yàn)300MW工況下，減去循環(huán)環(huán)水溫度變化對凝凝汽器壓力的影響響后，真空泵冷卻卻水全部改用工業(yè)業(yè)水(18.5℃)，較原運(yùn)行方式(循環(huán)水與工業(yè)水混混合冷卻)可以提高凝汽器真真空0.288kPa，煤耗降低約0.86g/(kW·h)；較全部采用循環(huán)環(huán)水可以提高真空空約1.426kPa，煤耗降低約4.26g/(kW·h)。3/7/202342國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組節(jié)能降耗耗3/7/202343目前國產(chǎn)引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組已投產(chǎn)100余臺，據(jù)調(diào)查統(tǒng)計(jì)計(jì)，機(jī)組的實(shí)際煤煤耗率與其設(shè)計(jì)值值相比，平均約升升高30~35g/(kW·h)。與同類型機(jī)組相相比，在負(fù)荷率相相同的條件下，平平均約高出20～25g/(kW·h)，其中可回收的約約10～15g/(kW··h)，表明該型機(jī)組在在提高經(jīng)濟(jì)性等方方面有相當(dāng)大的空空間。3/7/202344引進(jìn)型300MW汽輪機(jī)組完善化概概述完善和改進(jìn)汽輪機(jī)機(jī)本體結(jié)構(gòu)。通過過改進(jìn)汽輪機(jī)本體體結(jié)構(gòu)，重點(diǎn)解決決正常運(yùn)行中高壓壓缸上、下缸溫差差大，汽缸變形、、法蘭螺栓松馳或或斷裂、結(jié)合面漏漏汽等問題；完善和改進(jìn)汽封結(jié)結(jié)構(gòu)、合理調(diào)整通通流中心分徑向間間隙。根據(jù)計(jì)算和和測量汽缸與轉(zhuǎn)子子的變形結(jié)果，提提出合理的汽封結(jié)結(jié)構(gòu)和通流中心分分徑向間隙，改進(jìn)進(jìn)檢修工藝，減少少本體內(nèi)漏損失；；優(yōu)化和改進(jìn)疏水系系統(tǒng)。取消冗余系系統(tǒng)，優(yōu)化聯(lián)接方方式，使用先進(jìn)成成熟的產(chǎn)品，消除除外漏，減少內(nèi)漏漏；合理調(diào)整配配套輔機(jī)和回?zé)嵯迪到y(tǒng)設(shè)備性能，根根據(jù)不同的負(fù)荷工工況，確定最佳運(yùn)運(yùn)行方式和控制參參數(shù)。供電煤耗率下降10g/(kW.h)或更多；3/7/202345存在問題題1-高壓缸效效率低上汽、哈哈汽制造造的該類類型機(jī)組組實(shí)際運(yùn)運(yùn)行中反反映最為為普遍的的另一個(gè)個(gè)問題是是高壓缸缸排汽溫溫度高出出設(shè)計(jì)值值15～30℃，高壓缸缸效率偏偏低3～10個(gè)百分點(diǎn)點(diǎn)。高壓壓缸占整整機(jī)功率率的份額額為30%左右，缸缸效率每每變化1個(gè)百分點(diǎn)點(diǎn)，對機(jī)機(jī)組熱耗耗率的影影響份額額為0.2%，約為16.6kJ/(kW·h)，折合機(jī)機(jī)組發(fā)電電煤耗率率0.62g/(kW··h)，對效率率影響0.34%，功率約約1.02MW。造成高壓壓缸效率率偏低和和下降速速度較快快，主要要原因是是高壓缸缸前部和和中壓缸缸中部上上、下缸缸溫差大大，汽缸缸出現(xiàn)變變形，通通流汽封封及軸封封徑向汽汽封易被被磨損，，螺栓松松弛或斷斷裂，內(nèi)內(nèi)缸結(jié)合合面出現(xiàn)現(xiàn)漏汽等等。3/7/202346部分機(jī)組組試驗(yàn)結(jié)結(jié)果高壓壓缸效率率匯總3/7/202347存在問題題2-熱力系統(tǒng)統(tǒng)及輔機(jī)機(jī)設(shè)備國產(chǎn)引進(jìn)進(jìn)型機(jī)組組的試驗(yàn)驗(yàn)熱耗率率比設(shè)計(jì)計(jì)或經(jīng)系系統(tǒng)和參參數(shù)修正正后的熱熱耗率大大得多。。一般試試驗(yàn)與設(shè)設(shè)計(jì)熱耗耗率相差差221.2～616.2kJ/(kW·h)，修正量量（試驗(yàn)驗(yàn)與修正正后熱耗耗率相差差）達(dá)233.2～499.5kJ/(kW·h)，折合機(jī)機(jī)組發(fā)電電煤耗率率8.7～18.7g/(kW··h)。而進(jìn)口口同類型型機(jī)組（（寶鋼、、福州、、大連））試驗(yàn)熱熱耗率與與設(shè)計(jì)或或修正后后的熱耗耗率則十十分接近近，有的的機(jī)組試試驗(yàn)熱耗耗率不經(jīng)經(jīng)任何修修正甚至至比設(shè)計(jì)計(jì)熱耗率率還低。。相比之之下，說說明國產(chǎn)產(chǎn)引進(jìn)型型300MW機(jī)組熱力力系統(tǒng)及及設(shè)備不不盡完善善。3/7/202348試驗(yàn)得到的機(jī)機(jī)組各項(xiàng)技術(shù)術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，，是在閥點(diǎn)和和按設(shè)計(jì)系統(tǒng)統(tǒng)嚴(yán)格隔離之之后，基本無無汽、水損失失，無補(bǔ)水以以及經(jīng)各種修修正后的結(jié)果果，它反映了了機(jī)組理論上上的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)濟(jì)性水平。而而實(shí)際運(yùn)行結(jié)結(jié)果則不可能能達(dá)到機(jī)組試試驗(yàn)的條件，，且無任何修修正，系統(tǒng)及及設(shè)備的不完完善性對實(shí)際際運(yùn)行的結(jié)果果影響更大。。由此可見，，系統(tǒng)及設(shè)備備的不完善是是機(jī)組實(shí)際運(yùn)運(yùn)行煤耗率普普遍偏高的又又一主要原因因。3/7/202349考核試驗(yàn)結(jié)果果及修正情況況匯總表3/7/202350不完善因素冷端系統(tǒng)及設(shè)設(shè)備不完善，，凝汽器真空空度偏低，年年平均一般在在91%～93%之間。300MW機(jī)組在額定負(fù)負(fù)荷下，凝汽汽器壓力每上上升1kPa,機(jī)組發(fā)電煤耗耗率將上升2.5g/(kW·h)左右，少發(fā)功功率2MW左右?；?zé)嵯到y(tǒng)及設(shè)設(shè)備不盡完善善，造成高、、低壓加熱器器運(yùn)行水位不不正常，疏水水管道振動，，彎頭吹薄、、破裂，加熱熱器上、下端端差增大。有有的機(jī)組加熱熱器下端差竟竟達(dá)到20℃左右，給水溫溫度達(dá)不到機(jī)機(jī)組實(shí)際運(yùn)行行各段抽汽參參數(shù)下應(yīng)達(dá)到到的數(shù)值。既既影響加熱器器的安全，又又導(dǎo)致機(jī)組經(jīng)經(jīng)濟(jì)性下降。。3/7/202351不完善因素本體及熱力管管道疏水系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計(jì)龐大，，汽機(jī)側(cè)各類類疏水管道有有70根左右，閥門門易發(fā)生內(nèi)漏漏，且控制方方式設(shè)計(jì)和管管徑設(shè)計(jì)不合合理，甚至存存在設(shè)計(jì)、安安裝錯(cuò)誤。以以控制方式為為例，機(jī)組無無論什么狀態(tài)態(tài)啟、停，均均采用一個(gè)控控制模式，不不僅易造成汽汽缸進(jìn)水、進(jìn)進(jìn)冷蒸汽，啟啟、停過程中中中壓缸上下下缸溫差大，，而且易造成成閥芯吹損，，導(dǎo)致正常運(yùn)運(yùn)行時(shí)疏水閥閥關(guān)不嚴(yán)，大大量高品位蒸蒸汽漏至凝汽汽器，使凝汽汽器的熱負(fù)荷荷加大，影響響真空。據(jù)某某些機(jī)組試驗(yàn)驗(yàn)表明，由此此可影響機(jī)組組功率7～10MW。嚴(yán)重的還造造成疏水集管管與凝汽器背背包式擴(kuò)容器器或疏水?dāng)U容容器殼體連接接處拉裂，使使大量空氣漏漏入凝汽器。。3/7/202352不完善因素?zé)崃ο到y(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)復(fù)雜，且工工質(zhì)有效能利利用不盡合理理，冗余系統(tǒng)統(tǒng)多，易發(fā)生生內(nèi)漏，熱備備用系統(tǒng)和設(shè)設(shè)備多采用連連續(xù)疏水方式式，使有效能能損失較大，，既影響安全全和經(jīng)濟(jì)性，，又增加檢修修、維護(hù)工作作量及費(fèi)用。。汽水品質(zhì)差，，通流部分結(jié)結(jié)垢嚴(yán)重，有有的機(jī)組甚至至高壓缸通流流部分亦結(jié)垢垢，影響汽輪輪機(jī)相對內(nèi)效效率。汽水品品質(zhì)差的原因因是多方面的的，如向凝汽汽器補(bǔ)水，由由于霧化效果果差或補(bǔ)水方方式不當(dāng)，會會造成凝結(jié)水水含氧量嚴(yán)重重超標(biāo)。3/7/202353不完善因素輔機(jī)選型、配套套和運(yùn)行方式不不合理，運(yùn)行單單耗大，廠用電電率增加。如循循環(huán)水泵配置和和運(yùn)行方式不合合理，造成循環(huán)環(huán)水泵流量過小小或過大，運(yùn)行行偏離設(shè)計(jì)工況況，效率下降，，用電量增大。。凝結(jié)水泵或凝凝升泵揚(yáng)程高，，凝結(jié)水調(diào)節(jié)門門前、后差壓達(dá)達(dá)1.0MPa以上，凝結(jié)水泵泵電耗增加。3/7/202354不完善因素循環(huán)水泵配置和和運(yùn)行方式不合合理，造成循環(huán)環(huán)水泵流量過小小或過大，運(yùn)行行偏離設(shè)計(jì)工況況，效率下降，，用電量增大。。凝結(jié)水泵或凝凝升泵揚(yáng)程高，，凝結(jié)水調(diào)節(jié)門門前、后差壓達(dá)達(dá)1.0MPa以上，凝結(jié)水泵泵電耗增加；實(shí)際運(yùn)行軸封加加熱器熱負(fù)荷大大，壓力高，溫溫升高于設(shè)計(jì)值值5℃左右。軸封系統(tǒng)統(tǒng)壓力高，給水水泵小汽輪機(jī)軸軸封回汽不暢，，油中帶水嚴(yán)重重。溢流至凝汽汽器流量大，既既損失工質(zhì)，又又使凝汽器熱負(fù)負(fù)荷增大，影響響凝汽器真空。。3/7/202355機(jī)組運(yùn)行方式及及參數(shù)控制不合合理低負(fù)荷是機(jī)組目目前運(yùn)行煤耗率率普遍較高的主主要原因。引進(jìn)型300MW機(jī)組，汽輪機(jī)進(jìn)進(jìn)汽調(diào)節(jié)方式分分為節(jié)流（單閥閥）或噴嘴調(diào)節(jié)節(jié)（順序閥）兩兩種，機(jī)組低負(fù)負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，采采用何種運(yùn)行方方式，經(jīng)濟(jì)性差差異較大，而且且采用同一種調(diào)調(diào)節(jié)方式，選用用不同的運(yùn)行參參數(shù)，經(jīng)濟(jì)性亦亦存在一定差異異，有一個(gè)最佳佳運(yùn)行參數(shù)問題題。另外，目前前在對機(jī)組小指指標(biāo)考核時(shí)，如如對汽溫、汽壓壓等參數(shù)的考核核要求盡可能接接近設(shè)計(jì)值，使使機(jī)組在低負(fù)荷荷運(yùn)行時(shí)，節(jié)流流損失急劇增加加，也是影響機(jī)機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的原原因之一。3/7/202356汽輪機(jī)本體問題題1-高壓缸效率低高壓缸夾層漏汽汽量大；高壓缸缸排汽溫度測點(diǎn)點(diǎn)位于高排出口口豎直管段上，，所測溫度為混混合后的溫度。。與高壓缸排汽汽缸上溫度差別別。汽封徑向間隙大大；高中壓缸汽汽封包括通流部部分的動、靜葉葉汽封及汽缸端端部的軸封。由由于汽缸變形，，啟、停過程中中機(jī)組振動增大大，發(fā)生動、靜靜碰磨等原因，，很容易造成汽汽封磨損，徑向向間隙增大。3/7/202357汽輪機(jī)本體體問題2-調(diào)節(jié)級效率率效率低調(diào)門節(jié)流損損失大閥門開度在在40%以上，流量量可達(dá)到閥閥門通流能能力的95%以上；閥門門開度低于于40%，流量減小小較快，節(jié)節(jié)流損失迅迅速增大。。3/7/202358調(diào)節(jié)級動葉葉汽封徑向向間隙大調(diào)節(jié)級動葉葉葉頂及葉葉根共有三三道汽封，，徑向間隙隙設(shè)計(jì)值為為2.5±0.05mm，根據(jù)該處處汽封直徑徑，可求得得漏汽面積積為8721.8mm2，相當(dāng)于內(nèi)內(nèi)徑為106mm的管道。不不同電廠同同類型機(jī)組組大修揭缸缸檢查結(jié)果果，該汽封封沒有受到到任何磨損損，表明設(shè)設(shè)計(jì)間隙值值偏大。經(jīng)計(jì)算和逐逐步試驗(yàn)，，調(diào)節(jié)級動動葉葉頂及及葉根的三三道汽封間間隙可減少少到0.8mm。不影響機(jī)機(jī)組運(yùn)行的的安全性，，可以較大大地提高調(diào)調(diào)節(jié)級效率率。但調(diào)節(jié)節(jié)級壓差較較大，該處處汽封仍顯顯得薄弱，，可進(jìn)一步步通過結(jié)構(gòu)構(gòu)方面的改改進(jìn)增加調(diào)調(diào)節(jié)級汽封封片數(shù)。3/7/202359汽封結(jié)構(gòu)不不合理主蒸汽設(shè)計(jì)計(jì)壓力為16.7MPa，調(diào)節(jié)級動動葉后設(shè)計(jì)計(jì)壓力為11.60MPa，扣除汽門門節(jié)流損失失，調(diào)節(jié)級級整級壓差差達(dá)到3.43MPa。現(xiàn)設(shè)計(jì)的的調(diào)節(jié)級汽汽封采用單單齒、鑲嵌嵌式固定結(jié)結(jié)構(gòu)。單齒齒阻力系數(shù)數(shù)小，密封封效果差，，固定式汽汽封若出現(xiàn)現(xiàn)動靜碰磨磨，汽封無無法退讓，，易受到磨磨損，汽封封間隙增大大，漏汽量量增加。3/7/202360噴嘴組弧段段之間間隙隙大安裝在6個(gè)汽室上的的6個(gè)噴嘴組弧弧段之間設(shè)設(shè)計(jì)預(yù)留膨膨脹間隙，，設(shè)計(jì)值左左、右水平平中分面間間隙為5mm，其他4道間隙分別別為3mm。根據(jù)其結(jié)結(jié)構(gòu)和計(jì)算算分析以及及同類型機(jī)機(jī)組改進(jìn)后后結(jié)果表明明，該間隙隙預(yù)留值太太大。調(diào)節(jié)節(jié)級噴嘴出出口蒸汽通通過該間隙隙，未經(jīng)過過動葉作功功，直接漏漏至第一壓壓力級。部部分機(jī)組實(shí)實(shí)際大修檢檢查發(fā)現(xiàn)，，該間隙達(dá)達(dá)10～15mm，使漏汽量量增大，調(diào)調(diào)節(jié)級漏汽汽損失增加加。3/7/202361噴嘴葉片片損傷由于調(diào)節(jié)節(jié)級葉片片處在主主蒸汽進(jìn)進(jìn)入汽輪輪機(jī)的第第一級，，工作條條件惡劣劣，很容容易受到到蒸汽中中攜帶的的固體粒粒子的侵侵蝕，導(dǎo)導(dǎo)致調(diào)節(jié)節(jié)級噴嘴嘴葉片損損傷。當(dāng)當(dāng)調(diào)節(jié)級級葉片損損傷達(dá)到到一定程程度，對對調(diào)節(jié)級級的通流流效率影影響較大大。部分型號號的機(jī)組組由于葉葉型設(shè)計(jì)計(jì)方面的的原因，，多次發(fā)發(fā)生噴嘴嘴損壞的的現(xiàn)象，，對機(jī)組組經(jīng)濟(jì)性性影響較較大。媽媽灣電廠廠2號機(jī)2000年大修發(fā)發(fā)現(xiàn)，調(diào)調(diào)節(jié)級49個(gè)葉片出出汽邊普普遍減薄薄，其中中有28個(gè)葉片出出汽邊嚴(yán)嚴(yán)重吹損損。對調(diào)調(diào)節(jié)級噴噴嘴組出出汽側(cè)沖沖刷磨損損補(bǔ)焊處處理，運(yùn)運(yùn)行4個(gè)月后，，根據(jù)機(jī)機(jī)組熱力力性能試試驗(yàn)數(shù)據(jù)據(jù)的分析析和判斷斷，調(diào)節(jié)節(jié)級噴嘴嘴組又發(fā)發(fā)生了損損壞情況況，造成成機(jī)組在在相同參參數(shù)工況況下發(fā)電電量減少少7MW左右，給給機(jī)組運(yùn)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)濟(jì)性帶來來很大影影響。3/7/202362反流式結(jié)結(jié)構(gòu)損失失機(jī)組的調(diào)調(diào)節(jié)級為為反流式式結(jié)構(gòu)，，在汽流流從調(diào)節(jié)節(jié)級出口口反轉(zhuǎn)流流向壓力力級進(jìn)口口的過程程中，流流動損失失較大。。3/7/202363工況偏差大大由于調(diào)節(jié)級級的工作特特點(diǎn)，調(diào)節(jié)節(jié)級經(jīng)常工工作在變工工況狀態(tài)下下，與設(shè)計(jì)計(jì)狀態(tài)偏差差較大，導(dǎo)導(dǎo)致流動效效率降低。。3/7/202364汽缸結(jié)合面面漏汽機(jī)組揭缸檢檢查發(fā)現(xiàn)，，高、中壓壓缸內(nèi)缸及及各靜葉持持環(huán)上、下下半的水平平結(jié)合面普普遍存在漏漏汽沖刷痕痕跡。尤其其是1段、3段、5段、6段抽汽口附附近的持環(huán)環(huán)水平結(jié)合合面漏汽痕痕跡尤其明明顯。試驗(yàn)驗(yàn)結(jié)果中也也可以看出出對應(yīng)的抽抽汽溫度比比設(shè)計(jì)值高高出較多，，說明有高高溫的蒸汽汽漏入抽汽汽口。導(dǎo)致結(jié)合面面漏汽有汽汽缸溫差大大引起汽缸缸變形，螺螺栓緊力不不足，法蘭蘭結(jié)合面薄薄弱等原因因。3/7/202365汽缸內(nèi)的漏漏汽調(diào)節(jié)級后蒸蒸汽通過高高壓缸進(jìn)汽汽平衡盤汽汽封漏汽至至高壓缸夾夾層，其中中一部分通通過中壓缸缸進(jìn)汽平衡衡盤汽封漏漏汽至中壓壓缸，一部部分通過夾夾層流向高高壓缸排汽汽口；6根高壓缸進(jìn)進(jìn)汽導(dǎo)汽管管及一段抽抽汽導(dǎo)汽管管與內(nèi)缸接接口的密封封圈。若密密封不嚴(yán)造造成主蒸汽汽或一段抽抽汽漏至高高壓缸夾層層；高壓內(nèi)缸及及持環(huán)變形形，法蘭螺螺栓斷裂或或松弛等，，造成水平平結(jié)合面張張口，蒸汽汽從通流部部分漏至夾夾層；高壓內(nèi)缸調(diào)調(diào)節(jié)級壓力力傳壓管斷斷裂，內(nèi)缸缸漏汽到高高壓缸夾層層；由于中壓缸缸冷卻蒸汽汽管的割除除，使中壓壓缸進(jìn)汽平平衡盤第一一道汽封發(fā)發(fā)揮了密封封作用，夾夾層漏至中中壓缸的流流量減小。。也造成夾夾層排向高高排流量相相對增大。。3/7/202366汽缸溫差差大上下缸負(fù)負(fù)溫差大大是引進(jìn)進(jìn)型300MW汽輪機(jī)的的主要問問題之一一，也是是導(dǎo)致汽汽缸結(jié)合合面漏汽汽的主要要原因之之一。除除此之外外，還可可引起汽汽缸變形形，動靜靜碰磨，，汽封磨磨損，內(nèi)內(nèi)缸斷螺螺栓等一一系列影影響機(jī)組組安全與與經(jīng)濟(jì)性性的問題題。產(chǎn)生上、、下缸溫溫差大的的原因是是高壓缸缸夾層蒸蒸汽流向向與設(shè)計(jì)計(jì)思想不不符，另另外由于于調(diào)門進(jìn)進(jìn)汽順序序設(shè)計(jì)，，使低負(fù)負(fù)荷時(shí)僅僅下半缸缸進(jìn)汽，，汽缸負(fù)負(fù)溫差加加劇。汽汽缸上、、下缸溫溫差大，，造成汽汽缸變形形，法蘭蘭螺栓承承受附加加應(yīng)力增增大，螺螺栓易斷斷裂或松松弛。經(jīng)經(jīng)計(jì)算上上、下缸缸溫差每每增加1℃，通流徑徑向間隙隙將減小小0.01mm，徑向汽汽封易受受到磨損損，導(dǎo)致致通流效效率下降降。3/7/202367疏水系統(tǒng)統(tǒng)存在的的問題3/7/202368疏水位置功率增量吸熱量增量熱耗率增量折合煤耗率MWMWkJ/(kW·h)g/(kW·h)主蒸汽-435.9-143.29.50.36再熱蒸汽-332.20.08.60.32高壓缸排汽-332.2-143.26.90.261段抽汽-364.7-143.27.70.292段抽汽-332.2-143.26.90.263段抽汽-274.50.07.10.274段抽汽-218.90.05.70.215段抽汽-164.40.04.20.166段抽汽-114.90.03.00.117段抽汽-87.10.02.20.098段抽汽-41.40.01.10.04疏水每泄泄漏1t/h對機(jī)組經(jīng)經(jīng)濟(jì)性的的影響(F156)3/7/202369造成疏疏水系系統(tǒng)問問題的的原因因疏水差差壓大大，易易造成成閥芯芯吹損損；由于閥閥門的的質(zhì)量量、安安裝、、檢修修、調(diào)調(diào)整等等問題題，造造成閥閥門容容易泄泄漏、、開關(guān)關(guān)不靈靈等；；運(yùn)行操操作方方式，，機(jī)組組無論論什么么狀態(tài)態(tài)啟、、停，，均采采用一一個(gè)控控制模模式，，而且且易造造成閥閥芯吹吹損，，導(dǎo)致致正常常運(yùn)行行時(shí)疏疏水閥閥關(guān)不不嚴(yán)。。疏水系系統(tǒng)的的合理理設(shè)計(jì)計(jì)。本本體及及熱力力管道道疏水水系統(tǒng)統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)龐大大，汽汽機(jī)側(cè)側(cè)各類類疏水水管道道有70根左右右，漏漏點(diǎn)多多。管管徑設(shè)設(shè)計(jì)不不合理理。疏水系系統(tǒng)由由于是是輔助助的熱熱力系系統(tǒng)，，功能能簡單單，在在設(shè)計(jì)計(jì)、安安裝檢檢修過過程中中常容容易忽忽視，，存在在問題題較多多。甚甚至存存在設(shè)設(shè)計(jì)、、安裝裝錯(cuò)誤誤。3/7/202370疏水系系統(tǒng)優(yōu)優(yōu)化原原則在各種種工況況下，，疏水水系統(tǒng)統(tǒng)應(yīng)能能防止止汽輪輪機(jī)進(jìn)進(jìn)水和和機(jī)本本體的的不正正常積積水，，并滿滿足系系統(tǒng)暖暖管和和熱備備用要要求；；為防止止疏水水閥門門泄漏漏，造造成閥閥芯吹吹損，，各疏疏水管管道應(yīng)應(yīng)加裝裝一手手動截截止閥閥，原則上上手動閥閥安裝裝在氣氣動或或電動動閥門門前。。為不不降低低機(jī)組組運(yùn)行行操作作的自自動化化程度度，正正常工工況下下手動動截止止閥應(yīng)應(yīng)處于于全開開狀態(tài)態(tài)。當(dāng)當(dāng)氣動動或電電動疏疏水閥閥出現(xiàn)現(xiàn)內(nèi)漏漏，而而無處處理?xiàng)l條件時(shí)時(shí)，可可作為為臨時(shí)時(shí)措施施，關(guān)關(guān)閉手手動截截止閥閥；對于運(yùn)運(yùn)行中中處于于熱備備用的的管道道或設(shè)設(shè)備，，在用用汽設(shè)設(shè)備的的入口口門前前應(yīng)暖暖管，，暖管管采用用組合合型自自動疏疏水器器方式式，而而不采采用節(jié)節(jié)流疏疏水孔孔板連連續(xù)疏疏水方方式。。疏水水器選選用DFS倒置浮浮杯式式自動動疏水水器；；任何類類型的的疏水水管上上不得得設(shè)置置疏水水逆止止門。。3/7/202371加熱器存在在問題回?zé)嵯到y(tǒng)及及設(shè)備不盡盡完善，造造成高、低低壓加熱器器運(yùn)行水位位不正常；；加熱器上、、下端差增增大，溫升升不足；危急疏水泄泄漏，正常常疏水不暢暢，不能逐逐級自流；；給水旁路泄泄漏；疏水管道振振動，彎頭頭吹薄、破破裂等問題題。3/7/202372軸封與門桿桿漏汽系統(tǒng)統(tǒng)軸封供汽系系統(tǒng)漏汽量量大軸封疏水系系統(tǒng)漏量大大軸封壓力高高軸封溢流量量大軸封加熱器器溫升大門桿一檔漏漏汽不暢小汽輪機(jī)軸軸封回汽不不暢3/7/202373鍋爐及燃燒燒系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)濟(jì)性

控制制參數(shù)3/7/202374降低飛灰可可燃物表示從尾部部煙道排出出的飛灰中中含有的未未燃盡碳的的量占飛灰灰量的百分分比，主要要與燃煤特特性、煤粉粉細(xì)度、煤煤粉均勻性性、爐膛溫溫度、風(fēng)粉粉混合程度度等有關(guān)。。針對所燃燃用的煤種種，合理選選定煤粉細(xì)細(xì)度，盡可可能減少煤煤粉中大顆顆粒的含量量，強(qiáng)化燃燃燒，提高高燃盡程度度。3/7/202375最佳氧量爐膛出口的氧量量是表征鍋爐的的配風(fēng)、燃燒狀狀況的重要因素素，加強(qiáng)鍋爐燃燃燒配風(fēng)的調(diào)整整，改善鍋爐的的燃燒狀況，提提高鍋爐運(yùn)行效效率。因爐膛出出口處煙氣溫度度較高，鍋爐運(yùn)運(yùn)行中監(jiān)測的氧氧量測點(diǎn)一般在在高溫過熱器后后。計(jì)算排煙損損失的氧量應(yīng)是是空氣預(yù)熱器煙煙氣出口處的氧氧量，尾部煙道道特別是空氣預(yù)預(yù)熱器的漏風(fēng)，，將引起的煙氣氣量和排煙損失失的增加，需要要定期監(jiān)測空氣氣預(yù)熱器的漏風(fēng)風(fēng)，并加強(qiáng)對空空氣預(yù)熱器的維維護(hù)。通過燃燒調(diào)整，，確定合理的最最佳過量空氣系系數(shù)3/7/202376科學(xué)的排煙溫度度是鍋爐運(yùn)行中可可控的一個(gè)綜合合性指標(biāo),它主要決定于鍋鍋爐燃燒狀況以以及各段受熱面面的換熱狀況，，保持各段受熱熱面的清潔和換換熱效果，是防防止排煙溫度異異常、保證鍋爐爐經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的根根本措施。排煙煙溫度升高5℃，影響鍋爐效效率降低0.2％（百分點(diǎn)）左左右，影響煤耗耗升高0.6g/KW.h。3/7/202377降低廠用用電3/7/202378消耗廠用電的主主要設(shè)備風(fēng)機(jī)磨煤機(jī)鍋爐給水泵循環(huán)水泵凝結(jié)水泵除塵設(shè)備脫硫設(shè)備3/7/202379泵存在的普遍問問題揚(yáng)程偏高選型欠合理3/7/202380循環(huán)水泵優(yōu)化運(yùn)運(yùn)行進(jìn)行最佳凝汽器器背壓試驗(yàn)，，其內(nèi)容包括機(jī)機(jī)組微增出力試試驗(yàn)和循環(huán)水泵泵運(yùn)行優(yōu)化配置置試驗(yàn)，通過不不同負(fù)荷下改變變凝汽器背壓，，測量機(jī)組的微微增功率及循環(huán)環(huán)水泵功耗，尋尋求最佳凝汽器器背壓；通過調(diào)整循環(huán)環(huán)水泵運(yùn)行方方式或者運(yùn)行行臺數(shù)，測量量循環(huán)水泵流流量和功耗，，獲得循環(huán)水水泵的運(yùn)行優(yōu)優(yōu)化配置，降降低電耗。3/7/202381循環(huán)水泵改造造循環(huán)水泵改造造的方案主要要有：雙速電機(jī)驅(qū)動動車削葉輪外徑徑；更換葉輪；泵整體更換。。根據(jù)循泵配置置的實(shí)際情況況，改造時(shí)效效率、流量何何揚(yáng)程兼顧。。循環(huán)水系統(tǒng)統(tǒng)采用單元制制運(yùn)行時(shí)，各各單元之間一一般應(yīng)采用聯(lián)聯(lián)通管連接，，這樣既可以以完全單元制制運(yùn)行，又可可以機(jī)組間相相互協(xié)調(diào)。3/7/202382凝結(jié)水泵改造造變頻調(diào)節(jié)；車削葉輪外徑徑；更換葉輪；泵整體更換。。3/7/202383汽動給水泵組組優(yōu)化運(yùn)行確定汽動給水水泵組最佳運(yùn)運(yùn)行方式主要要包括兩個(gè)方方面，一是通通過不同負(fù)荷荷定、滑壓運(yùn)運(yùn)行方式下的的泵組效率和和耗汽量的測測量，確定汽汽動泵組的最最佳運(yùn)行參數(shù)數(shù)和運(yùn)行方式式；二是根據(jù)據(jù)單臺汽動泵泵余量較大的的特點(diǎn)，在低低負(fù)荷時(shí)進(jìn)行行電動泵和汽汽動泵不同備備用方式試驗(yàn)驗(yàn)，以獲得較較高的運(yùn)行經(jīng)經(jīng)濟(jì)性。3/7/202384電站風(fēng)機(jī)節(jié)能能電站風(fēng)機(jī)耗電電量僅次于水水泵約占發(fā)電電容量的1.5-2.5%，對于300MW機(jī)組，風(fēng)機(jī)運(yùn)運(yùn)行效率提高高一個(gè)百分點(diǎn)點(diǎn)，每臺機(jī)組組年節(jié)電約40萬kWh。造成的風(fēng)機(jī)運(yùn)運(yùn)行效率較低低的主要原因因：①風(fēng)機(jī)本身為為低效風(fēng)機(jī)；；②設(shè)計(jì)選型不不當(dāng)造成高效效風(fēng)機(jī)不在高高效區(qū)運(yùn)行；；③進(jìn)口管道設(shè)設(shè)計(jì)不當(dāng)破壞壞了風(fēng)機(jī)進(jìn)口口要求的條件件；④出口管道設(shè)設(shè)計(jì)不當(dāng)造成成渦流損失；；⑤風(fēng)機(jī)調(diào)節(jié)效效率低，又經(jīng)經(jīng)常在低負(fù)荷荷運(yùn)行。通常，通過改改造風(fēng)機(jī)（葉葉輪）或?qū)M(jìn)進(jìn)、出口管道道進(jìn)行改造，，或利用調(diào)速速技術(shù)，提高高風(fēng)機(jī)的運(yùn)行行效率。3/7/202385制粉系統(tǒng)節(jié)能能制粉系統(tǒng)是鍋鍋爐機(jī)組密不不可分的主要要輔助系統(tǒng)，，特別是在目目前發(fā)電用煤煤供應(yīng)緊張、、煤質(zhì)多變的的情況下，其其運(yùn)行性能對對鍋爐機(jī)組的的安全、經(jīng)濟(jì)濟(jì)運(yùn)行有重要要影響。鋼球磨煤機(jī)制制粉系統(tǒng)運(yùn)行行的經(jīng)濟(jì)性差差，應(yīng)加強(qiáng)對對鋼球磨煤機(jī)機(jī)鋼球裝載量量及鋼球配比比優(yōu)化、系統(tǒng)統(tǒng)通風(fēng)量等進(jìn)進(jìn)行運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整整，尋求適應(yīng)燃燃用煤種的