掛籃施工技術(shù)總結(jié)

隔蒲潭特大橋懸臂梁掛籃施工總結(jié)PAGEPAGE29掛籃施工技術(shù)總結(jié)一、工程概況DK73+321.315隔蒲潭特大橋?qū)贉麧h蓉通道武漢至老河口東段改建工程5標(biāo)一座特大橋，全長(zhǎng)1559.29米。本橋采用T形橋臺(tái)，圓端形實(shí)體墩，鉆孔樁基礎(chǔ)。全橋難點(diǎn)及重點(diǎn)為跨府河處（32m＋48m×2＋32m）懸灌梁。隔蒲潭特大橋橫跨府河，府河兩大堤距離650m，河面寬123m，順橋方向河面寬133m。橋梁軸線之法線與河道水流方向間的夾角為17°?？缭礁訛椋?2m＋2*48m＋32m）懸灌連續(xù)梁，主墩17、18、19號(hào)在府河河道內(nèi)。設(shè)計(jì)中墩支點(diǎn)反力為最大33447.7KN，最小20317.5KN；邊墩支點(diǎn)反力為最大8648.6KN，最小2496.6KN。全梁共分45個(gè)梁段，中支點(diǎn)0號(hào)梁段長(zhǎng)度8m，一般梁段長(zhǎng)度分別為3.0m、3.5m，合攏段長(zhǎng)度2.0m，邊跨直線段及合攏段共長(zhǎng)9.55m。最大塊段重897KN。全橋采用懸臂法施工，除墩頂現(xiàn)澆段A0（A0’）、邊跨直線段A7及合攏段A8，其余各梁段均采用活動(dòng)掛籃懸臂灌注。根據(jù)設(shè)計(jì)要求設(shè)計(jì)90t菱形掛籃。見“隔蒲潭特大橋懸灌連續(xù)梁縱斷布置圖”隔蒲潭特大橋懸灌連續(xù)梁縱斷布置圖二、菱形掛籃的主要組成部分：掛籃的主要組成部分：主桁系統(tǒng)、底模平臺(tái)、吊掛系統(tǒng)、外導(dǎo)梁系統(tǒng)、走行系統(tǒng)、平衡及錨固系統(tǒng)。三、菱形掛籃特點(diǎn)1.掛籃結(jié)構(gòu)：1）.菱形掛籃外形美觀，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，桿件受力明確，計(jì)算模型與實(shí)際結(jié)構(gòu)吻合較好。2）.掛籃所用材料為常用材料，購料、加工制作簡(jiǎn)單。3）.掛籃剛度大，變形小。4）.每只掛籃的菱形桁架均為焊接結(jié)構(gòu)，單片重約3.3T，可一次吊裝到位。5）.菱形結(jié)構(gòu)系統(tǒng)限高2.7m，外形輪廓高在3.2m，便于公路運(yùn)輸（涵洞立交一般限高4.5m），懸臂長(zhǎng)5m，滿足國(guó)內(nèi)懸澆施工最長(zhǎng)的4m梁段懸澆要求。2.掛籃走形外模板隨主桁一次走形，利用外滑梁吊起外模，外模后端臨時(shí)綁定底模平臺(tái)，吊住底模平臺(tái)一次走形到位。3.后錨固后錨固系統(tǒng)設(shè)后上橫梁，錨固筋的布置，布置方式有較廣泛的適應(yīng)性。四、掛籃的設(shè)計(jì)計(jì)算成果1．設(shè)計(jì)中的基本假定1）箱梁翼緣板砼及側(cè)模重量通過外導(dǎo)梁分別傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁。2）箱梁頂板砼、內(nèi)外模及其支架的重量，通過內(nèi)外滑梁分別傳至前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁。3）箱梁底板、腹板砼及底模平臺(tái)重量分別由前一節(jié)段已施工完的箱梁頂板和掛籃主桁的前上橫梁承擔(dān)。4）掛籃主桁片按平面剛架計(jì)算。2．計(jì)算工況1）掛籃懸澆混凝土2）掛籃空載走行3．計(jì)算結(jié)果1）灌注砼時(shí)傾覆系數(shù)：K>2.02）空載走行時(shí)：K>2.03）掛籃其它剛度、穩(wěn)定、應(yīng)力結(jié)果見《掛籃計(jì)算書》4．掛籃工作系數(shù)為0.385五、掛籃計(jì)算書1．荷載：1）32+2X48+32m雙線連續(xù)梁1＃塊為箱梁最重節(jié)段，該塊段混凝土澆注為掛籃施工控制工況；混凝土35.18m3，重90t。2）單只掛籃各部分重量：菱形桁架：6.145t水平及橫向連結(jié)系：1.14t前滑板后鉤板：1.5t下滑道：2.9t后錨固系統(tǒng)：2.677t前上橫梁：1.86t底模平臺(tái)及吊掛：10.6t：底模：1.5t外導(dǎo)梁及吊掛系統(tǒng)：3.4t外模及支架：2.5tΣ34.222t3）掛籃工作系數(shù)：0.381。2．掛籃底模平臺(tái)檢算(施工1＃塊段時(shí)為控制工況)：1）底模平臺(tái)布置圖2）底模平臺(tái)縱梁檢算：①底模平臺(tái)縱梁1：縱梁1承擔(dān)著箱梁腹板混凝土荷載及底模平臺(tái)部分重量：一側(cè)腹板混凝土荷載：G=[7.216+0.918+0.24975]×2.6＝21.798t砼超打重量、施工荷載及掛籃底模平臺(tái)重量，取混凝土重量的0.4倍考慮：G’=0.4×G=8.719t該重量由2根縱梁1承受則q＝50.86KN/m。計(jì)算模型：選用H400X200A=84.12cm2I=23700cm4W=1190cm3計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=108.55MPa；最大變形f=6.863mm；支座反力（下橫梁所受壓力）：R1=9.3t，R2＝6.25t；2)、底模平臺(tái)縱梁2：混凝土底板下2根縱梁2承擔(dān)著箱梁頂板、底板混凝土荷載及底模平臺(tái)的一部分重量：半頂?shù)装寤炷梁奢d：G=0.886×3.23×3×2.6＝22.32t底模平臺(tái)部分重量及砼超打重量，取0.4的混凝土重量考慮：G’=0.4×G=8.93t則q＝26.04KN/m。計(jì)算模型：選用H400X200A=84.12cm2I=23700cm4W=1190cm3計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=52.65MPa；最大變形f=2.844mm；支座反力（下橫梁所受壓力）：R1=4.5044t，R2＝3.574t；3．底模平臺(tái)前、后下橫梁檢算：后下橫梁采用2[32。1）掛籃澆注混凝土1＃塊：此時(shí)底模平臺(tái)前、后下橫梁承受底模平臺(tái)縱梁傳來的混凝土重量、底模平臺(tái)自重其它重量。計(jì)算模型：A=109.826cm2I=16280cm4W=1018cm3計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=30.4MPa；最大變形f=0.4mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R1=5.1t，R2＝23.07t。2）掛籃空載走行時(shí)：掛籃空載走行時(shí)，前、后下橫梁承受底模平臺(tái)自重。計(jì)算模型：計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=36.8MPa；最大變形f=6.5mm；支座反力（后臨時(shí)吊掛）：R＝3.5t；前下橫梁采用2[32。計(jì)算模型：計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=19.85MPa；最大變形f=0.273mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R1=3.36t，R2＝16.844t4．底模平臺(tái)前、后吊掛檢算：中吊帶受力最大,F=23t，考慮后吊帶另加5t預(yù)拉力。吊帶承受的拉應(yīng)力：σMAX=93MPa；按起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范σMAX=93MPa＜[σ]=210MPaK=210/93=2.25>2φ55銷軸承受的剪應(yīng)力：τ=117.8MPa＜[216]MPa;孔壁承壓應(yīng)力：σC=156.2MPa＜[540]MPa;5．外導(dǎo)梁檢算：采用2[36。1）掛籃澆注1＃塊：外導(dǎo)梁承受箱梁翼緣混凝土重量、外模系統(tǒng)重量。箱梁頂板混凝土荷載：q’＝1.04×2.625＝2.73t/m按0.4的混凝土重量系數(shù)考慮內(nèi)模荷載：q’’=1.1t/m;則q＝3.82t/m計(jì)算模型：計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=85.9MPa；最大變形f=6.01mm；支座反力（吊帶所受拉力）：R1＝9.427t；R1＝6.966t；2）掛籃空載走行：外導(dǎo)梁承外模系統(tǒng)重量及底模平臺(tái)重量共計(jì)18.8t。計(jì)算模型：計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMAX=100.1MPa；最大變形f=22.8mm（跨中）；支座反力（吊帶所受拉力）：R1＝2.9t；R2＝6.27t。6．前上橫梁檢算：1)常位掛籃：前上橫梁承受荷載為前吊掛系統(tǒng)反力。前上橫梁采用245。計(jì)算模型：截面特性A=222.899cm2I=67600ccm4W=3000cmm3計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMMAX=766.1MPaa；吊帶處最大變形ff=4.288mm；支座反力（主桁所所受壓力）：：R＝29.5t。2）異位掛籃：計(jì)算模型：截面特性A=222.899cm2I=67600ccm4W=3000cmm3計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMMAX=766.1MPaa；吊帶處最大變形ff=5.299mm；支座反力（主桁所所受壓力）：：RMAX＝26.0t，Rmin＝29.6t。7．菱形構(gòu)架檢算：菱形構(gòu)架承受前上上橫梁傳來的的掛籃荷載，構(gòu)構(gòu)架由型鋼組組焊而成。每每片構(gòu)架自重重計(jì)入3.25t，按剛架計(jì)算算。計(jì)算模型型：計(jì)算結(jié)果：菱形主構(gòu)架的桿件件最大軸力（壓壓力）發(fā)生在在G4桿，值62t；桿端彎矩矩值2.066t.m，最大應(yīng)力：σ壓=83.44MPa，σ拉=84.66MPa。菱形主構(gòu)架的桿件件前端最大變變形為13..59mm；；菱形主構(gòu)架支座反反力：RR1=29..99t;RR2=60..44t對(duì)菱形主構(gòu)架受壓壓桿件還需按按壓彎桿件檢檢算，不控制制設(shè)計(jì)。8．后錨固系統(tǒng)檢算：：主桁后錨固力由后后上橫梁分配配梁的錨固筋筋提供。計(jì)算算中未計(jì)該部部分自重，是是偏安全的。1）常位掛籃懸澆1##塊混凝土?xí)r時(shí)：計(jì)算模型：選用2I45b截面特特性A=222.899cm2I=67600ccm4W=3000cmm3計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMMAX=299.5MPaa；最大變形，f＝00.17mmm（跨中）；；支座反力（2根錨錨筋所受拉力力）：RMAX＝13.9t；Rmin＝16.6t2）異位掛籃懸澆1##塊混凝土?xí)r時(shí)：計(jì)算模型：計(jì)算結(jié)果：最大彎曲應(yīng)力σMMAX=199.137MMPa；最大變形f＝0..103mmm（跨中）；；支座反力（2根錨錨筋所受拉力力）：RMAX＝25.399t；Rmin＝5.2199t施工1＃塊：?jiǎn)胃^筋承承受最大后錨錨固力P=25..39/2==12.6995t，由32預(yù)應(yīng)力鋼筋筋承受。9、掛籃走行穩(wěn)定性性檢算：掛籃空載走行時(shí)，荷荷載及其作用用位置見下表表：名稱重量（t）重心在前支座前(m)后(m)菱形桁架水平連接接系橫向連接接系前滑板后鉤扳下滑道6.540.61150.61150.70.92.91902.5005前上橫梁后錨固系系統(tǒng)1.86262..6775.05.0底模平臺(tái)及吊掛底模6.923+3..811.582.52.25外模及支架4.32.5內(nèi)模及內(nèi)模支架內(nèi)外滑梁2.580.375滑梁吊掛系統(tǒng)0.872.5G=36.89,,M=555.13掛籃走行時(shí)作用在在后鉤板上的的后鉤力P=55..13/5==11.0226t，由2個(gè)后鉤板承承受。后鉤板反作用在掛掛籃走道梁上上，由對(duì)應(yīng)位位置的走道梁梁預(yù)埋筋承受受。掛籃單側(cè)走道梁預(yù)預(yù)埋筋采用2φ32,L==580mmm,間距為2500mm；按1排2根預(yù)埋筋受受力。F==[C]×AA＝1.28××32×π×500××2＝12.866t則KK=F/P==12.866/5.5113=2.332>2。六、掛籃加工說明明所有掛籃結(jié)構(gòu)按《鋼鋼結(jié)構(gòu)工程施施工及驗(yàn)收規(guī)規(guī)范》（GB502205-955）、《鋼結(jié)結(jié)構(gòu)工程質(zhì)量量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)》（GB502211-955）進(jìn)行焊接接、制作、安安裝、涂漆、檢檢驗(yàn)。1．各加工件所有孔眼眼采用鉆（鏜鏜）孔，不得得現(xiàn)場(chǎng)沖孔；；孔徑及光潔潔度滿足設(shè)計(jì)計(jì)要求，相鄰鄰螺栓孔間距距允許誤差為為±0.25mmm，端孔邊邊距的允許誤誤差為±0.5mmm。2．鋼板及剛吊帶的的加工要確保保設(shè)計(jì)尺寸，不不準(zhǔn)采用手工工切割，其切切割邊距要滿滿足設(shè)計(jì)要求求，并要消除除熱影響區(qū)對(duì)對(duì)鋼材力學(xué)性性能的不良影影響。3．對(duì)重要的受力部部件，如主桁桁片桿件及焊焊縫、吊帶、銷銷軸、后錨筋筋等應(yīng)作探傷傷檢查。所有有銷軸均須調(diào)調(diào)質(zhì)。所有主主桁桿件的焊縫縫要求作超聲聲波探傷。無無任何缺陷方方可使用。4．后錨筋采用精軋軋螺紋鋼筋，兩兩端須套雙螺螺母并加設(shè)墊墊板。5．所有焊接必須遵遵守《建筑鋼鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)規(guī)程》（JGJ811-91）和掛籃設(shè)設(shè)計(jì)圖。對(duì)主主桁片等重要受受力構(gòu)件，須須制訂合理的的焊接工藝，所所有編號(hào)的焊焊接構(gòu)件必須須工廠加工，保保證焊縫高度度和焊縫質(zhì)量量。各焊接構(gòu)構(gòu)件必須減少少其焊接變形形，如有較大大變形，應(yīng)予予以矯正。主主桁各桿件之間間焊接、主桁桁桿件與節(jié)點(diǎn)點(diǎn)板之間的焊焊接采用埋弧弧自動(dòng)焊，加加勁板及補(bǔ)強(qiáng)強(qiáng)板的焊接可可采用手工焊焊。6．滑道底板上平面面，要求刨平平，滑道槽內(nèi)內(nèi)及不銹鋼滑滑板，加工后后不涂油漆，涂涂油并包裝防防護(hù)好，以防防損壞其光潔潔度。7．各構(gòu)件加工完畢畢后，底模平平臺(tái)及主桁部分要求進(jìn)進(jìn)行試拼，試試拼合格后進(jìn)進(jìn)行涂漆運(yùn)至至現(xiàn)場(chǎng)。七、掛籃施工步驟驟1．掛籃安裝1）在0#塊梁面上組拼常位位掛籃及異位位掛籃主桁片片，拼裝位置置詳見“掛籃布置圖”。掛籃立面布置圖掛籃平面布置圖掛籃正面布置圖組拼順序?yàn)椋篴.將每只掛籃兩桁片片下滑道位置置抄墊平整，達(dá)達(dá)到掛籃安裝裝標(biāo)高；b.鋪設(shè)掛籃下滑道，安安裝前滑板、后后鉤板；c.安裝掛籃菱形構(gòu)件件，安裝掛籃籃后錨固系統(tǒng)統(tǒng)，安裝橫梁梁、平聯(lián)；d.安裝前上橫梁，注注意異位掛籃籃拼裝，滑道道只拼裝前滑滑板下的一塊塊，后鉤板及及墊梁暫不與與主桁連接、臨臨時(shí)支墊后鉤鉤板位置。2）在預(yù)拼廠拼裝好的的掛籃底模平平臺(tái)運(yùn)輸?shù)蕉斩瘴?，包括：：前下橫梁、后后下橫梁、底底?？v梁、限限位縱梁、前前、后吊帶框框梁。底模平平臺(tái)整體吊裝裝就為于1#塊梁底，臨臨時(shí)打梢。安安裝掛籃底模模平臺(tái)前、后后吊掛，解除除掛籃底模平平臺(tái)的臨時(shí)連連接。吊裝定定位底模。2．掛籃靜載試驗(yàn)1）檢查常位掛籃及異異位掛籃結(jié)構(gòu)構(gòu)，確認(rèn)與設(shè)設(shè)計(jì)相符后，按按照最重節(jié)段段1#塊1.25倍，即112噸，作掛籃籃靜載試驗(yàn)。靜靜載試驗(yàn)分三三步進(jìn)行：加加載15噸，觀察15分鐘，再加加載45墩，觀察15分鐘，再加加載67噸，共計(jì)112噸，持荷60分鐘。每級(jí)級(jí)加載后應(yīng)記記錄掛籃變形形情況，為以以后掛籃預(yù)抬抬高提供參考考數(shù)據(jù)。2）靜載試驗(yàn)時(shí)荷載分分布為：67噸均布于掛掛籃底平臺(tái)上上，其余45噸均布于內(nèi)內(nèi)、外?；毫荷希ɡщy時(shí)時(shí)，可將全部部荷載112噸均布加載載于底模平臺(tái)臺(tái)上）。3）卸載按加載的反順序卸卸載。3.墩頂兩只掛籃搭接接澆筑1#塊：1）安裝內(nèi)滑梁前、后后吊帶，在掛掛籃底模平臺(tái)臺(tái)上拼內(nèi)滑梁梁、內(nèi)模支架架、內(nèi)模，并并臨時(shí)連接。吊吊裝整個(gè)內(nèi)模模系統(tǒng)，將吊吊帶穿過內(nèi)模模及支架與內(nèi)內(nèi)滑梁連好。2）將外滑梁穿入外外模支架設(shè)計(jì)計(jì)位置，安裝裝前吊點(diǎn)。通通過箱梁頂預(yù)預(yù)留孔加裝臨臨時(shí)后吊點(diǎn)于于梁面上，將將外模及支架架通過滑梁從從0#塊滑至1#塊設(shè)計(jì)位置置。安裝正式式后吊點(diǎn)及滑滑錨，松脫臨臨時(shí)吊點(diǎn)。3）綁扎箱梁底板及及腹板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；4）綁扎箱梁頂板鋼鋼筋、安裝預(yù)預(yù)應(yīng)力筋（孔孔道）；5）檢查掛籃結(jié)構(gòu)，灌灌注混凝土并并養(yǎng)護(hù)；6）將底模平臺(tái)脫模模，張拉預(yù)應(yīng)應(yīng)力束（筋），1#塊施工完成。4．墩頂兩只掛籃分分別前移至下下一節(jié)段，結(jié)結(jié)束搭接狀態(tài)態(tài)，恢復(fù)正常常位置1）常位掛籃：a.在其前進(jìn)方向、已已澆筑完的1#塊上繼續(xù)接接拼兩道滑道道（4米）；b.解除掛籃后錨固；；c.常位掛籃走形至設(shè)設(shè)計(jì)位置（異異位掛籃后鉤鉤板處支墊有有妨礙時(shí)換位位置支墊）。具具體做法如下下：底模平臺(tái)臺(tái)臨時(shí)吊于外外模支架，外外模支架落于于外滑梁；菱菱形桁片、內(nèi)內(nèi)滑梁及外滑滑梁帶著外模模、底模一次次走形到位。走行動(dòng)力采用322t液壓式千斤斤頂。2）異位掛籃：a.在常位掛籃滑道關(guān)關(guān)于墩中線的的對(duì)稱位置整整平梁面，達(dá)達(dá)掛籃拼裝設(shè)設(shè)計(jì)標(biāo)高、鋪鋪設(shè)滑道6mm；b.將底模平臺(tái)前端臨臨時(shí)吊掛于1#塊，松脫底底模平臺(tái)前吊吊點(diǎn)；松脫外外模梁前、后后吊點(diǎn)將外模模支架落于底底模平臺(tái)上；；松脫內(nèi)滑梁梁吊點(diǎn)；c.在滑道上設(shè)計(jì)位置置，安裝前滑滑板、后鉤板板，重新拼裝裝菱形構(gòu)架、后后錨固系統(tǒng)、橫橫梁、平梁，安安裝前上橫梁梁，重設(shè)全部部上吊點(diǎn)。安安裝外滑梁前前吊點(diǎn)、后滑滑錨，使外模模支架落于外外滑梁上，并并將底模平臺(tái)臺(tái)吊掛于外模模支架上，解解除其與1#塊的臨時(shí)連連接，將外模模支架及底模模平臺(tái)沿外滑滑梁走行到位位；將內(nèi)滑梁梁拖拉到位，安安裝前吊點(diǎn)及及滑錨。至此此異位掛籃調(diào)調(diào)整至正常位位置。3）墩頂兩只掛籃此此后將完全處處于互不影響響的狀態(tài)下，各各自對(duì)稱施工工以后節(jié)段。5．2#塊懸澆施工1）設(shè)置掛籃后錨固固，安裝掛籃籃底模平臺(tái)前前、后吊掛，松松脫底模平臺(tái)臺(tái)與外模支架架間的臨時(shí)吊吊掛；2）綁扎箱梁底板及及腹板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；3）掛籃內(nèi)模沿滑梁梁前移到位；；4）繼續(xù)綁扎箱梁頂頂板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；5）檢查掛籃結(jié)構(gòu)，灌灌注混凝土并并養(yǎng)護(hù)；6）放松吊帶使底模模脫模，張拉拉預(yù)應(yīng)力筋，節(jié)節(jié)段施工完成成。6．2#～6#塊懸澆施工：1）將底模平臺(tái)臨時(shí)時(shí)吊掛在外模模支架上；2）解除掛籃后錨。掛掛籃主桁及內(nèi)內(nèi)、外滑梁帶帶底模一起前前移至下一節(jié)節(jié)段施工位置置；3）設(shè)置掛籃后錨固固。安裝掛籃籃底模平臺(tái)后后吊掛，松脫脫底模平與外外模支架間的的臨時(shí)吊掛；；4）綁扎箱梁底板及及腹板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；5）掛籃內(nèi)模前移到到位；6）繼續(xù)綁扎箱梁頂頂板鋼筋、安安裝預(yù)應(yīng)力筋筋（孔道）；；7）檢查掛籃結(jié)構(gòu)，灌灌注混凝土并并養(yǎng)護(hù)；8）放松吊帶使底模模脫落，張拉拉預(yù)應(yīng)力筋。節(jié)節(jié)斷施工完成成。9）重復(fù)步驟1—88，完成2#--66#節(jié)段的施工工。八、掛籃施工過程程中的線性控控制1．橋梁施工控制的主主要目的是使使施工實(shí)際狀狀態(tài)最大限度度的與理想目目標(biāo)狀態(tài)相吻吻合，要實(shí)現(xiàn)現(xiàn)這一目標(biāo)就就必須了解施施工狀態(tài)偏離離理想目標(biāo)的的所有因素，盡盡可能使施工工狀態(tài)接近理理想目標(biāo)狀態(tài)態(tài)，以便對(duì)施施工實(shí)施有的的方失地有效效控制。箱梁各控制截面梁梁高分別為：：端支座處及及邊跨直線段段和跨中處為為2.8m，邊邊跨直線段長(zhǎng)長(zhǎng)9.55mm(含梁端至邊邊支座中心00.55m），中中支點(diǎn)處梁高高3.4m，平平段長(zhǎng)4.00m，梁高按按圓曲線變化化，圓曲線半半R=367..80m；箱箱梁橫截面為為單箱單室斜斜腹板；橋面面組成為道碴碴槽寬度9..0m與兩側(cè)側(cè)人行道及擋擋碴墻寬度各各2.0m,全橋箱梁頂頂寬13.00m，頂板厚厚0.34mm，腹板厚分分別為0.44m～0.7m、局局部加寬至00.95m,,底板厚由跨跨中的0.30厚到中支點(diǎn)點(diǎn)的0.9mm；全梁共設(shè)7道橫隔梁，中中支點(diǎn)處設(shè)置置厚1.6mm的橫隔梁，邊邊支點(diǎn)處設(shè)置置厚1.1mm的端橫隔梁梁，跨中合攏攏段設(shè)置厚00.6m的中橫隔梁梁。2.大跨度橋梁施工控控制的影響因因素1）結(jié)構(gòu)參數(shù)的影響不論何種橋梁的施施工控制，結(jié)結(jié)構(gòu)參數(shù)都是是必須考慮的的重要因素，結(jié)結(jié)構(gòu)參數(shù)是結(jié)結(jié)構(gòu)施工模擬擬分析的基礎(chǔ)礎(chǔ)資料，其準(zhǔn)準(zhǔn)確性直接影影響分析結(jié)果果的準(zhǔn)確性，實(shí)實(shí)際上橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)參數(shù)難以以和設(shè)計(jì)所采采用的結(jié)構(gòu)參參數(shù)完全吻合合，總存在一一定的誤差，施施工控制如何何使結(jié)構(gòu)參數(shù)數(shù)盡量接近真真實(shí)結(jié)構(gòu)參數(shù)數(shù)，是施工中中必須首先解解決的問題，結(jié)結(jié)構(gòu)參數(shù)主要要包括以下幾幾種：a．箱梁塊件幾何尺寸寸，任何施工工都可能存在在截面尺寸誤誤差，這種誤誤差將直接導(dǎo)導(dǎo)致截面特性性誤差，從而而影響結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力、變形等等的分析結(jié)果果，故控制過過程中要對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸進(jìn)行行動(dòng)態(tài)誤差分分析；b．結(jié)構(gòu)材料彈性模量量：即箱梁結(jié)結(jié)構(gòu)截面混凝凝土彈性模量量。箱梁結(jié)構(gòu)構(gòu)截面混凝土土彈性模量總總與設(shè)計(jì)采用用值有一定的的差值（即使使進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)抽抽樣檢測(cè)，試試驗(yàn)塊件的大大小，所做的的試驗(yàn)與實(shí)際際也存在一定定的差別），所所以在施工過過程中要根據(jù)據(jù)施工速度經(jīng)經(jīng)常性的現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)抽樣試驗(yàn)，了了解混凝土強(qiáng)強(qiáng)度波動(dòng)性變變化較大情況況，隨時(shí)在控控制分析中對(duì)對(duì)混凝土彈性性模量的取值值進(jìn)行修正；；c．材料容重，特別是是混凝土材料料，不同的集集料與不同的的鋼筋含量都都對(duì)容重產(chǎn)生生影響，施工工過程中必須須對(duì)其進(jìn)行較較為準(zhǔn)確的分分析與試驗(yàn)。d．材料膨脹系數(shù)，尤尤其是在施工工所有的鋼筋筋要特別注意意；e．施工荷載，在所有有的懸臂澆筑筑施工過程中中，均存在施施工臨時(shí)荷載載，這部分施施工臨時(shí)荷載載對(duì)受力與形形變的影響，在在控制施工中中有不可忽視視的，要根據(jù)據(jù)實(shí)際進(jìn)行分分析取值；f．預(yù)應(yīng)力：預(yù)應(yīng)力是是預(yù)應(yīng)力混凝凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力力與變形控制制考慮的重要要結(jié)構(gòu)因素，預(yù)預(yù)應(yīng)力的大小小受很多因素素的影響，包包括張拉設(shè)備備、管道摩阻阻、應(yīng)力鋼筋筋斷面尺寸、彈彈性模量等。2）施工監(jiān)測(cè)的影響監(jiān)測(cè)是橋梁施工控控制的最基本本手段之一。監(jiān)監(jiān)測(cè)包括應(yīng)力力監(jiān)測(cè)、變形形監(jiān)測(cè)等。因因測(cè)量?jī)x器、儀儀器安裝、測(cè)測(cè)量方法、數(shù)數(shù)據(jù)采集、外外界條件情況況等存在一定定的誤差，所所以，結(jié)構(gòu)監(jiān)監(jiān)測(cè)總是在一一定的誤差。這這些誤差一方方面可能造成成結(jié)構(gòu)實(shí)際參參數(shù)、狀態(tài)與與設(shè)計(jì)或控制制值吻合較好好的假象，也也可能造成將將本來較好的的狀態(tài)調(diào)整得得更差的情況況。所以，保保證測(cè)量的可可靠性對(duì)控制制極為重要，在在控制過程中中，除從測(cè)量量設(shè)備、方法法盡量設(shè)法減減少測(cè)量誤差差外，在進(jìn)行行控制分析時(shí)時(shí)還必須將其其計(jì)入。3）分析結(jié)構(gòu)計(jì)算模型型的影響無論采用什么分析析方法和手段段，總是要對(duì)對(duì)實(shí)際橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化化和建立計(jì)算算模型，這種種簡(jiǎn)化使計(jì)算算模型與實(shí)際際情況之間存存在一定的誤誤差，包括各各種假定、外外界條件處理理、模型變化化的本身精度度等，需要大大量的實(shí)際數(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行研究究，使計(jì)算模模型帶來的誤誤差降低最低低限度。4）溫度變化的影響溫度變化對(duì)橋梁結(jié)結(jié)構(gòu)的受力與與變形影響很很大，這種影影響隨溫度的的變化，在不不同時(shí)時(shí)刻對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)狀態(tài)（應(yīng)應(yīng)力、變形）進(jìn)進(jìn)行測(cè)量,其結(jié)果是不不一樣的，溫溫度變化相當(dāng)當(dāng)復(fù)雜，包括括季節(jié)溫度、日日照溫差、驟驟變溫差、殘殘余溫度、不不同溫度場(chǎng)等等，控制中是是難以考慮的的，即使要考考慮也是相當(dāng)當(dāng)復(fù)雜的，通通常是將控制制理想狀態(tài)定定位在某一特特定溫度下，從從而將溫度變變化對(duì)結(jié)構(gòu)的的影響排除（過過濾）。一般般是將一天中中溫度變化較較小的早晨作作為控制所需需實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)的的采集時(shí)間，但但季節(jié)性溫差差和橋體內(nèi)溫溫度殘余影響響要予以重視視。5）混凝土收縮、徐變變的影響對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土橋橋梁結(jié)構(gòu)而言言，材料收縮縮、徐變對(duì)結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力，變變形有較大影影響，這主要要是由于大跨跨徑橋梁施工工中，由于混混凝土齡期短短，混凝土徐徐變，收縮影影響較大，必必須加以分析析和控制?；炷列熳?、收縮縮受很多因素素的影響，由由于這些因素素影響的徐變變、收縮值在在實(shí)驗(yàn)上的統(tǒng)統(tǒng)計(jì)結(jié)構(gòu)最少少有15%～20%的變異系數(shù)數(shù)，而且實(shí)驗(yàn)驗(yàn)的結(jié)構(gòu)，其其實(shí)驗(yàn)環(huán)境往往往與實(shí)際結(jié)結(jié)構(gòu)物所處的的條件相差甚甚遠(yuǎn)，準(zhǔn)確性性較低。影響響徐變，收縮縮的主要原因因有：a.水泥品種；b.集料性質(zhì)；c.混凝土配合比比；d.外加劑及其其其他成分；e.加載齡期；f.環(huán)境齡期；g.環(huán)境溫度；h.試驗(yàn)塊件尺寸寸；i.預(yù)應(yīng)力持續(xù)時(shí)時(shí)間；j.預(yù)應(yīng)力的大小??；混凝土的徐變、收收縮機(jī)理到目目前還未完全全搞清楚，機(jī)機(jī)理相當(dāng)復(fù)雜雜的，但在本本質(zhì)上取決于于內(nèi)部的物理理、化學(xué)變化化過程?；炷列熳兝碚撜撃壳坝校篴．力學(xué)變化理論。認(rèn)認(rèn)為混凝土徐徐變是由于持持續(xù)荷載作用用在水泥漿的的毛細(xì)結(jié)構(gòu)上上，使水泥漿漿與周圍介質(zhì)質(zhì)建立了新的的氣壓平衡產(chǎn)產(chǎn)生的；b．縮性理論。認(rèn)為混混凝土的徐變變是由于晶格格滑動(dòng)產(chǎn)生的的；c.粘性理論。認(rèn)認(rèn)為水泥是一一種高度粘性性材料，持續(xù)續(xù)荷載作用下下的粘性流動(dòng)動(dòng)產(chǎn)生徐變，此此外還有內(nèi)力力平衡理論、微微裂縫理論等等?；炷潦帐湛s主要包括括兩個(gè)過程：：一是干燥過過程中的水分分蒸發(fā)；一是是碳化過程中中體積變化。3.施工控制方法施工控制的目的與與任務(wù)是解決決施工中的實(shí)實(shí)際情況與設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算的差差值引起的各各階段主梁撓撓度誤差導(dǎo)致致的各施工塊塊件預(yù)拱度誤誤差問題。對(duì)對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝凝土連續(xù)橋，由由于主梁為主主要承載構(gòu)建建，剛度很大大，塊件一旦旦澆筑，對(duì)主主梁撓度不可可能進(jìn)行任何何有效調(diào)整的的方法，只能能采取預(yù)測(cè)控控制的方法。本橋采用灰色系統(tǒng)統(tǒng)理論預(yù)測(cè)法法對(duì)橋各塊件件澆筑的預(yù)拱拱度及底模標(biāo)標(biāo)高進(jìn)行反饋饋預(yù)測(cè)控制，在在控制流程圖圖見“附件1”，即對(duì)每一一塊件施工，對(duì)對(duì)各工序前后后的標(biāo)高變化化進(jìn)行觀測(cè)，得得到實(shí)測(cè)狀態(tài)態(tài)，根據(jù)實(shí)測(cè)測(cè)狀態(tài)與理論論狀態(tài)進(jìn)行控控制分析濾除除隨機(jī)誤差，并并判斷系統(tǒng)誤誤差是否明顯顯存在，若系系統(tǒng)誤差不明明顯，直接預(yù)預(yù)告下一階段段預(yù)拱度與底底板標(biāo)高；若若系統(tǒng)誤差明明顯存在，測(cè)測(cè)進(jìn)行參數(shù)識(shí)識(shí)別，然后調(diào)調(diào)整參數(shù)模擬擬施工過程進(jìn)進(jìn)行前進(jìn)分析析。前述各項(xiàng)影響因素素中，溫度變變化作為參數(shù)數(shù)加以識(shí)別，這這是因?yàn)榱后w體混凝土溫度度場(chǎng)隨時(shí)間變變化與分布過過于復(fù)雜，即即使埋入溫度度傳感器對(duì)梁梁體溫度進(jìn)行行觀測(cè)，也難難以較為準(zhǔn)確確地把握整個(gè)個(gè)梁體溫度場(chǎng)場(chǎng)的變化情況況，實(shí)際上，在在季節(jié)溫度和和日照溫差中中，季節(jié)溫差差表現(xiàn)為體系系溫差，對(duì)主主梁撓度影響響甚小，予以以忽略，日照照溫差對(duì)主梁梁撓度影響較較大，不能忽忽略，對(duì)這一一因素?cái)M采取取早晨日出之之前觀測(cè)主梁梁標(biāo)高的方法法予以避免。4.控制實(shí)施1）預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁線形形控制具體操操作程序a.橫向線形控制制：根據(jù)“隔蒲潭特大大橋預(yù)應(yīng)力混混凝土連續(xù)梁梁施工設(shè)計(jì)圖圖紙”計(jì)算出：每每節(jié)段梁長(zhǎng)結(jié)結(jié)合梁段中軸軸線，確定每每節(jié)兩前后端端中心坐標(biāo)，并并分別在每節(jié)節(jié)澆筑完的梁梁頂、翼緣板板端部做上標(biāo)標(biāo)記。b.豎向線形控制制：豎向線性性控制程序：：首先在我單單位提供菱形形掛籃，內(nèi)外側(cè)模模、底模重量量，掛藍(lán)靜載載試驗(yàn)獲得后后錨和前支點(diǎn)點(diǎn)的彈性、非彈性變形值及鋼鋼絞線管道摩摩阻損失試驗(yàn)驗(yàn)測(cè)定的數(shù)據(jù)據(jù)給數(shù)據(jù)給設(shè)設(shè)計(jì)單位，由由設(shè)計(jì)院確定定各梁段理論論梁底立模標(biāo)標(biāo)高及設(shè)計(jì)撓撓度值。其次次，外委專業(yè)業(yè)線形控制單單位在立模前前后按照施工工和設(shè)計(jì)確定定的施工工序序，以及施工工現(xiàn)場(chǎng)所提供供的基本參數(shù)數(shù)，對(duì)施工過過程進(jìn)行正裝裝計(jì)算，得到到施工狀態(tài)以以及成橋狀態(tài)態(tài)下的結(jié)構(gòu)受受力和變形控控制數(shù)據(jù)。利利用在已建的的梁段采集的的數(shù)據(jù)，經(jīng)過過分析，預(yù)告告下一階段的的立模標(biāo)高。2)具體操作要求求：a.提供相關(guān)的技技術(shù)資料具體體項(xiàng)目如下：：①混凝土齡期為3、7、14、28、90天的彈性模模量；②氣溫資料；③實(shí)際工期與未來進(jìn)進(jìn)度安排；④掛籃主要尺寸及支支點(diǎn)反力；⑤其他施工荷載在橋橋上布置與大大??；⑥每一梁段灌注混凝凝土及張拉預(yù)預(yù)應(yīng)力束后主主梁實(shí)際標(biāo)高高；其中，混凝土彈性性模量及氣溫溫資料提供，可可通過試驗(yàn)室室選配的C50砼配合比制制作砼試件，分分別按3、7、14、28、90天要求提供供彈性模量在梁體內(nèi)、左右側(cè)側(cè)腹、頂板預(yù)預(yù)留孔內(nèi)布置置溫度計(jì)量測(cè)測(cè)梁體內(nèi)外溫溫度，并安排排專人在每天天同一時(shí)間記記錄，尤其是是在每梁段體體砼澆筑完成成后，前72小時(shí)內(nèi)記錄錄（6小時(shí)/次），后48小時(shí)內(nèi)記錄錄（12小時(shí)/次）。b.現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量控制制各梁段施工時(shí)，復(fù)復(fù)測(cè)掛籃的中中線和標(biāo)高，調(diào)調(diào)整符合要求求后，在梁段段端部左右腹腹板正上方各各焊一根短鋼鋼筋棒（頂端端打磨光滑，標(biāo)標(biāo)高與本梁段段梁頂施工立立模模標(biāo)高相相同）作為觀觀測(cè)點(diǎn)，首先先測(cè)得掛籃就就位、混凝土土澆筑前標(biāo)高高為h21(hh’21).梁段混凝土土一次澆筑作作業(yè)結(jié)束后，精精確測(cè)量觀測(cè)測(cè)點(diǎn)標(biāo)高h(yuǎn)22(hh’22)。當(dāng)每節(jié)梁段混凝土土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度85%時(shí)，穿束對(duì)對(duì)稱雙向張拉拉縱向預(yù)應(yīng)力力鋼鉸線束、橫橫向預(yù)應(yīng)力束束張拉前以及及壓漿后，測(cè)測(cè)量記錄觀測(cè)測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高h(yuǎn)23(hh’23)和h24(hh’24)。將每節(jié)梁段混凝土土灌注前后觀觀測(cè)點(diǎn)的標(biāo)高高差，即該梁梁段端部撓度度值h22-hh21=△h21(hh’22-h’21=△h’21),以及預(yù)應(yīng)力力束張拉前后后該梁段端部部撓度值h24-hh23=△h22(hh’24-h’23)=△h’22,與根據(jù)線形形控制計(jì)算結(jié)結(jié)果繪制出的的“懸灌階段梁梁體撓度統(tǒng)計(jì)計(jì)表”中的△h21計(jì)（△h‘21計(jì)）和△h22（△h‘22計(jì)）相比較較。如果△h21計(jì)（△h’21計(jì)）與△h21（△h‘21計(jì)）△h22計(jì)（△h’22計(jì)）和△h22（△h’22計(jì)）的差值值都小于5mmm，則按上上述步驟進(jìn)行行下一梁段的的施工；若兩兩個(gè)差值中有有一個(gè)或二個(gè)個(gè)都大于5mmm，則據(jù)需需要在下一梁梁段按修正的的立模標(biāo)高施施工。另外還在對(duì)測(cè)點(diǎn)的的布置及測(cè)量量時(shí)間作如下下要求：測(cè)點(diǎn)時(shí)間的確定：：每一梁段上上的測(cè)點(diǎn)見“附件2梁段上測(cè)點(diǎn)點(diǎn)布置圖”。測(cè)量時(shí)間間的選定：由由于溫度影響響，主要是日日照的溫差直直接影響著立立模的放樣、復(fù)復(fù)測(cè)等的精度度。并且每天都把已澆澆完的梁段控控制點(diǎn)進(jìn)行復(fù)復(fù)測(cè)，觀察其其變化并及時(shí)時(shí)調(diào)整。如果果必須在其它它時(shí)間進(jìn)行，應(yīng)應(yīng)予以修正，一一般晝夜溫差差10℃左右時(shí)，標(biāo)標(biāo)高變化在7-10mmm之間。現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量要求專業(yè)業(yè)及時(shí)，有效效。并配備先先進(jìn)的測(cè)量?jī)x儀器，用全站站儀控制中線線，用高精度度水準(zhǔn)儀控制制標(biāo)高，嚴(yán)格格按照線形控控制方案施測(cè)測(cè)。觀測(cè)中注注意測(cè)法，所所有觀測(cè)點(diǎn)均均應(yīng)換手復(fù)測(cè)測(cè)可成為一個(gè)個(gè)可用的數(shù)據(jù)據(jù)，并確保準(zhǔn)準(zhǔn)確及時(shí)測(cè)得得數(shù)據(jù)。每天天同一時(shí)間內(nèi)內(nèi)對(duì)各點(diǎn)進(jìn)行行觀測(cè)，由專專職測(cè)量工程程師及時(shí)提供供準(zhǔn)確的測(cè)量量數(shù)據(jù)給主管管工程師，由由主管工程師師把所有數(shù)據(jù)據(jù)匯總分析，確確定各個(gè)工序序、各種原因因引起的標(biāo)高高變化的修正正系數(shù)。并與與專業(yè)線形監(jiān)監(jiān)控師協(xié)商、核核算確定下一一梁段立模的的標(biāo)高。施工高程控制要點(diǎn)點(diǎn)：為保證箱箱梁軸線、高高程的施工精精度，及時(shí)準(zhǔn)準(zhǔn)確的控制和和調(diào)整施工中中發(fā)生的偏差差，測(cè)量工作作必須有一套套嚴(yán)格的程序序；并以=3\*ROMANIIII等水準(zhǔn)高高程精度控制制聯(lián)測(cè)，選用用高精度水準(zhǔn)準(zhǔn)備工作儀，其其偶然誤差≯1mm/kmmc.堅(jiān)向線性控制制的方法立模的標(biāo)高的確定定：箱梁懸灌灌的各節(jié)段立立模標(biāo)高按下下式確定：H1=H0+fii+(-fii預(yù))+f籃+fx式中H1—待澆段箱梁底板前前端處掛籃底模標(biāo)高(張拉后);H0—該點(diǎn)設(shè)計(jì)標(biāo)高f1—本施工段及以后澆澆注的各段對(duì)對(duì)該點(diǎn)撓度的的影響值,該值有設(shè)計(jì)計(jì)圖紙?zhí)峁?實(shí)測(cè)后進(jìn)行行修正,按經(jīng)驗(yàn)修正系數(shù)為0.5～0.9;f1—本施工段頂板縱向向預(yù)應(yīng)力束張張拉后對(duì)該點(diǎn)點(diǎn)的影響值,由設(shè)計(jì)圖紙紙?zhí)峁?但需實(shí)測(cè)后后進(jìn)行修正,(經(jīng)驗(yàn)修正系系數(shù)為0.8～1.0可供參考);f籃—掛籃彈性變形對(duì)該灌注注段的影響值值,由掛籃結(jié)構(gòu)和構(gòu)造造決定,本橋由掛籃竟載實(shí)驗(yàn)實(shí)實(shí)測(cè)獲得為115mm;fx—由混凝土的徐變、收收縮、溫度、結(jié)結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換換、二期恒載載、活載等影影響產(chǎn)生的撓撓度計(jì)算值,其中徐變、收收縮值可按1個(gè)月內(nèi)完成成的節(jié)段考慮慮.本工程1個(gè)月澆筑3節(jié)段,則其值分別別按前3段的理論計(jì)計(jì)算值的0.25、0.1、0.07、0.05計(jì)算,此值在晝夜夜平均氣溫為為15℃以下時(shí)接近近實(shí)際,當(dāng)氣溫在20℃以上時(shí)明顯顯偏小,要根據(jù)實(shí)測(cè)測(cè)進(jìn)行修正。d.施工工藝引起起掛藍(lán)不均勻勻沉降的預(yù)防防對(duì)策第“c”中立摸標(biāo)高的確定定公式中的幾幾個(gè)變量,可以根據(jù)理理論分析及實(shí)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)所得得的修正系數(shù)數(shù)加以確定,基本上能滿滿足規(guī)范要求求.另外懸灌施工中還還有掛籃的后錨和前前支點(diǎn)的變形形引起的沉降降量,由于施工操操作的差異會(huì)會(huì)有較大的變變化,而且此操作作具有較大的的離散性.對(duì)此,我們采取在在滑道的鋪設(shè)設(shè)、前支點(diǎn)的的支墊施工過過程中安排專專人負(fù)責(zé),盡量減少人人為的偶然性性誤差;掛籃的后錨是用16根φ32精扎螺紋鋼鋼錨固在梁體體頂、腹板內(nèi)內(nèi),錨固的松緊緊程度同樣會(huì)會(huì)直接影響這這一階段的變變形量.為保證錨固固的松緊程度度一致,減少由于錨錨固的松緊不不一致而引起起的不均勻沉沉降量,施工時(shí)嚴(yán)格格控制每根錨錨固螺紋鋼30KN的初張拉力.從而把上述2項(xiàng)工作可能能引起的變形形控制在3mmm之內(nèi)。5.監(jiān)控測(cè)量頻度，時(shí)時(shí)間及觀測(cè)內(nèi)內(nèi)容監(jiān)控測(cè)量是控制成成橋線形主要要和最直接的的依據(jù)，在每每一塊件上頂頂板設(shè)置5個(gè)測(cè)點(diǎn)（其其中4個(gè)為對(duì)稱測(cè)測(cè)點(diǎn)），底板板設(shè)置對(duì)稱的的2個(gè)測(cè)點(diǎn)，見見附件3。這樣不僅僅能觀測(cè)箱梁梁撓度，同時(shí)時(shí)可以觀測(cè)箱箱梁是否發(fā)生生扭轉(zhuǎn)變化以以及支架翼板板的剛度。1）監(jiān)控測(cè)量頻度：：每一塊件施施工觀測(cè)4個(gè)測(cè)次，即即混凝土澆筑筑前；混凝土土澆筑完；預(yù)預(yù)應(yīng)力張拉前前；預(yù)應(yīng)力張張拉完。2）監(jiān)控測(cè)量時(shí)間：：混凝土溫度度有遲后現(xiàn)象象，一般觀測(cè)測(cè)時(shí)間選在混混凝土溫度最最低且較為穩(wěn)穩(wěn)定的時(shí)間進(jìn)進(jìn)行，經(jīng)過大大量的觀測(cè)，這這一時(shí)間一般般在早晨6點(diǎn)～8點(diǎn)30分，故晴天天，尤其是在在日照強(qiáng)烈的的晴天，選擇擇在黎明觀測(cè)測(cè)，最遲在太太陽出來后半半個(gè)小時(shí)觀測(cè)測(cè)完畢，因?yàn)闉槿粘龊罅后w體受日照不均均勻，使主梁梁頂板與底板板、日照面與與背陰面一起起溫差，梁體體下?lián)喜灰恢轮?，反映的情情況不真實(shí)。陰陰天與小雨可可對(duì)觀測(cè)時(shí)間間不受限制。3）觀測(cè)的