高支模施工計算書

高支模施工計算書1計算依據(jù)1、《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130－20113、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017-20032板支撐驗算本計算書?。喊逯胃叨?8.87m，板厚120mm【注：根據(jù)圖紙，板凈跨最大值為6米，選取樓板尺寸6米*6米進行驗算】一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B1樓屋面板新澆混凝土樓板板厚(mm)120新澆混凝土樓板邊長L(m)6新澆混凝土樓板邊寬B(m)6二、荷載設(shè)計施工人員及設(shè)備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計模板支架高度(m)18.87立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)900立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)900水平拉桿步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)300立柱距混凝土板長邊的距離(mm)300主梁布置方向平行樓板長邊小梁間距(mm)200小梁兩端各懸挑長度(mm)100，100主梁兩端各懸挑長度(mm)100，100結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露模板及支架計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-2011設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(樓板長向)模板設(shè)計剖面圖(樓板寬向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》5.2.1"面板可按簡支跨計算"的規(guī)定，另據(jù)現(xiàn)實，樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.511kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/37500＝4.214N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×2004/(384×10000×281250)＝0.023mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67因[B/lb]取整＝[6000/900]取整＝6，按四等跨連續(xù)梁計算，又因小梁較大懸挑長度為100mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下：1、強度驗算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.345kN/m因此，q1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.715kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/mM1＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2＝0.107×0.715×0.92+0.121×0.63×0.92＝0.124kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.065×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.065×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.599kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.345×0.12/2，0.065×0.12/2+3.15×0.1]＝0.315kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.124，0.599，0.315]＝0.599kN·mσ＝Mmax/W＝0.599×106/83330＝7.193N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.607q1靜L+0.62q1活L＝0.607×0.715×0.9+0.62×0.63×0.9＝0.742kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.065×0.9+0.681×3.15＝2.181kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.345×0.1，0.065×0.1+3.15]＝3.156kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.742，2.181，3.156]＝3.156kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.156×1000/(2×100×50)＝0.947N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.2＝0.662kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.662×9004/(100×9350×4166700)＝0.071mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.491、小梁最大支座反力計算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.137kN/mq1靜＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2＝0.759kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.378kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.2=0.702kN/m承載能力極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，Rmax＝(1.143q1靜+1.223q1活)L＝1.143×0.759×0.9+1.223×0.378×0.9＝1.196kN按懸臂梁，R1＝q1l=1.137×0.1＝0.114kNR＝max[Rmax，R1]＝1.196kN;正常使用極限狀態(tài)按四跨連續(xù)梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×0.702×0.9＝0.723kN按懸臂梁，R1＝q2l=0.702×0.1＝0.07kNR＝max[Rmax，R1]＝0.723kN;2、抗彎驗算計算簡圖如下：主梁彎矩圖(kN·m)Mmax＝0.463kN·mσ＝Mmax/W＝0.463×106/4490＝103.079N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝2.653kNτmax＝2Vmax/A=2×2.653×1000/424＝12.512N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.582mm跨中νmax=0.582mm≤[ν]=900/400=2.25mm懸挑段νmax＝0.197mm≤[ν]=100/400=0.25mm滿足要求！七、立柱驗算剪刀撐設(shè)置加強型立桿頂部步距hd(mm)1300立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立桿計算長度系數(shù)μ21.755鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.491、長細比驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1300+2×200)=2356.2mm非頂部立桿段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210長細比滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算頂部立桿段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1300+2×200)=2867.495mmλ1＝l01/i＝2867.495/15.9＝180.346，查表得，φ1＝0.22Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.499kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4498.562/(0.22×424)+0.046×106/4490＝58.455N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立桿段：l02=kμ2h=1.217×1.755×1500=3203.752mmλ2＝l02/i＝3203.752/15.9＝201.494，查表得，φ2＝0.179Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.046kN·mNw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.9×1.4×0.046/0.9＝4.742kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4741.562/(0.179×424)+0.046×106/4490＝72.703N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝4.499kN≤[N]＝30kN滿足要求！3支模高度＞14m梁底模支撐驗算本計算書取：梁支撐高度18.87m，梁界面尺寸400*1400，梁跨15.8m【注：根據(jù)專家論證報告第四條意見，板支架水平桿步距應(yīng)與梁支架水平桿步距相同】一、工程屬性新澆混凝土梁名稱B1樓WKL-12新澆混凝土梁計算跨度(m)15.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1400新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)18.87梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數(shù)2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)383,517梁底支撐小梁根數(shù)4每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.4)+1.4×0.7×2]×1＝45.261kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝43.497kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.4]×1＝35.8kN/m1、強度驗算Mmax＝0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝0.1×43.497×0.1332+0.117×1.764×0.1332＝0.081kN·mσ＝Mmax/W＝0.081×106/24000＝3.375N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×35.8×133.3334/(100×10000×144000)＝0.053mm≤[ν]＝l/400＝133.333/400＝0.333mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜l+0.45q1活l=0.4×43.497×0.133+0.45×1.764×0.133＝2.426kNR2=R3=1.1q1靜l+1.2q1活l=1.1×43.497×0.133+1.2×1.764×0.133＝6.662kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2l=0.4×35.8×0.133＝1.909kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×35.8×0.133＝5.251kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{2.426+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，6.662+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/3}=6.694kN/mq2＝max[1.909+(0.3-0.1)×0.4/3+0.5×(1.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，5.251+(0.3-0.1)×0.4/3]＝5.277kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.694×0.92，0.5×6.694×0.12]＝0.58kN·mσ＝Mmax/W＝0.58×106/83330＝6.963N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.694×0.9，6.694×0.1]＝3.657kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.657×1000/(2×50×100)＝1.097N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.277×9004/(100×9350×4166700)＝0.562mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.277×1004/(8×9350×4166700)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.694×0.9，0.393×6.694×0.9+6.694×0.1]＝6.886kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R4＝4.14kN，R2＝R3＝6.886kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.277×0.9，0.393×5.277×0.9+5.277×0.1]＝5.429kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'4＝3.609kN，R'2＝R'3＝5.429kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.232×106/4490＝51.604N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.214kNτmax＝2Vmax/A=2×3.214×1000/424＝15.158N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.096mm≤[ν]＝l/400＝383/400＝0.958mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R4]＝0.926kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，左側(cè)立柱扣件受力R＝0.926kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6341、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.041kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.4)+0.9×1.4×2]×1＝40.932kN/m2)小梁驗算q1＝max{2.198+(0.3-0.1)×0.4/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2]/2×1，6.034+(0.3-0.1)×0.4/3}=6.06kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.874kN，R2＝9.266kN，R3＝9.266kN，R4＝0.874kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]+0.15×(18.87-1.4)+Mw/lb＝max[0.874+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.4/2)/2×0.9，9.266，9.266，0.874+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/2×0.9]+2.62+0.041/0.9＝932kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11932.281/(0.634×424)+0.041×106/4490＝53.594N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝10.1kN≤[N]＝30kN滿足要求！

4支模高度≤14m梁底模支撐驗算本計算書?。毫褐胃叨?4m，梁界面尺寸300*1150，梁跨10.2m【注：為優(yōu)化立桿間距，將之前方案立桿間距800*800擴大為900*900，步距擴大為1500，經(jīng)計算滿足要求】一、工程屬性新澆混凝土梁名稱WKL-12新澆混凝土梁計算跨度(m)10.2混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1150新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m)14梁側(cè)樓板厚度(mm)120二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值ωk(kN/m2)基本風壓ω0(kN/m2)0.25非自定義:0.18風壓高度變化系數(shù)μz0.9風荷載體型系數(shù)μs0.8三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)900梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)900步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數(shù)1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數(shù)3每縱距內(nèi)附加梁底支撐主梁根數(shù)0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露模板及支架計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.15)+1.4×0.7×2]×1＝37.515kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.15]×1＝35.751kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.15]×1＝29.425kN/m1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×37.515×0.152＝0.106kN·mσ＝Mmax/W＝0.106×106/24000＝4.396N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×29.425×1504/(100×10000×144000)＝0.054mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜l+0.437q1活l=0.375×35.751×0.15+0.437×1.764×0.15＝2.127kNR2=1.25q1l=1.25×37.515×0.15＝7.034kN標準值(正常使用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2l=0.375×29.425×0.15＝1.655kNR2'=1.25q2l=1.25×29.425×0.15＝5.517kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖：q1＝max{2.127+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.15-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，7.034+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/2}=7.071kN/mq2＝max[1.655+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(1.15-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，5.517+(0.3-0.1)×0.3/2]＝5.547kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.071×0.92，0.5×7.071×0.12]＝0.613kN·mσ＝Mmax/W＝0.613×106/83330＝7.354N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.071×0.9，7.071×0.1]＝3.863kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.863×1000/(2×50×100)＝1.159N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.547×9004/(100×9350×4166700)＝0.59mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.547×1004/(8×9350×4166700)＝0.002mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.071×0.9，0.393×7.071×0.9+7.071×0.1]＝7.274kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1＝R3＝3.843kN，R2＝7.274kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.547×0.9，0.393×5.547×0.9+5.547×0.1]＝5.706kN同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1＝R'3＝3.358kN，R'2＝5.706kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.32×106/4490＝71.312N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝3.275kNτmax＝2Vmax/A=2×3.275×1000/424＝15.447N/mm2≤[τ]＝125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.085mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R＝max[R1,R3]＝0.568kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！同理可知，左側(cè)立柱扣件受力R＝0.568kN≤1×8=8kN單扣件在扭矩達到40～65N·m且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205立桿自重q(kN/m)0.15λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150長細比滿足要求！查表得，φ＝0.6341、風荷載計算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×0.9×1.52/10＝0.041kN·m2、穩(wěn)定性計算根據(jù)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》公式5.2.5-14，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.15)+0.9×1.4×2]×1＝34.047kN/m2)小梁驗算q1＝max{1.936+(0.3-0.1)×0.3/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2]/2×1，6.384+(0.3-0.1)×0.3/2}=6.414kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝0.539kN，R2＝12.813kN，R3＝0.539kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N邊1，R2，R3+N邊2]+0.15×(14-1.15)+Mw/lb＝max[0.539+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.3/2)/2×0.9，12.813，0.539+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/2×0.9]+1.927+0.041/0.9＝14.787kNf＝N/(φA)+Mw/W＝14786.86/(0.634×424)+0.041×106/4490＝64.213N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N＝max[R2]×1＝13.823kN≤[N]＝30kN滿足要求！5梁側(cè)模支撐驗算本計算書?。毫嚎玳L度15.8米，梁界面尺寸400*1400一、工程屬性新澆混凝梁名稱B1樓WKL-12混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1400梁板結(jié)構(gòu)情況見下圖樓板厚度(mm)120二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)β11混凝土坍落度影響修正系數(shù)β21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.4新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.4}＝min{29.868，33.6}＝29.868kN/m2振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.4]＝min[29.87，33.6]＝29.87kN/m2承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.444，44.244]＝0.9×44.244＝39.82kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式水平向布置小梁道數(shù)6主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)100結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面外露對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為200，600，1000設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)12面板抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)13面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×122/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×123/12＝144000mm4。面板計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/mq1靜＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.292kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.528kN/mMmax＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×36.292×0.2562+0.121×3.528×0.2562＝0.282kN·mσ＝Mmax/W＝0.282×106/24000＝77N/mm2≤[f]＝13N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×2564/(100×10000×144000)＝0.563mm≤256/400=0.64mm滿足要求！3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.292×0.256+1.223×3.528×0.256＝724kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.256×29.87＝8.74kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)100小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)41.667小梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)104.167計算簡圖如下：跨中段計算簡圖懸挑段計算簡圖1、抗彎驗算q＝724kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×724×0.62，0.5×724×0.12]=0.422kN·mσ＝Mmax/W＝0.422×106/41667＝10.129N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×724×0.6，724×0.1]=4.221kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.221×1000/(2×100×50)＝1.266N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝8.74kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×8.74×6004/(100×9350×1041670)＝0.787mm≤600/400=1.5mmν2max＝qL4/(8EI)=8.74×1004/(8×9350×1041670)=0.011mm≤100/400=0.25mm滿足要求！4、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1×724×0.6，0.4×724×0.6+724×0.1]＝7.738kN正常使用極限狀態(tài)R'max＝max[1.1×8.74×0.6，0.4×8.74×0.6+8.74×0.1]＝5.769kN六、主梁驗算對拉螺栓水平向間距(mm)600主梁最大懸挑長度(mm)100主梁類型方木主梁材料規(guī)格(mm)100×50主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設(shè)計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)104.167主梁截面抵抗矩W(cm3)41.667因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。計算簡圖如下：同前節(jié)計算過程，可依次解得：承載能力極限狀態(tài)：R1＝1.338kN，R2＝3.869kN，R3＝3.186kN，R4＝3.186kN，R5＝3.869kN，R6＝1.338kN正常使用極限狀態(tài)：R'1＝0.992kN，R'2＝2.884kN，R'3＝2.342kN，R'4＝2.342kN，R'5＝2.884kN，R'6＝0.992kN1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.468×106/41667=227N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算梁左側(cè)剪力圖(kN)τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×5.207×1000/(2×50×100)＝1.562N/mm2≤[τ]=120N/mm2滿足要求！3、撓