懸挑腳手架搭設方案全套計算書

1、.wd.wd.wd.施工組織設計/方案審批表工程名稱*公寓日期2009.12.16現報上上下表中的技術管理文件，請予以審批。類 別編制人冊 數頁 數施工方案*1內容附后*公寓懸挑腳手架工程施工方案。申報簡述：根據施工圖紙、施工標準結合本工程實際情況，編制*公寓懸挑腳手架工程施工方案。申報部門分包單位 *卡門國際公寓工程部申報人：*審核意見：有無附頁總承包單位名稱：審核人：審核日期：年月日審批意見：審批結論： 審批部門單位： 審批人： 日期：年月日注：附施工組織設計、施工方案。 懸挑腳手架搭設方案施工單位: *建設集團編 制 人: *審 核 人: *目 錄一、工程概況2二、編制依據2三、腳手架施

2、工部署.2四、外腳手架施工要求.3五、懸挑腳手架驗算.9懸挑腳手架搭設方案一、工程概況由*建設集團股份承建的*公寓工程，由江蘇*地質勘察公司勘察，南京市*設計研究院設計，南京*建設工程工程管理公司監(jiān)理。*工程總建筑面積22000m2(含地下車庫)。共25層，框架構造，底層層高4.2m，標準層層高3.0m，總高80.5m。二、編制依據1、?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準?JGJ130-20012、?鋼構造設計標準?GB50017-20033、?建筑構造荷載標準?GB50009-20014、?建筑施工安全檢查標準?JGJ59-995、?建設施工高處作業(yè)安全技術規(guī)程?JGJ80-916、?混凝

3、土構造設計標準? GB50010-2002 7、本工程設計圖紙、圖紙會審紀要8、本工程施工組織設計三、腳手架施工部署本工程采用懸挑式雙排扣件式鋼管外腳手架，從第3層開場設置，每次懸挑層數為6層即18m，共懸挑4次。懸挑腳手架搭設步距1.8米，縱距1.8米，橫距1.05米，陽臺及樓梯間其縱距那么可適當減小，不能擴大。內排立桿離墻0.3m。連墻件為垂直方向每層拉結，水平方向2跨一拉結，用直角扣件及短鋼管與墻體拉結。外側用密目式安全網全封閉。剪刀撐連續(xù)搭設，剪刀撐斜桿與底面夾角為45度。除拐角應設置橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道橫向斜撐，橫向斜撐應在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置。水平挑梁

4、采用16#工字鋼，懸挑長度1.5m，錨固長度1.3m(有陽臺處錨固長度3.1m)，以16鋼筋錨入樓板混凝土內。樓梯間和電梯井及轉角處采用16#工字鋼加12.6#槽鋼斜撐，具體做法詳見附圖。在轉角處、樓梯間和電梯井處采用槽鋼三角架，16號型鋼焊接在預埋件M33003006鋼板上，下方用12.6號槽鋼支撐，槽鋼與工字鋼角度大于60度，槽鋼下部焊接在預埋件上M22003006鋼板，該預埋鋼板通過4根12的鋼筋與構造連接；考慮到平面穩(wěn)定性及施工方便，在三角架末端焊接上10號工字鋼，并用鋼絲繩將角部的10號工字鋼與上層預埋拉環(huán)相連。除樓梯間和電梯井及轉角處外，其余平面均采用619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗

5、拉強度1400MPa，直徑18.5mm鋼絲繩斜拉在型鋼上，以鋼絲繩為主要受力體，每道斜拉鋼絲繩均固定在相應水平連墻鋼管的一端，并與構造梁板拉結點固定。本工程采用水平鋼管與柱包箍相連、水平鋼管與預埋短鋼管相連及一定數量柔連接的方式來到達連墻壁的效果，每處連墻鋼管用2個扣件與預埋短鋼管相連，每個連墻件的作用面積按16設置，或在連墻件采用兩根水平鋼管與貫穿構造樓板層的豎向鋼管用扣件連接。四、外腳手架施工要求1、材料要求1.1腳手架鋼管應采用現行國家標準?直縫電焊鋼管?GB/T 12793或?低壓流體輸送用焊接鋼管?GB/T 3092中規(guī)定的3號普通鋼管，其質量應符合現行國家標準?碳素構造鋼?GB/T

6、 700中Q235A級鋼的規(guī)定。鋼管為483.5，外表銹蝕程度不應大于0.5mm，鋼管彎曲程度不大于3 mm/m，假設超出規(guī)定，不得使用。鋼管上不可打孔。鋼管和扣件應有產品合格證和檢測報告。1.2扣件式鋼管腳手架應采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現行國家標準?鋼管腳手架扣件?GB 15831的規(guī)定，不得有裂縫、出現滑絲等缺陷。在螺栓擰緊扭力矩達65Nm時，不得發(fā)生破壞?？奂饕腥N形式，直角扣件用于連接扣緊兩根垂直相交桿件；回轉扣件用于連接兩根呈任意角度相交的桿件；對接扣件，用于連接兩根桿件的對接接長。1.3 腳手板采用竹笆腳手板，寬度為900，主筋不得缺少或斷裂。1.4 建筑用密目式安

7、全網應符合有關規(guī)定，并有許可證及合格證方可使用。1.5、工字鋼及槽鋼采用Q235A級鋼，其質量應符合現行國家標準?碳素構造鋼?GB/T 700中的規(guī)定。焊條其質量應符合現行國家標準?碳鋼焊條?GB/T5117的規(guī)定。本工程針對受力情況選用16#工字鋼；對于三角架部位的支撐桿采用12.6#熱軋槽鋼；拐角處，架在16號工安鋼上的為10#工字鋼，鋼材牌號均為Q235號。1.6 鋼絲繩：鋼絲繩采用12.5，每根鋼絲繩上的兩端各用3個卸扣在同一方向固定，中間增加一個可調線夾。2、構造要求2.1 水平桿1縱向水平桿宜設置在立桿內側，長度不宜小于3跨。2水平桿應采用對接，對接接頭應交織布置，即相鄰兩根接頭不

8、宜設置在同步同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平位置錯開不小于500 mm；各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3；假設搭接，那么搭接長度不小于1m，且用三個扣件固定，端部離扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不應小于100 mm。3縱向水平桿應采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并應等間距設置，間距不應大于400mm。4主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁撤除。主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm；橫水平桿鄰墻端挑出200 mm，外端伸出100 mm。5腳手板按其主筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，四角用鐵絲固定于縱向水平桿上。2.2 竹芭腳手板1作業(yè)層腳手板

9、應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120150mm。2竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。3作業(yè)層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應與支承桿可靠地固定。2.3立桿1每根立桿底部應插入懸挑工字鋼上焊接的短鋼筋，保證立桿不會滑移。2腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。3立桿接長除頂層頂步外，一律采用對接，對接錯開要求同縱向水平桿。4立桿頂端需高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m；2.3 連墻

10、件1宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不大于300mm； 2應從底層第一步縱向水平桿處開場設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定； 3優(yōu)先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置； 4 一字型、開口型腳手架兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不大于4m。 (5) 必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。 6連墻件的構造要求：連墻件中的連墻桿或拉筋宜呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不應采用斜連接； (7) 連墻件的構造要求：連墻件必須采用可承受拉力和壓力的構造，采用拉筋必須配用頂撐，頂撐應可靠地頂在混凝土圈梁柱等構造部位。拉筋應采用兩根以上直

11、徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時不應少于2股，亦可采用直徑不小于6mm的鋼筋；8當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐應采用通長桿與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度60度之間；連接點中心至主節(jié)點的距離不應大于300mm。拋撐應在連墻件搭設前方可撤除；圖1 連墻件的布圖2.4 剪刀撐與橫向斜撐 (1) 每道剪刀撐跨越立桿的根數 6，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間； (2) 外側立面整個長度和高度上連續(xù)設置剪刀撐；3剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣距離不應小于100mm；

12、4剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；5橫向斜撐的設置應在同一節(jié)間，由底至頂層呈之字型連續(xù)布置，斜撐采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。當斜撐在1跨內跨越2個步距時，宜在相交的縱向水平桿處增設一根橫向水平桿，將斜撐固定在其伸出端上；斜撐采用通長桿件，接長使用時采用對接扣件連接或搭接；(6) 腳手架的兩端均必須設置橫向斜撐，中間宜每隔6跨設置一道；2.5懸挑鋼梁1懸挑鋼梁上焊接25短鋼筋，長100mm。2懸挑鋼梁挑出位置附近及根局部別采用預埋入樓板混凝土的1

13、6鋼筋錨固。3陽臺及轉角處懸挑鋼梁與斜撐槽鋼之間滿焊。3、外腳手架施工3.1施工準備3.1.1單位工程負責人應按施工組織設計中有關腳手架的要求，向架設和使用人員進展技術交底。3.1.2應按標準JGJ130-2001第8.1.18.1.5條的規(guī)定和施工組織設計的要求對鋼管、扣件、腳手板等進展檢查驗收，不合格產品不得使用。3.1.3經檢驗合格的構配件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。3.2 基座處理懸挑鋼梁上的短鋼筋應滿焊結實，腳手架立桿插入短鋼筋。3.3 搭設1腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件的二步。2每搭設完一排架子后，應及時校正步距、縱距、橫距

14、及垂直度。3開場搭設立桿時，應每隔6米設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩(wěn)定后，方可撤除。4當搭至有連墻件的構造點時，在搭設完該處立桿、縱橫水平桿后，應立即設置連墻桿。5剪刀撐應隨立桿、水平桿同步搭設。各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。6欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設。7扣件規(guī)格須與鋼管外徑48一樣；螺栓擰緊扭力矩不應小于40Nm，且不應大于65Nm；在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣

15、長度不應小于100mm。8腳手板應滿鋪，鋪穩(wěn)，離墻120150 mm，四角用鐵絲綁于水平桿上。腳手板除操作層以及操作層的上下層、底層、頂層必須滿鋪外，還應自頂層作業(yè)層的腳手板往下計，每隔12m滿鋪一層腳手板。9搭設完一層架體后，即在外圍用密目式安全網進展全封閉。3.4 撤除3.4.1準備工作1 全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；2 根據檢查結果補充完善施工組織設計中的撤除順序和措施，經主管部門批準前方可實施；3 由單位工程負責人進展撤除安全技術交底；4 去除腳手架上雜物及地面障礙物。3.4.2撤除作業(yè)必須由上而下逐層進展，嚴禁上下同時作業(yè)，拆幾層先解幾層安全網。3.

16、4.3連墻件必須隨腳手架撤除而逐層撤除，分段撤除高差不應大于2步。3.4.4當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度約6.5m時，先搭設臨時拋撐加固后，再撤除連墻件。3.4.5各配件嚴禁從上往下拋擲，必須由上而下傳遞下來。4、安全管理要求4.1腳手架搭設人員必須是經過按現行國家標準?特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)那么?GB 5036考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。4.2搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。4.3腳手架的構配件質量與搭設質量，須經檢查驗收，合格前方準使用。4.4作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂

17、漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。4.5當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停頓腳手架搭設與撤除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應有防滑措施，并應掃除積雪。4.6安全網按規(guī)定搭設或撤除。4.7在腳手架使用期間，嚴禁撤除以下桿件：1 主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；2 連墻件。4.8不得在腳手架懸挑梁根部錨固完整可靠，不得隨意破壞、撤除固定裝置。4.9在腳手架上進展電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。4.10腳手架應采取接地、避雷措施等，接地電阻低于30歐姆。4.11搭拆腳手架時，地面應設圍欄和戒備標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。5.檢查與驗收5.1腳手架及其地基

18、根基應在以下階段進展檢查與驗收：1根基完工后及腳手架搭設前；2作業(yè)層上施加荷載前；3每搭設完1013m高度后；4到達設計高度后；5遇有六級大風與大雨后；6停用超過一個月。5.2腳手架使用中，應定期檢查以下工程：1桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；2懸挑鋼梁、底座是否松動，立桿是否懸空；3扣件螺栓是否松動；4立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準表8.2.4項次1、2的規(guī)定；5安全防護措施是否符合要求；6是否超載。五、懸挑腳手架驗算計算書詳見附件陽臺處懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準?

19、JGJ130-2001。計算參數: 雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.80米，立桿的橫距1.05米，內排架距離構造0.30米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距5.40米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設9層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫桿。 基本風壓0.40kN/m2，高度變化系數0.6200，體型系數1.1340。 懸

20、挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度3.10米。 懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.35m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109

21、kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.101.470)1.8002=0.505kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.109+0.1171.470)1.8002=-0.593kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進展強度驗算：=0.593106/5080.0=116.651N/mm2 大橫桿

22、的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1800.04/(1002.06105121900.0)=4.603mm 大橫桿的最大撓度小于1800.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。

23、 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.800=0.069kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.800/3=0.094kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.800/3=1.890kN 荷載的計算值 P=1.20.069+1.20.094+1.41.890=2.842kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.8421.050/3=1.001kN.m=1.001106/5080.0

24、=197.081N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.069+0.094+1.890=2.054kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2053.6201050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=3.360m

25、m 最大撓度和 V=V1+V2=3.384mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.800/2=0.142kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.800/2=2.835kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.142

26、+1.42.835=4.187kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的構造自重標準值(kN/m)；本例為0.1337 NG1 = 0.13418.000=2.407kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15091.800(1.050+0.

27、300)/2=1.640kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.8009/2=1.215kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.80018.000=0.162kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.424kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.8001.050/2=5.670kN 風荷載標準值應按照以下公式

28、計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照?建筑構造荷載標準?(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.400 Uz 風荷載高度變化系數，按照?建筑構造荷載標準?(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 0.620 Us 風荷載體型系數：Us = 1.134 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4000.6201.134 = 0.197kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.424+0.851.45.670=13.256kN

29、 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.424+1.45.670=14.447kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.1971.8001.8001.800/10=0.137kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.447kN； i 計

30、算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =14447/(0.19489)=159.024N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=

31、205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.256kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i

32、的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.137kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =13256/(0.19489)+137000/5080=172.812N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂局部腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支

33、點距離墻體 = 1350mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。 受腳手架集中荷載 P=14.45kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=17.024kN,R2=12.984kN,R3=0.016kN 最大彎矩 Mmax=2.529kN.m 抗彎計算強度

34、f=M/1.05W+N/A=2.529106/(1.05141000.0)+7.6611000/2610.0=20.018N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表?鋼構造設計標準?(GB50017-2003)附錄B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照?鋼構造設計標準?(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929 經過計算得到強度 =2.53106/(0.929141000.00)=19.31N/mm2； 水平鋼

35、梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!九、拉桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=18.668kN十、拉桿的強度計算 拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進展計算，為RU=18.668kN 拉繩的強度計算： 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；

36、 K 鋼絲繩使用安全系數。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00018.668/0.850=175.700kN。 選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑18.5mm。 鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算： 鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進展計算作為吊環(huán)的拉力N，為 N=RU=18.668kN 鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為 其中 f 為吊環(huán)抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算； 所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑 D=186684/(3.1416502)1/2=16mm十一、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼

37、梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=12.984kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照?混凝土構造設計標準?10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=129844/(3.1416502)1/2=13mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 12.98kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與

38、混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于12984.21/(3.1416201.5)=137.8mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下： 混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 12.98kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2； 經過計算得到公式右邊等于131.6kN 樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!三角架處懸

39、挑式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照?建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準?JGJ130-2001。計算參數: 雙排腳手架，搭設高度18.0米，立桿采用單立管。 立桿的縱距1.80米，立桿的橫距1.05米，內排架距離構造0.30米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.5， 連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距5.40米。 施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。 腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2，按照鋪設9層計算。 欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。 腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加兩根大橫

40、桿。 基本風壓0.40kN/m2，高度變化系數0.6200，體型系數0.8720。 懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度1.30米。 懸挑水平鋼梁上面的聯梁采用10號工字鋼，相鄰懸挑鋼梁之間的聯梁上最多布置1根立桿。 懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1.45m，支桿采用12.6號槽鋼。一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=

41、0.1501.050/3=0.052kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.050/3=1.050kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.052=0.109kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.050=1.470kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.109+0.101.470)1.8002=0.505kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.1

42、09+0.1171.470)1.8002=-0.593kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進展強度驗算：=0.593106/5080.0=116.651N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.052=0.091kN/m 活荷載標準值q2=1.050kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.091+0.9901.050)1800.04/(1002.06105121900.0)=4.603mm 大橫桿的最大撓度小于1800.0/15

43、0與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進展強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.800=0.069kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.800/3=0.094kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.800/3=1.890kN 荷載的計算值 P=1.20.069+1.20.094+1.41.890=2.842kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布

44、荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+2.8421.050/3=1.001kN.m=1.001106/5080.0=197.081N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.069+0.094+1.890=2.05

45、4kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2053.6201050.0(31050.02-41050.02/9)/(722.06105121900.0)=3.360mm 最大撓度和 V=V1+V2=3.384mm 小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN 腳手板的荷載標準值 P

46、2=0.1501.0501.800/2=0.142kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0501.800/2=2.835kN 荷載的計算值 R=1.20.040+1.20.142+1.42.835=4.187kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗說明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的構造自重標準值(kN/m)；本例為0.1337 NG1

47、 = 0.13418.000=2.407kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15091.800(1.050+0.300)/2=1.640kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.8009/2=1.215kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.80018.000=0.162kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.424kN。 活荷載為施工荷載標準值產生

48、的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.8001.050/2=5.670kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照?建筑構造荷載標準?(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.400 Uz 風荷載高度變化系數，按照?建筑構造荷載標準?(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 0.620 Us 風荷載體型系數：Us = 0.872 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.4000.6200.872 = 0.151kN/m2。 考慮風荷載

49、時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.424+0.851.45.670=13.256kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.25.424+1.45.670=14.447kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.151

50、1.8001.8001.800/10=0.105kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=14.447kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/

51、i 的結果查表得到0.186； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =14447/(0.19489)=159.024N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=13.256kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A

52、 立桿凈截面面積，A=4.890cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由長細比，為3118/16=197； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.186； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.105kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =13256/(0.19489)+105000/5080=166.598N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件拉結樓板預埋鋼管示意圖七、聯梁的計算 按照集中荷載作用下

53、的簡支梁計算 集中荷載P傳遞力，P=14.45kN 計算簡圖如下 支撐按照簡支梁的計算公式 其中 n=1.80/1.80=1 經過簡支梁的計算得到 支座反力(考慮到支撐的自重) RA = RB=(1-1)/214.45+14.45+1.800.11/2=14.55kN 通過傳遞到支座的最大力為(考慮到支撐的自重) 20.00+14.45+1.800.11=14.64kN 最大彎矩(考慮到支撐的自重) Mmax=(11-1)/(81)14.451.80+0.111.801.80/8=0.04kN.m 抗彎計算強度 f=0.04106/49000.0=0.91N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小

54、于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的受力計算 懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 懸臂局部腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1450mm， 水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26.10cm2。 受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 N=14.64kN 水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 懸挑腳手架示意圖 懸挑腳手架計算簡圖 經過連續(xù)梁的計算得到 懸挑腳

55、手架支撐梁剪力圖(kN) 懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m) 懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm) 各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=15.414kN,R2=16.011kN,R3=-1.448kN 最大彎矩 Mmax=2.172kN.m 抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=2.172106/(1.05141000.0)+7.4501000/2610.0=17.526N/mm2 水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算 水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數，查表?鋼構造設計標準?(GB5001

56、7-2003)附錄B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照?鋼構造設計標準?(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0.282/b=0.929 經過計算得到強度 =2.17106/(0.929141000.00)=16.58N/mm2； 水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!十、支桿的受力計算 水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算 其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。 各支點的支撐力 RCi=RDisini 按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 RD1=17.119kN十一、支桿的強度計算 斜壓支桿的強度計算： 斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值

57、進展計算，為RD=17.119kN 下面壓桿以12.6號槽鋼計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算： 其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 17.12kN； 軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數,由長細比l/i查表得到= 0.16； i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 1.57cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 3.33m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =15.69cm2； 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 67.63 N/mm2； f 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 215N/mm2； 受壓斜桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 斜撐桿的焊縫計算： 斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接

58、焊縫強度計算公式如下 其中 N為斜撐桿的軸向力，N=17.119kN； lwt為焊接面積，取1569.00mm2； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185.0N/mm2； 經過計算得到焊縫抗拉強度 = 17119.49/1569.00 = 10.91N/mm2。 對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十二、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=16.011kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照?混凝土構造設計標準?10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=160114/(3.1416502)1/2=15mm 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下： 錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 16.01kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要