連續(xù)梁懸臂澆筑掛籃驗算書邁達斯建模

1、鶴壁至輝縣高速公路南水北調(diào)大橋連續(xù)梁(70+120+70 ) m懸臂施工掛籃驗算書施工單位：中城交建鶴輝高速公路項目部計算：江光軍2015年5月整理上傳目錄1 .計算依據(jù)12 .主要技術(shù)參數(shù)1.3 .掛籃設(shè)計2.4 .掛籃荷載 6.5 .掛籃建模12.6 .梁單元強度及剛度（撓度）驗算 .146.1 強度驗算14.6.2 剛度（撓度）驗算18.7 .三角桁架驗算20.7.1 強度及穩(wěn)定性驗算 20.7.2 剛度（變形）驗算22.7.3 連接螺栓、孔驗算 23.8 .吊桿及其它結(jié)構(gòu)驗算 26.8.1 吊桿強度（拉力）驗算 268.2 掛籃空載前移相關(guān)結(jié)構(gòu)驗算 279 .抗傾覆安全系數(shù)驗算 29.

2、1 .1掛籃滿載工作時抗傾覆安全系數(shù) 292 .2掛籃行走時抗傾覆安全系數(shù) 29參考鶴壁至輝縣高速公路南水北調(diào)大橋掛籃驗算(70+120+70 ) m3 .計算依據(jù)鶴壁至輝縣高速公路南水北調(diào)大橋設(shè)計圖紙；對應(yīng)的掛籃設(shè)計圖紙；公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG_TF50-2011;公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ025-86 ); 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 ；(6) 電算軟件：邁達斯(Midas Civil)。4 .主要技術(shù)參數(shù)根據(jù)相應(yīng)的設(shè)計、施工等技術(shù)規(guī)范，各類計算參數(shù)選定如下：(1)人群及機具荷載取2.5 KN/m 2。(2)鋼筋硅比重取值為26KN/m ;(3)混凝士考

3、慮預(yù)壓荷載系數(shù)取1.2 ;(4)混凝士超灌系數(shù)取1.05 ;(5) 鋼材彈性模2.1 X 10 5MPa(6) 鋼材容許應(yīng)力：拉應(yīng)力c =140X 1.3=182Mpa(Q235)剪應(yīng)力 口 =85X 1.3=110Mpa(Q235)注:1.3為臨時性結(jié)構(gòu)提高系數(shù)，見公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ025-86 )表1.2.10(7)焊接容許應(yīng)力：同基本鋼材。見公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(JTJ025-86 )第 1.2.8 條；(8)粗制螺栓容許拉應(yīng)力門=110 Mpa剪應(yīng)力T =80Mpa(9)構(gòu)件容許撓度值：1/400 ;(11) 模板容許撓度值：1.5mm1/500 ；(12

4、) 鋼月力(鋼楞)容許撓度值：(13) 掛籃允許最大變形：20mm分參考（14）掛籃行走時自重附加系數(shù)取1.2 ；（15）掛籃行走時風荷載取 800 Pa ;（16）計算復(fù)核的荷載組合 硅重x荷載系數(shù)+掛籃自重+施工荷載（強度） 硅重x超灌系數(shù)+掛籃自重（剛度） 掛籃自重X自重附加系數(shù)+風荷載（行走穩(wěn)定）（17） 電算單位：統(tǒng)一為 KN m。3 .掛籃設(shè)計掛籃主要由五大部分組成，即：承重系統(tǒng)、模板系統(tǒng)、錨固系統(tǒng)（后錨）、吊掛系統(tǒng)、行走系統(tǒng)。掛籃設(shè)計總體組裝見圖 1、圖2。移籃橫梁圖1 ：桂籃總裝圖（側(cè)立面）移籃橫梁砰48001900 1%C 1肌后托梁圖2:掛籃總裝圖（正面）承重系統(tǒng)：包括主桁

5、架、前上橫梁、底模平臺、滑梁等，是掛籃的主要受力結(jié)構(gòu)；模板系統(tǒng)：模板由三部分組成，即：底模、外模、內(nèi)頂模及內(nèi)側(cè)模。底模由底模平臺及前、后托梁支承，內(nèi)、外側(cè)模及頂模由滑梁支承，見圖1、圖2。錨固系統(tǒng)：主桁架是一懸臂受力結(jié)構(gòu)，后端必須錨固在已澆混凝士頂板上以防傾覆。錨固系統(tǒng)包括錨梁、錨桿、提升及卸載設(shè)備，見圖 1、圖3。吊掛系統(tǒng)：分前吊和后吊。前吊就是通過吊桿把底模平臺的前托梁，內(nèi)、外滑梁 前端與主 桁架上的前上橫梁連接起來，見圖 1、圖2；后吊就是通過吊桿把底模平臺的 后托梁，內(nèi)、外滑梁 的后端與已澆梁段進行連接，見圖1、圖4。吊掛系統(tǒng)包括吊桿、提升及卸載設(shè)備。3700 551145,2W 32

6、45300LJf64902100一主桁架圖3:掛籃錨固系統(tǒng)（正面）6490900500370037005009002400” 1300 馴，2400A精扎螺紋鋼筋圖4:掛籃后吊掛系統(tǒng)（正面）中部移籃橫梁兩端懸吊的鋼絲繩及手動葫蘆承擔;內(nèi)、外滑梁的后吊由吊架承擔。掛籃行走由前端液壓頂進設(shè)備完成,液壓頂鎬前端頂住前支座， 后端利用移籃軌道支撐，支座與軌道之間采用滑動摩擦前移。見圖 利用梁體精軋螺2、圖5、圖6。移籃橫梁紋鋼扣緊軌道后錨梁頂鎬橫梁螺旋頂鎬移多頂進設(shè)備后支座鉤板前吊桿移籃軌道前托梁后托梁5t手動葫蘆 前上橫梁后支座鉤板行走系統(tǒng)：梁段澆筑張拉完成后，掛籃前移的裝置。行走系統(tǒng)包括移籃行走軌

7、道、移籃橫梁、后支座鉤板、滑梁吊架、液壓頂進設(shè)備等。掛籃移動前，需將后錨桿和后吊桿拆除。主桁后錨改為利用豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋與軌道錨緊，后;底模后吊由掛籃支座鉤板鉤住軌道不使傾覆（支座與桁架牢固地焊成整體）圖5:掛籃行走系統(tǒng)（側(cè)立面）主桁架五移籃軌道利用梁體精軋螺紋鋼扣緊軌道圖6:后支座結(jié)構(gòu)圖三角桁架專門為3號墩懸灌節(jié)段通過220KV高壓輸電線路設(shè)計，其它地段掛籃桁架 利用既有 菱形桁架。由于掛籃上方有220KV高壓輸電線路通過，要求橋面以上結(jié)構(gòu)物總高度不超過4.5m ,扣除行走軌道及支座高度，三角桁架設(shè)計總高度為3.925m。三角桁架由大梁、立柱、斜桿三種構(gòu)件組成：大梁采用21 45b工字鋼，立柱

8、采用2 36b槽鋼，斜桿采用2 32b槽鋼，桿件與桿件之間通過節(jié)點板以螺栓連接，螺栓宜徑？27mm前上橫梁、后錨梁，前托梁（前下橫梁）、后托梁（后下橫梁）均采用140a雙拼工字鋼。內(nèi)滑梁采用雙拼25a 槽鋼、外滑梁采用雙拼120a槽鋼。底?？v向分配梁采用I 32a單工字 鋼，橫助采用8槽鋼。移籃橫梁采用2 20a槽鋼，斜撐為2 14a槽鋼，橫聯(lián)為單根14a槽鋼。鋼材材質(zhì)及規(guī)格：型鋼均為 Q235鋼，吊桿采用 32mm （ PSB785精軋螺紋鋼筋，連接螺栓采用5.6級普通螺栓。4 .掛籃荷載4.1 驗算節(jié)段確定梁頂寬12.75m,梁底寬6.75m ,腹板厚1.1m? 0.6m ,梁節(jié)段長度分為

9、3m 3.5m、4m三種。3m節(jié)段混凝士最大體積在懸灌起始節(jié)段1號梁段，總方M 70.4m 3, 3.5m節(jié)段 混凝士最大體積在5號梁段，總方M 64.6m 3。4m節(jié)段混凝士最大體積在 9號梁段，總方M 55.9 m 3。對掛籃的前托梁、后托梁、滑梁、三角桁架等各部位應(yīng)按最不利荷載組合進行驗算。懸澆節(jié)段混凝士荷載由前、后吊點承擔，后吊點支承在已澆筑的混凝士梁段上，前吊點支承在主桁架前上橫梁上，由前上橫梁傳遞至主桁架前支點。作用在掛籃前、后吊點的荷載不僅與節(jié)段混凝士總重M有關(guān)，還與節(jié)段長度有關(guān)。因為節(jié)段長度不同，前、后吊點的重力分配系數(shù)也不同。 因此應(yīng)對不同節(jié)段長度混凝士 士虧工M最大者分別計

10、 算其作用在前、后吊點的重擇其最大值作為掛籃構(gòu)件設(shè)計依據(jù)。主桁前、后吊點跨度長5m ,后吊點距已澆筑混凝士梁端為 0.5m。當節(jié)段長3m時，前端1.5m為空載；當節(jié)段長3.5m時，前端1m為空載；當節(jié)段長4m時，前端0.5m為空載。設(shè)荷載重為1個單位，不同長度節(jié)段前、后吊點受力分配系數(shù)如下圖所示：上圖中：L梁段長度，Ya后吊點受力分配系數(shù)，Yb-前吊點受力分配系數(shù)。由上圖知：0.5 L/2Yb=Ya=1- Yb不同長度梁段前、后吊點重力分配梁段編號梁段長(m混凝土重(KN后吊點分配系 數(shù)后吊點重(KN前吊點分配系數(shù)前吊點重(KN231758.80.61055.30.4703.553.51678

11、.40.55923.10.45755.3941454.40.5727.20.5727.2注:1號梁段在支架上澆筑，所以3m節(jié)段取2號梁段驗算。以上計算表明，控制掛籃后吊點設(shè)計的是3m梁段的2號節(jié)段，包括后托梁、底模 縱向分配梁、橫向分配梁、后吊桿?？刂茠旎@前吊點設(shè)計的是 3.5m節(jié)段的5號梁段，包括前托梁，前吊桿、前上橫梁、后錨梁、主桁架等。關(guān)于滑梁，因為頂板、翼板是等載面，所以節(jié)段最長頂板最寬的梁段滑梁受力最大，驗算應(yīng)取節(jié)段最長，腹板最薄(頂板最寬)的梁段。4.2 荷載計算4.2.1 掛籃荷載傳遞路徑 掛籃荷載傳遞路徑見下圖從以上荷載傳遞路徑可以看出，掛籃荷載由三部分組成，即內(nèi)滑梁荷載，外滑

12、梁荷載，底模系荷載。內(nèi)滑梁承擔頂板荷載，外滑梁承擔翼板荷載，底模系承擔腹板及底板荷載。422荷載計算掛籃驗算采用邁達斯 （Midas civil ） 建模。凡構(gòu)成建模單元的材料，由軟件自動加 載，所以材料自重無需計算。荷載按三部分計算，即內(nèi)滑梁、外滑梁、底模系。關(guān)于滑梁荷載，簡單的處理方法可按均布線荷載宜接作用在滑梁上。因單根滑梁是簡支結(jié)構(gòu),這樣計算出來的內(nèi)力彎距圖是拋物線，跨中彎距偏大，雖然偏安全，但材料 浪費較大。而且單側(cè)兩 根外滑梁不是對稱結(jié)構(gòu)，荷載分配是人為的。實際上滑梁受力較 為復(fù)雜，荷載是通過模板的縱向分 配槽鋼（助）傳遞到鋼架上，再由鋼架傳遞到滑梁上，鋼架對分配槽鋼（助）的多支點

13、支承，使分配槽鋼（助）構(gòu)成多跨連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，而支承鋼架的滑梁，又是一個彈性變形體，內(nèi)力分布很復(fù)雜。所以準確驗算應(yīng)按實際結(jié)構(gòu)整體 建模。為避免人為分配荷載，建模驗算采用壓力荷載（板荷載）宜接對鋼模板加載。先計算出模板平面各變化點的單位面積荷載集度，建模第一步按荷載平面控制點分布位置建立整塊鋼模板，將壓力荷載分配給各板單元，第二步按板與鋼助的連接需要對板單元進行分割（板單元荷載被軟件自動分割）。因連接分割需要，板單元應(yīng)為矩形單元。當同一節(jié)段腹板平面為梯形時，可按平均寬度將腹板及底板簡化為矩形單元。驗算強度混凝士考慮1.2荷載系數(shù)，施工荷載2.5KN/m 2 ;驗算剛度僅考慮混凝士超 灌1.05系數(shù)。

14、4.221 內(nèi)滑梁荷載內(nèi)滑梁承擔頂板荷載。頂板荷載作用在頂模及縱向分配槽鋼（鋼助）上，通過縱向分配槽鋼傳遞到內(nèi)模鋼架，由內(nèi)模鋼架傳遞到內(nèi)滑梁。分配槽鋼采用8#槽鋼，間距0.3m。按板單元加載，只需計算出頂板平面各變化點的單位面積荷載集度。頂板平面各控制點按強度組合荷載見下表。頂板強度組合荷載表 （肋板厚0.7m、頂板厚0.3m ）荷載名稱重量（KN均布何載2（KN/m ）1肋板0.7 X 26 X 1.2+2.5IXI N/ 1 H /24.32頂板0.3 X 26 X 1.2+2.511.9注：頂板寬度隨腹板減薄而加寬，不同節(jié)段頂板需分別建模。11.911.911.911.924.324.3

15、頂板各控制點荷載如下圖所示：24.324.3頂板剛度組合荷載表（肋板厚0.7m、頂板厚0.3m ）荷載名稱“3重量（KN"均軸或21肋板0.7 X 26 X 1.05t KN/m )19.12頂板0.3 X 26 X 1.058.2參考4.222 外滑梁荷載外滑梁承擔翼板荷載。荷載傳遞模式同內(nèi)滑梁，不再贅述。頂板平面各控制點按強度組合荷載見下表。13.4翼板強度組合荷載表（翼緣厚0.2m、變坡點厚0.35m、根端厚0.7m ）荷載名稱重量（KN均布何載（KN/ni ）1翼緣0.2 X 26 X 1.2+2.58.72變坡點0.35 X 26 X 1.2+2.513.43根端0.7 X

16、 26 X 1.2+2.524.3翼板各控制點荷載如下圖所示8.71.51.524.313.424.3*24.3r8.78.7翼板剛度組合荷載表（翼緣厚0.2m、變坡點厚0.35m、根端厚0.7m ）荷載名稱重量（KN均布何載2（KN/m ）1翼緣0.2 X 26 X 1.05 1 XI 中，III )5.52變坡點0.35 X 26 X 1.059.63根端0.7 X 26 X 1.0519.14.2.2.3底模系荷載底板荷載作用在底模及橫向分配梁上，橫向分配梁采用8#槽鋼，間距0.25m,支承在縱向分配梁上。底板平面各控制點按強度組合荷載見下表。2號梁段強度組合荷載表（腹板厚 1.1m、高

17、 6.74? 6.36m,底板厚 0.88? 0,82m ）荷載名稱重量（KN均布何載2（ IZbJZlF 、底板后端0.88 X 26 X 1.2+2.5（KN/m ） 30前端0.82 X 26 X 1.2+2.528.1腹板后端6.74 X 26 X 1.2+2.5212.8前端6.36 X 26 X 1.2+2.5200.9肋板后端1.18 X 26 X 1.2+2.539.3前端1.12 X 26 X 1.2+2.537.45號梁段平面上的強度組合荷載見下表。5號梁段強度組合荷載表（腹板厚 0.975m、高 5.64 ? 5,26m,底板厚 0.71 ? 0,65m）荷載名稱重量（K

18、N/nf）均布何載2底板后端0.71 X 26 X 1.2+2.5（KN/m ）24.7前端0.65 X 26 X 1.2+2.522.8腹板后端5.64 X 26 X 1.2+2.5176前端5.26 X 26 X 1.2+2.5164.1肋板后端1.01 X 26 X 1.2+2.531.5前端0.95 X 26 X 1.2+2.529.6以2號梁段為例，底模板上各控制點荷載如下圖所示（強度條件）0J參考分 參考底模加載示意圖驗算剛度僅考慮混凝士 1.05超灌系數(shù)，底板平面各控制點按剛度組合荷載見下表。2號梁段剛度組合荷載表（腹板厚 1.1m、高 6.74? 6.36m,底板厚 0.88?

19、 0.82m ）荷載名稱重量（KN均布荷數(shù)（KN/m ）底板后端0.88 X 26 X 1.0524前端0.82 X 26 X 1.0522.4腹板后端6.74 X 26 X 1.05184前端6.36 X 26 X 1.05173.6肋板后端1.18 X 26 X 1.0532.2前端1.12 X 26 X 1.0530.65號梁段剛度組合荷載表（腹板厚 0.975m、高 5.64 ? 5.26m,底板厚 0.71 ? 0.65m ）荷載名稱重量（KN均布何載（KN/n D底板后端0.71 X 26 X 1.0519.4前端0.65 X 26 X 1.0517.7腹板后端5.64 X 26

20、X 1.05154前端5.26 X 26 X 1.05143.6肋板后端1.01 X 26 X 1.0527.6前端0.95 X 26 X 1.0525.9前面提到，滑梁驗算應(yīng)取節(jié)段最長，腹板最?。敯遄顚挘┑牧憾巍Ｒ蚧悍戳κ且私幼饔迷谇吧蠙M梁上，底模系荷載對它影響不大， 為簡化計算，驗算滑梁可不單獨加 載4m節(jié)段的底模系 荷載，可利用5號梁段底模系荷載，并將內(nèi)頂模加寬到 5.55m （腹板厚0.6m ）,頂板和翼板荷載 延長到4.0m。5.掛籃建模掛籃是一個彈性空間受力結(jié)構(gòu)， 各部位變形受力相互影響，為提高計算精度，減少計算誤差， 采用Midas Civil有限元軟件建立空間模型進行驗算。

21、5.1 建模主要部位控制點坐標掛籃建?？v向、豎向以三角桁架下弦桿中心與后支座中心的交點為x=0,z=0 ,橫向參考以后支座中心與梁中心線交點為y=0，其主要控制節(jié)點坐標計算見下表各截面主要控制節(jié)點的坐標表坐標點位置X主控點坐標YZ坐標計算式（m）后錨梁中點000.7250.225+0.3+0.2前上橫梁中點1000.725同上混凝土梁頂-0.775Z=-0.225-0.3-0.25前托梁中點100-7.895Z=-0.775-6.5-0.62后托梁中點50-8.275Z=-7.895-0.38外滑梁坐標±5.1、±4.2-2.56內(nèi)滑梁坐標士 1.3-1.87后托梁底板頂面

22、（2號梁段）-6.925Z=-0.775-7.1+0.955.2 建模根據(jù)掛籃結(jié)構(gòu)設(shè)計尺寸和使用材料截面，加入梁段荷載，經(jīng)反復(fù)調(diào)整吊桿位置及數(shù)掛籃的Midas civil空間建模如下圖所示。根據(jù)各工況驗算需要，取不同荷載組合對掛籃分別進行加載。參考6,梁單元強度及剛度（撓度）驗算6.1 強度驗算-MDAA/C JVIIPOST-PROCESSORBEAMq TRJ二SE6.9AQ54ei-QO43,bBQ2Se+QCH4.4 33.14 3BD eADO41A7 5556+QQ4-3. 19744e+QQ4H6 !6Q947fl+OQ3-l.'SMigfl+oa 斗MIN : 3Q龍件

23、；三稟覽£耳事單也:kN/m A2日犧：DQ/D2/Z 口 H lIH?-4 ,對弓 &9<141Q 口耳-5.73394C+QQ 斗-?.QQ215c+(M4后托梁最大應(yīng)力圖（2號梁段）MIDAS/OvilPgTPOtESSDFlBEAM STRJ=KEST ： iagrwcs&tt-MAX :MIN 1 166主件；三*1慢越2號鞋<<&: kN/m A2 日用j： UH.St示-K 向Z: Q.2M底模縱梁最大應(yīng)力圖（2號梁段）IM IDAE/OvilPOST-PROCESSORREAM STRESSH-6.126A35+004S-tM

24、?6Je+0C542.BEJ 口1八11416+0047_32fi5DaAClO3Oe-OO-OGOe+OOO-I.424B£ a+OD4-2.5C362e+004-3.5S237a- kO£ 14-4.&6113e+O04-5.ZJS&9C+00-4MAX 35*MIN :1821龍件；三強省2弭隙?± !kN/m A2日犧：DG/02A201-1農(nóng)示向底模橫梁最大應(yīng)力圖（2號梁段）MIDAS/CivilPOST-PROCESSORBEAMI STRESS6 P16935e+O045.608506+0045.O4765&4-DQA4.4A

25、&0Oe+OO43.92595e+OO43.3G51Oe+OO42.8D425e+OO42 P2434Oe+0041.68255e+0041.12170?+0045.COS50&4-0030,00000e I OOOST:弓舷荷截粗 合MAX : 80MTN : 118前托梁最大應(yīng)力圖（5號梁段）前托梁最大應(yīng)力圖（5號梁段）立伴：三垢M號號段單位:kN/mA SHM 06/02/2014表示-方向MTDAS/CivllPOST-PROCESSOR BE 是M STRESS追&砂H la17279e+0O5t59S47e+(MM 7?斗23S+0C45.330S9C+CK

26、MI3,19816e+(XH uaaooooe+<XMJ B06671e+004?3>19915e+004-5.331SAe+004?7-4<5402e+004 -9.596A6C+004 1.17289e+005ST噱t荷g!粗合MAX : 299MIN : 258文件：蘭箱號段 卬單位: kM/m a2曰期；06/02/2014 JBt示-力向X:-O.4&3前上橫梁最大應(yīng)力圖（5號梁段）6寸6森(MTOAS/CMIPOST- PROCESSORBEAM STRESS.9.82115&+0O4 8.03549e+0<M|-a- 6.24983e>

27、;+(KMAl.46416e+CXMI2B67850e+(XMu aoooooe+(xxj8.92833e+003-2,6785Cte+0Cl4 4.46A116e+004-6,24A&3e+004M -8.035Al9e+004-9.82116e+004ST:® ?合MAX : 289MIN : 2&B文件：三箱號段卬？單位：kN/m a2Bffl: 06/02/2014辛&示向TZ: 0,259X>O.4&3后錨梁最大應(yīng) 力圖（5號梁 段）-MlDAS.i'tJ-vil-POST FROCE S SCRBEAN STRESS1.D24

28、29C 4OQ5B.SD42O B4C>M6.76553e-M)W5 aO2606e*<?O43.2eifeAD0q1.549S2 e+O(M口口 OCIDCE ?£ ?-1.Q27S24 4hD04-鼻& 哄 4 口 04 5rA0516?*DCM-&.6a25Oe-f-0CHMAX : 14Go MTN : !4S7兗悴二林片1紳ifcte kH/mA2Z; 1-CMMMil尸芯H13BEAM STRESS月 W7名40K UKM5 UTgzxxx J.iSO&Cte-KKM I -4B22/r D.UDUUQC rWU-J, 1-31 1生了

29、卓一no1 57110-OO4 -7.Sl(MGtj+0CM rgoseoc+tKHhl 10F3C tOcrjk r，二號MM ： -0/2MIW； "口XfTi t 二 khu'm-2 日加在亭一十句L內(nèi)滑梁最大應(yīng)力圖（4m節(jié)段）外滑梁最大應(yīng)力圖（4m節(jié)段）梁單元最大組合應(yīng)力（軸力加彎矩）表梁單元后托梁底模縱梁底模橫梁前托梁前上橫梁后錨梁內(nèi)滑梁外滑梁應(yīng)力（MPa70163616211798102-110最大組合應(yīng)力（軸力加彎矩）發(fā)生在底模外側(cè)縱向分配梁上(T ma=163MpaA (T =182Mpa, 滿足要求。剪應(yīng)力不受控制，不做驗算。分 參考6.2 剛度（撓度）驗算

30、驗算剛度不考慮臨時荷載，按前面計算的剛度荷載組合對建模加載，其各部位變形（撓 度）驗算如下:后托梁位移圖（2號梁段）最外吊桿位移6mm跨中位移為0,兩點相對位移0-6=-6mm,兩外側(cè)吊桿距離7400mm 則跨中 最大撓度為6mm : 一二八74 =18.5mm 符合要求。400400邊縱梁位移圖（2號梁段）L 5000位移計算（跨中相對兩支點）：（22-4 ） -（18-4 ） /2=11mn < 400 = 400 =12.5mm 符合要求。底模橫梁（月力）位移圖（2號梁段）底模橫梁在橫向上的位移是隨縱梁在縱向的位移變化而變化的，且每根橫梁的位移 都不同，=17mm取其中一根橫梁位移

31、察看，如上圖所示，梁端位移21mm中間位移17mm相對位移4mm : = 6750符合要求。4004004|跨中相對外側(cè)吊桿位移前托梁位移圖（5號梁段）24-20=4mmc l 二 7400 =18.5mn，符合要求。400400前上橫梁位移圖（5號梁段）跨中相對外側(cè)吊桿位移 22-9=13mmc=10200 =25.5mm 符合要求。400400內(nèi)滑梁位移圖位移計算（跨中相對兩支點）：（19-1 ） -（22-1 ） /2=7.5mm<-L= 型=12.5mm 符400 400合要求。外滑梁位移圖（外側(cè)）位移計算：（17-1 ） -（14-1 ） /2=9.5mm<-L= H &

32、#176; =12.5mm 符合要求。400 400外滑梁位移圖（內(nèi)側(cè)）位移計算（跨中相對兩支點）：（16-1 ） -（17-1 ） /2=7mn<-L= 空=12.5mm 符合400 400要求。7.三角桁架驗算7.1 強度及穩(wěn)定性驗算主桁架為桁梁混合結(jié)構(gòu)，應(yīng)力圖如下：參考1 ?ynuoQ94 .1/-?yooQ97 037-127 151578COT-T7?3*7004 1-/6 a58/4”-T7o I2h-h-7 00?1/4/-三角桁架應(yīng)力圖由以上應(yīng)力圖知，受拉桿件最大應(yīng)力89.8Mpav c =182Mpa,滿足要求壓桿穩(wěn)定驗算立柱為軸心受壓桿件，材料為236b槽鋼，截面參數(shù)

33、2A=68.1 x 2=136.2cm r=13.6cma,截面X軸穩(wěn)定驗算根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（JTJ025-86 ）第1220條之規(guī)定，由雙肢組成的組合桿件在垂宜于綴板平面內(nèi)彎曲時，長細比入等于自由長度I。與相應(yīng)的回轉(zhuǎn) 半徑r之比，即式中：I o=37Ocm , r=13.6cm ,代入上式入=I o=37O=27,2r 13,6由表1.2.16-2查得，彎曲系數(shù)=0?9c 壓=83.7Mpa< ? （T =0.9 x 182=164MPa滿足要求b.截面丫軸穩(wěn)定驗算由雙肢組成的組合桿件在綴板平面內(nèi)彎曲時，其換算長細比入按下式計算：入='丫 ' '

34、; 2式中：入y由兩個肢組成的組合桿件在綴板平面內(nèi)（即對y軸）的長細比；入1單肢對1 1軸（形心軸）的長細比，自由長度為相鄰綴板間的凈距。=5.71 y15.51入y _Lry 15.7Iy= 33716 =15.7A 136.2入 1= 1 | = 90 =33.3ri 2.7式中：I y 組合截面慣性距，I y=2*497+68.1*15.52*2=33716cm ;A組合截面面積,Ay=2*68.1=136.2cm2；l y 立桿綴板間凈距，取 90cmri 由型鋼表查得，36b對1 1軸的回轉(zhuǎn)半徑為 2.7cm。則:入=15.72333 2=33.8由表1.2.16-2查得，彎曲系數(shù)=

35、0?9 ,與X軸彎曲系數(shù)相同，滿足要求7.2 剛度（變形）驗算1nHU O0根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范的要求，掛籃允許最大變形（包括吊帶變形的總和）20mm分 參考三角桁架變形（位移）圖32U O32U O9lu o前吊桿變形（位移）圖驗算剛度（變形）不考慮臨時荷載，以5號梁段剛度荷載組合進行驗算。主桁架最大 變形在 前上橫梁支點處為13mm吊桿最大變形值（19-11 ） =8mm,兩者相加掛籃最大變形 M為21mm基 本滿足要求。7.3 連接螺栓、孔驗算OOO241 041 0X4? 4 0Q/3-o0Oo O4 0804 OQ/AO-以5號梁段強度荷載組合進行驗算，主桁架軸力圖如下:1 O4

36、分 參考三角桁架軸力圖7.3.1 連接螺栓抗剪驗算連接螺栓采用普通粗制螺栓，宜徑27mm則抗剪面積為：A=1.35 2 n =5.72cm 2立柱宜接支承在縱向大梁上，故不考慮連接螺栓抗剪，只對斜桿連接螺栓進行抗剪驗算。斜桿每個節(jié)點共有連接螺栓24個：3貝 q： T max= -NAax 9431 !La =69Mpx T =80Mpa,符合要求。A 24X5.72X10 27.3.2 螺栓孔壁承壓驗算斜桿為雙拼32b槽鋼，腹板厚10mm槽鋼內(nèi)側(cè)栓孔采用20mm ?鋼板加強，考慮到槽鋼腹板與加強鋼板可能不在同一受力面，只計算加強鋼板承壓。則孔壁承壓面積為：2A=2.7X 2X 24=129.6

37、cm943.1 10 3則：(T吧匚2 =73Mpa< (T =182 Mpa滿足要求。7.3.3 加強鋼板焊縫驗算(1)斜桿加強鋼板焊縫驗算斜桿加強鋼板四周圍焊，焊縫長 =(40+26)X 2=132cm兩塊鋼板焊縫共長264cm焊縫厚按6mm計算，則焊縫面積為：A=264X 0.6=158.4cm2全部焊縫按承受剪力考慮，貝 U:943.1-N max 103=60Mpa< T =85Mpa, 滿足要求。T(2)立柱頂部節(jié)點板焊縫驗算立桿頂部節(jié)點板高63cm,豎向焊縫長60cm,橫向焊縫長36cm四周圍焊，兩塊鋼 板共8條焊縫,共同承受立柱所受壓力，8條焊縫面積為：2A=(60

38、+36) X 4X 0.6=230.4cm全部焊縫按承受剪力考慮，貝 U:N max 1129.3 10A(3)縱向大梁節(jié)點板焊縫驗算=49Mpa < T =85Mpa,滿足要求。 2圖所示:中間立桿宜接作用在縱向大梁上，只對兩端節(jié)點板焊縫進行驗算。其焊縫受力如下NyNI «_- NxI II 0.062-Zj 0 366圖中所示的連接焊縫承受偏心斜拉力N及壓力P的作用，計算時，可將作用力N分解成Nx和Ny兩個分力。角焊縫同時承受壓力P,拉力Ny,剪力Nx以及由P和Ny的偏 心產(chǎn)生的彎距M由工Y=0,知P=Ny所以該處焊縫豎向拉力與壓力相互抵消，只承受水平方向的剪 力Nx以及由

39、P和Ny的偏心產(chǎn)生的彎距MNx=378.4KN 見7.3三角桁架軸力圖)P= (155.1+211.2+203)/2=284.7KN(見8.1后錨桿拉力圖)大梁下端斜桿節(jié)點板焊縫與節(jié)點板等長，取1120mm每塊鋼板2條焊縫，焊縫高按6mm計算，則焊縫面積為：2A=1220X 6X 2=14640mm由Nx產(chǎn)生的剪應(yīng)力：T =3=378.5 IL =26MpaA 14640彎品巨：M=284.7X (0.366-0.062)=86.5KN.M由彎距M產(chǎn)生的拉應(yīng)力：c m=MA a吩*.3例0 =29MpaI 12 漢 1220 /12不能宜接疊加，則焊縫應(yīng)力按 合力方向由Nx產(chǎn)生的剪應(yīng)力和彎距

40、M產(chǎn)生的拉應(yīng)力方向不同,計算:分參考(t = 2 = = 262 292 = 39Mpac T =85Mpa 合格。8,吊桿及其它結(jié)構(gòu)驗算8.1吊桿強度（拉力）驗算吊桿采用 32mm （ PSB785精軋螺紋鋼筋，具抗拉強度標準值fpk=785Mpa 整體安全系數(shù)取2。則每根22mn鋼筋的控制拉力為：P=785 X 16 2 n/1000/2 = 316KN吊桿拉力按強度荷載組合驗算，后吊桿以2號梁段驗算，前吊桿和后錨桿以5號梁 段驗算，9 08o 0R9o 0R9各組吊桿拉力圖如下:后吊桿拉力圖（2號梁段）1& §6?:2OJCOC前吊桿拉力圖（5號梁段）后錨桿拉力圖（5號

41、梁段）所有吊桿拉力均小于316KN符合要求。8.2掛籃空載前移相關(guān)結(jié)構(gòu)驗算當節(jié)段混凝士預(yù)應(yīng)力張拉工藝完成后，掛籃需要往前移動，進行下一節(jié)段混凝士的施工。掛籃移動前，底模后吊桿需要拆去。底模后荷載通過梁端的鋼絲繩傳至依附在主桁架上的移籃橫聯(lián)。移籃橫聯(lián)由移籃橫梁、斜桿及主桁橫聯(lián)組成。移籃橫梁采用225a槽鋼，斜桿采用2 14a 槽鋼，主桁橫聯(lián)采用單根14a槽鋼。由于后托梁吊桿全部拆除，只有兩端兩個吊點連接頂部移籃橫梁，此時后托梁因跨度大（L=i2m 會產(chǎn)生較大變形（撓度）o因此，需要對移籃橫聯(lián)進行強度驗算 ，對后托梁進行變形（撓度）驗算。掛籃空載前移時的建模如下圖所示，荷載主要為結(jié)構(gòu)自重，底模托梁上的集中荷載為人行道何軟。掛籃前移建模821移籃橫聯(lián)強度（應(yīng)力）驗算移籃橫聯(lián)應(yīng)力圖最大應(yīng)力（壓）發(fā)生在移籃橫梁的斜撐上，僅19.1Mpav（T=182Mpa彳艮多，無需做