【畢業(yè)設計】礦山機電 煤礦機電設備選型設計（WORD檔）P91

1、 煤礦機電設備選型設計任務書根據(jù)所給的參數(shù)，分別進行以下部份的選型設計，并按要求繪圖：1綜采工作面配套設備選型設計，并繪出綜采面配套設備關系圖；2井下煤流運輸系統(tǒng)各運輸點的設備選型設計，并繪出井下運輸系統(tǒng)圖；3礦井提升設備選型設計，并繪出提升機房布置示意圖；4礦井排水、通風、壓氣等系統(tǒng)的選型設計，并繪出排水系統(tǒng)圖；5采區(qū)供電設計，并繪出采區(qū)供電系統(tǒng)圖；6按要求寫出以上15部份的設計說明書。目 錄 第一部份 支護設備與采煤機選型設計 3第一節(jié) 支護設備選型 3 第二節(jié) 采煤機選型設計 10 第二部份 礦山運輸部份設計 17 第一節(jié) 刮板輸送機的選型 17 第二節(jié) 轉載機的選型 31第三節(jié) 帶式輸

2、送機的選型 31 第四節(jié) 大巷運輸設備選型 40第三部份 礦井提升設備選型設計 46第一節(jié) 箕斗的選擇 46第二節(jié) 提升鋼絲繩的選擇 49第三節(jié) 滾筒直徑的選擇 50 第四節(jié) 提升機與井口的相對位置計算 52第五節(jié) 運動學力學計算 53第六節(jié) 校核提升機電機功率及提升量 55第四部份 煤礦壓、通、排設備選型設計 56第一節(jié) 煤礦通風設備選型設計 59第二節(jié) 煤礦壓氣設備選型設計 62第三節(jié) 煤礦排水設備選型設計 65第五部份 井下采區(qū)供電設備選型設計 73第一節(jié) 變壓器的選擇 73第二節(jié) 高低壓電纜的選擇 76第三節(jié) 高低壓開關的選擇 77第四節(jié) 短路電流計算 81第一部份 支護設備與采煤機的

3、選型原始資料：根據(jù)某礦井采煤工作區(qū)面地質概況：煤層厚度3.2（m）；煤層傾角160；頂板條件1:老頂級、2：直接頂2類；工作面長度100(m)；設計產(chǎn)量100萬噸。按照一年工作300天計算;每天分為四六制工作及，三個班生產(chǎn)；一個班檢修。第一節(jié) 支護設備的選型設計11綜采支架選型111 支架受地質變化影響煤層厚度3.2（m）選用的綜采支架，為了適應受地質變化情況下如以下的影響：（1）、煤層出現(xiàn)斷層。（2）、臺階下沉。（3）、過巷。（4）、煤層變厚、變薄等的影響。 按照煤層厚度大于2.52.8m以上時,應選用帶護邦裝置的掩護式或支撐掩飾式支架,所以綜采支架必須能滿足3.2m以上的支護高度,且能適應

4、13的變化,可選取3.6m的支撐最大支撐高度。112支架是否設計防滑措施煤層傾角160，已經(jīng)超出150的煤礦采煤中的傾斜角度，綜采支架的設計，必須要考慮設計防止綜采支架防滑、防倒架的千斤(側面調(diào)架千斤)，使綜采支架，在移綜采支架的過程中，不造成滑倒、倒支架的問題發(fā)生。113支架強度初算頂板條件屬于級老頂，這種頂板條件周期來壓明顯，指標為0.3n35、l：=2550（m）。且直接頂屬于2類,直接頂屬中等穩(wěn)定性頂板，強度較高，但有大量節(jié)理裂隙，局部較完整，冒后不能填滿采空區(qū)，一般在支護設備前移后隨即冒落。主要指標:強度指數(shù)d3170、參考指標：918。114液壓支架的結構參數(shù)確定根據(jù)煤層的厚度為3

5、.2m和以上采區(qū)內(nèi)地質條件的變化.選取擇的原則是:在最大采高時,液壓支架能頂?shù)米?在最小采高時,支架能過得去.支架最大結構高度hmax和最小結構高度hmin,由經(jīng)驗公式計算: 最大結構高度hmax hmax=hmax+a考慮到煤層偽頂,煤層冒落支架仍有可靠的初撐力所需要的支撐高度的補償量,因此中厚煤層a取值為0.2m hmax =3.2+0.2=3.4(m) 最小結構高度hmin hmin=hmin-s2-b-c 考慮到煤層出現(xiàn)斷層。臺階下沉。過巷。 煤層最小厚度取值1.85m;s2:頂板最大下沉量,屬級老頂按0.15取值;b:支架卸載前移時立柱伸縮余量,因煤層大于1.2m,取0.1m;c:為

6、支架頂上存留的浮煤和碎石厚度,取值0.1 .hmin=2.35-0.15-0.1-0.1=2(m) 115支架支護強度的確定按經(jīng)驗公式 ：q=k*h*r 噸/米2 式中：k作用于支架的頂板巖石厚度系數(shù)，屬中厚煤層取7 h最大采高3.2m r巖石容重，按2.3噸/米3得:q=7*3.2*2.3=51.52噸/米212綜采支架選型確定121支架型號確定選用zy320/20/35型支撐掩護支架，是根據(jù)煤層厚度3.2（m）;煤層傾角160;頂板條件1:老頂級2:直接頂2類.工作面長度100(m);設計的，其特點是適應地質條件復雜、傾角度大、節(jié)理發(fā)育頂煤容易跨落設計。本支架為傾斜四柱支撐掩護式液壓支架。

7、122支架設計特點y320/20/35型支架的主要特點是保留液壓支架穩(wěn)定性好，保證足夠支護強度條件下支護簡單，尺寸緊湊，具有整體性強和安全生產(chǎn)等優(yōu)點。具體特點如下：a、采用剛性整體頂梁的結構，頂梁設有活動側護板。b、為防止支架前方提前帽頂，有保證及時支護的前提下，增加了掩護梁。選用了最簡單的標準液壓系統(tǒng)設計，降低初期投資，保證支架達到良好工作條件。c、為方便整架巷道運輸，總體高度下降至2000mm。d、大傾角加裝防滑裝置實現(xiàn)其功能。e、端頭支架設置兩操作閥，推溜和移架采取鄰架操作。13液壓支架主要技術參數(shù)zy320/20/35型支撐掩護式液壓支架主要技術參數(shù)見下表：項目參 數(shù)單位附注1支架型式

8、支撐掩護式液壓支架高度2000-3500mm中心距1500mm寬度1430-1570mm初撐力1500-1950knp=31.5mpa工作阻力3200knp=35.4mpa支護強度47.8-61.2噸力/米2底板比壓（前端）13-15公斤力/厘米2h=1.7-2.9m泵站壓力31.5mpa適應傾角15 -25加防護設施操縱方式鄰架控制，先移架后推溜質量約14000kg2立柱型式單伸縮,機械加長段4 根缸徑180mm柱徑/加長桿170/140mm行程/液壓2443/1221mm加套390初撐力(推/拉)801/87knp=31.5mpa工作阻力3200knp=35.4mpa3推移千斤頂型式差壓式

9、1 根缸徑160mm桿徑105mm行程700mm推力273kn鎖推腔拉力360knp=31.5mpa4護幫千斤頂型式普通2根缸徑/桿徑80/45mm行程390mm初撐力(推/拉)158/108kn鎖兩腔5側推千斤頂型式普通3根缸徑/桿徑80/45mm行程170mm推力158knp=31.5mpa拉力108knp=31.5mpa6調(diào)架千斤頂型式普通1/2根頭尾14根缸徑/桿徑125/70mm行程340mm推力/拉力385/264knp=31.5mpa7調(diào)架梁千斤頂型式普通1/2根缸徑/桿徑80/45mm行程150mm推力/拉力158/108kn鎖兩腔8防倒千斤頂型式普通頭尾21備6 缸徑/桿徑1

10、25/70mm行程430mm推力/拉力385/264knp=31.5mpazy320/20/35支架結構形式如圖14支架組成 141 組焊件 本支架組焊件主要采用16mn鋼板,部分采用 s=45kg/mm2級高強度合金結構鋼板材與16mn普通低合金結構板材組焊；厚度均選用gb709-88熱軌鋼板尺寸系列中支架常用優(yōu)選規(guī)格(板厚多為12、14、16、20、30)。 142 液壓缸 本支架所有液壓缸用鋼管均采用27simn管材，鋼管規(guī)格均選用支架常用優(yōu)選規(guī)格。 143 銷軸、導桿類 銷軸類中，較重要銷軸均采用30crmnti棒材，重量約占45%；其余均采用40cr棒材，重量約占55%。 銷軸、導桿

11、均鍍鋅、鈍化處理。144立柱缸徑大于100的千斤頂中的鼓形圈均采用聚氨脂材料。 15液壓系統(tǒng)151主泵管選擇支架采用本架大流量控制系統(tǒng)。主進液管路為31.4d高壓膠管。主回液選用32膠管。架內(nèi)主進回液選用25高壓膠管。 152 閥類選擇 操縱閥為200l/min流量組合液控單向閥，100l/min流量安全閥。 項目參 數(shù)附注1截止閥nzjf2.00,p=31.5mpa2截止閥nejf3.00cp=31.5mpa153 高壓膠管及接頭等附件選擇均選用專供煤礦井下使用的優(yōu)選系列其型號如下。項目參 數(shù)附注1鋼編管總成254p20mp=31.5mpa2鋼編管總成103p2.0mp=31.5mpa鋼編管

12、總成133p2.0mp=31.5mpa鋼編管總成163p1.2mp=31.5mpa鋼編管總成254p2.5mp=31.5mpa鋼編管總成324p2.5mp=31.5mpa16支架的工藝要求 161鋼板焊前除銹，主要筋板刀檢；162 本支架組焊件中主要裝配孔，均要求部件組焊后整體鏜孔； 163 高強板組焊后均需進行消除應力處理。 17支架質量（重量）支架質量為約14000kg（s=45kg/mm2級高強度鋼板重量約占60%）。由于本采煤工作面走向長度為100m，每架支架支護寬度為1.38m,考慮到中間相鄰支架,架間距離為100mm,綜上所述，本采煤工作面布置70架支架。支架圖附后 9第二節(jié) 采煤

13、機的選型設計由于煤層的厚度為3.2m和以上采區(qū)內(nèi)地質條件的變化.正確選用和使用采煤機是是提高工作面,生產(chǎn)能力的一項重要任務,對采煤工作面的生產(chǎn)效率、能耗、安全等都具有重要的影響，主要考慮以下幾方面的的問題：煤層厚度，傾角及煤的物理機械性質、地質條件、支護設備、運輸設備等。21采煤機性能參數(shù)的計算與確定211滾筒直徑的選擇為了正常的采煤工作中，減少不必要的時間損失，少去在機頭、機尾操作過多的時間，影響生產(chǎn)。選用雙滾筒采煤機，其直徑d為采煤工作面最大采高的0.6倍。d=0.6hmax=3.2*0.6=1.9m212截深的選擇決定截深充分考慮煤層的壓張效應，因截割阻抗為380，煤層傾角為160、煤層

14、厚度為3.2m,頂板屬2類。為了管理方便，截深還需要與支架的推移步距相適宜，另國產(chǎn)采煤機的推移步距為0.6m,所以，本采煤機按照0.6m的截深選用。213滾筒轉速及截割速度滾筒轉速對截煤能耗、裝載效果、粉塵大小都有一定的影響。由截齒最大切屑厚度hmen公式 hmen=1000v/m*n 毫米可知，當滾筒每條截線上的截齒數(shù)m ,牽引速度v以定，切屑厚度愈小，煤層產(chǎn)生量大，截割比能耗加大。由于本煤層屬中厚煤層，滾筒的轉速選擇為30轉/分。截齒的截割速度確定為4米/分左右。214采煤機的最小設計生產(chǎn)率由于本采煤工作面設計能力為年產(chǎn)100萬噸，采用東西兩冀開采,每年按照300天，并且每天是三個班生產(chǎn)，

15、一個班檢修。由此：本采煤工作面每班產(chǎn)煤量為 1)、每日產(chǎn)量為 100/300=0.3333萬噸/日=3333噸/日 2）、每班產(chǎn)量為 0.3333/3=0.1111萬噸/班=1111噸/班 3)、每冀生產(chǎn)量為w=1111/2=556噸/班/冀采煤過程中,由于處理故障,機頭、機尾調(diào)頭、檢查和更換刀具,等候支護工作,處理片幫等,經(jīng)常出現(xiàn)停頓,采煤機實際生產(chǎn)率比理論生產(chǎn)率小的多,考慮到有效開機率，則采煤工作面生產(chǎn)能力所要求的最小設計生產(chǎn)率qmin為： qmin=w/18*0.2=556/18*0.2=154噸/小時215 采煤機截割時的牽引速度及生產(chǎn)率由于采煤機裝煤能力，運輸機生產(chǎn)率，支護設備推移等

16、因素的影響，采煤機在截割時的牽引速度比空運時低的多，特別是采煤機在零到某個值范圍變化，所以選擇要根據(jù)以下幾個方面來綜合考慮。 1）、根據(jù)采煤機最小生產(chǎn)率qmin決定的牽引速度v1v1=qmin/60*h*b*r 米/分式中：qmin采煤機最小設計生產(chǎn)率 噸/小時 h采煤要同平均采高，米 b采煤要截深，米 r煤的容重 1.35噸/米3v1=154/60*3.2*0.6*1.35=0.99米/分 因截割阻抗a=380牛頓/毫米,屬硬性考慮煤堅硬度f，v1=0.99米/分2）、按照截齒最大切屑厚度決定的牽引速度采煤過程中，滾筒是以一定的轉速n ,同時又以一定的牽引速度v沿工作面移動，切屑厚度呈月牙規(guī)

17、律性變化，如果滾筒一條切線上安裝的截齒數(shù)為m,則截齒最大切屑厚度hmaxd 在月牙形中部，可用下式求：hman=1000v/mn 從上式可知當m、n決定后，hman與牽引速度v成正比，v越大hman越大，當hman大于齒座上截齒伸出長度，使齒座及螺旋葉片也參與截割，則截割阻力及功率大增，齒座受到磨損。為了避免上述情況的發(fā)生，一般要求截齒的最大切削厚度應小于截齒伸出齒座長度的70%，按上述要求，采煤機的牽引速度為v2。 v2= mnh1man /1000v 米/分 式中： 截齒在齒座上伸出齒座長度70%（毫米）國產(chǎn)徑向截齒。按照約為4455（毫米）?？紤]煤堅硬度f因截割阻抗a=380牛頓/毫米,

18、屬硬性，取小值 為44毫米。m取值根據(jù)滾筒直徑1.9米為24齒座、及360度,每15度布置一個齒座.n取值為30轉/分，則：v2=243044/1000=31.6米/分 按照液壓支架推移速度決定牽引v3考慮到采煤機在割煤牽引過程中,綜采支架在推溜時,為了保證工作面運輸機不大于3度的彎曲,始終滯后采煤機1015米,逐步推移溜子,過后才拉架.只要能保證液壓支架的推移速度大于采煤機牽引速度,這樣可保證采煤機的安全生產(chǎn)。截割時牽引速度v4應根據(jù)v1、v2、v3 三方面的情況進行綜合分析后確定，最大值應等于或大于v1但小于v2、并與v3 直協(xié)調(diào)，使采煤機既能滿足工作面的生產(chǎn)能力的要求，又可避免齒座或葉片

19、參與截割。并能保證采煤機安全生產(chǎn)。 216采煤機截割牽引速度確定后，采煤機的生產(chǎn)率q為 q=60hbvr 噸/時 =60*3.2*0.6*1.35 =155噸/時217采煤機所需電機功率由于采煤機在截割和裝載過程中，受到很多因素的影響，所需電機功率大小，很難用理論方法精確計算，常采用類比法或比能耗法來估算。基于本采煤工作面的阻抗a=380已經(jīng)在列表中沒有，根據(jù)下式計算能耗值：表2-5牽引速度(米/分23456hwb(千瓦.小時/牛噸0.500.440.420.400.38表2-6煤層截割阻抗a磨蝕性系數(shù)脆韌性采煤機械造型 類別 類別牛頓/毫米 p堅硬夾雜物含量%毫米/千米一級脆性煤層1類60_

20、1201000脆性(極軟)只含軟夾矸采高小于1.5米時先選用刨煤機2類含軟的泥質頁巖夾矸細碎硬雜物含量0.5%(軟)韌性3類120-180100-200脆性中硬韌性二級脆性韌性煤層4類180-240200-300細碎硬雜物1%脆性滾筒采煤60-120細碎硬雜物含量2.5%韌性超中硬120-180脆性5類180-240300-400細碎硬雜物含量2.5%韌性硬240-300三級脆性煤層6類240-360450-500細碎硬雜物含量2.5%-5%韌性先爆破或注高壓水煤層松動再用滾筒采煤機極硬180-2407類不論600硬夾矸和大塊結團夾雜物含量8-10%特硬hwx=ax /ahwb=380/30.

21、42=53n=qhwx/(k1k2) 千瓦式中:q采煤機生產(chǎn)率 噸/時 k1:功率利用系數(shù),用一臺電機驅動取1,兩臺電機驅動時取0.8k2功率水平系數(shù),與牽引速度調(diào)節(jié)方式,電動機超載能力等因素有關,可按下表選取,超載能力是指最大轉矩mmax與額定轉矩mh比值.功率水平系數(shù)電機mmax/mh速度 調(diào)節(jié)方式 自動調(diào)速 人工調(diào)速2.0-2.20.90.82.2-2.40.950.852.4-2.610.9=15553/0.80.9=114(kw)k1: 兩臺電動機驅動0.8。k2：人工調(diào)速0.9。由于前后滾筒的切割不同自由面.前滾筒截割比能耗hwx,后滾筒截割比能耗h,/wx,為:h/wx, =k3

22、 hwx式中k3-后滾筒條件工作系數(shù).由下表2-8選取。 后滾筒條件工作系數(shù)滾筒轉向牽引速度調(diào)節(jié)方式下部上部向著前滾筒截割自由面0.80.7逆著前滾筒截割自由面10.9h/wx =k3 hwx =153=53k3后滾筒逆著前滾筒截割自由面取1。滾筒采高按最大采高的60%選取時雙滾筒采煤機所需電機功率為： n=q/(k1k2)/(0.6 hwx+0.4 h/wx) =155/(0.80.9)/(0.653+0.453) =155/0.72=215(kw)采用雙滾筒采煤機電機功率各為107kw,國內(nèi)電機系列化選取每臺150kw電機。218牽引力由表2-9初選|：采煤機電機功率（千瓦）牽引力（千牛）

23、50100100100-120150150-180200200-220300250-300考慮到采煤工作面傾斜角度16度，選取180（千牛）牽引力。22、初選采煤機及其配套設備 根據(jù)采高、滾筒直徑、截深、生產(chǎn)率、電機功率、牽引力及牽引速度等初選采煤機。通過以上參數(shù)對比和選取的綜采支架一起，查煤炭科學院等編制的采煤機械化成套設備參考資料選用mg-300-si采煤機。mg-300-si采煤機主要參數(shù)：采煤機高度1.6m;電機高度0.6m;搖臂長度1.965m;擺角600-220?？紤]到采煤工作面傾斜角度16度，已經(jīng)超過了煤礦安全規(guī)程規(guī)定的緩斜下的開采，需要采取防滑措施增加液壓制動器。23、初選取采

24、煤機主要技術參數(shù)的校對231最大采高hmax的校核 hmas=a-h/2+lsinamax+d/2 式中：a采煤機高度，米 h采煤機截割部減速箱高度，等于電機高度，米 l搖臂長度 amax 搖臂向上擺動最大角度 d滾筒直徑hmas=a-h/2+lsinamax+d/2=1.6-0.6/2+1.9651.732/2+1.4/2=3.52(米) 因是中厚煤層,3.52米大于3.2的煤層厚度太多,選用1.6米直徑的滾筒比合。24 mxa-300/3.5型采煤機說明本電氣控制系統(tǒng)是為mxa-300/3.5型電牽引采煤機配套而專門研制的，分為機上電氣控制系統(tǒng)部分。使采煤機控制、操作可靠方便，牽引實現(xiàn)無級

25、調(diào)速，牽引能力強。整臺采煤機的機械動力由兩面臺150kw、1140v截割電機。適用環(huán)境：周圍介質溫度在-10+35；25時，周圍空氣的相對濕度不大于97%；不存在腐蝕金屬和破壞絕緣的氣體；有甲烷或爆炸性煤塵的采煤工作面。本電氣系統(tǒng)對采煤機進行下列操作、控制、保護及顯示：1.通過磁力起動器遠控方式，在采煤機上完成采煤機的起動、停止（兼閉鎖）；2. 通過磁力起動器遠控方式，在采煤機上完成工作面運輸機的起動、停止（兼閉鎖）；3.采煤機左、右截割電機的溫度和135、155熱保護；4.采煤機左、右截割電機的功率監(jiān)測和過載保護；5.通過電控箱、完成采煤機的牽引操作；6.采煤機牽引速度零位抱閘保護；7.通過

26、端頭控制站右搖臂的升降；第二部份 回采工作面運輸設備的選型設計工作面刮板運輸機和采煤機配套要求是：1、刮板運輸機的運輸能力必須與采煤機的截割能力相配套。即應刮板運輸機運輸能力大于或等于采煤機的生產(chǎn)能力。2、刮板運輸機的結構型式及附件必須能密切與采煤機結構相配套。刮板運輸機與液壓支架的配套要求：1、刮板運輸機型號及溜槽結構要與支架的架型相匹配；2、刮板運輸機的溜槽長度要與液壓支架的寬度相匹配：3、刮板運輸機的溜槽與液壓支架的推溜千斤連接裝置的間距和配合結構要匹配。第一節(jié) 刮板運輸機的選型設計原始資料1、回采工作面生產(chǎn)能力qc，t/h2、刮板運輸機的長度l，m3、刮板運輸機的鋪設傾角；4、物料的散

27、密度r，kg/m35、采煤高度h；6、滾筒截深b；7、采煤機的牽引速度v一、回采工作面生產(chǎn)能力11驗算運輸能力已知：回采工作面生產(chǎn)能力qc，155t/h刮板運輸機運輸機驗算q=3.6fr（v-vc）/60長度l，100m;刮板運輸機的鋪設傾角160；物料的散密度r，按煤1.45kg/m3;采煤高度h；3.2 m;滾筒截深b；0.6 m;采煤機的牽引速度v;4m/min。qc=60hbrv=60*3.2*0.6*1.45*4=668。q=3.6fr（v-vc/60） (1-4)式中 f運行物料的斷面積，m2;查表溜槽結構參數(shù);考慮割煤煤機要在溜槽上行走,過煤量較大,選用730溜槽其斷面尺寸a=8

28、0;b=730;c=190;d=710;h=220。其f=0.275679 m2r物料的散碎密度，1.45kg/m3;v刮板鏈速度，1.1m/s;裝滿系數(shù)，按表1-1選擇。0.9 q=3.6fr（v-vc/60） (1-4) =893 q qc所選取刮板運輸要機滿足運輸能力的要求.表1-1 裝 滿 系 數(shù)輸送情況水平及向下運輸向上運輸5=51015091 0.9 0.8 0.6若加有擋煤板，運行物料的面積按圖1-1計算，及陰影部分。b620630630630730750764h180150190220220250222a65656565808080c175175175175190190190d

29、520520520520710710710各種溜槽的尺寸如表1-2所示若qqc,則所選刮板輸送機運輸能力滿足要求，否則另選刮板輸送機。12運行阻力計算121重段直線段的總阻力 w zh=(qw+qw1)*lgcos+（q+q1）lgsin =(4*0.8+57*0.4)*100*10cos160+61*100*10sin160 =(32+22.8)*1000*0.96+61000*0.27 =52608+16470 =69078n式中 q-中部槽單位長度載貨質量 4kg/m q1-刮板鏈單位長度質量 查刮板機技術參數(shù)57 kg/m w-物料在溜槽中的運行阻力系數(shù)0.8(查表中雙鏈) w1-刮板

30、鏈在溜槽中的運行阻力系數(shù)0.4(查表中雙鏈) l-刮板運輸機的鋪設長度100 m b-刮板運輸機的鋪設傾角160122空段直線段的總阻力 wk=q1*l*g*(w1cosbsinb)本運輸機采取下運方式 式中 為刮板運行時的狀態(tài)，向上運行取+ 向下運行取- wk=q1*l*g*(w1cosb-sinb) =57*100*10*0.5 =28748n123彎曲段運行阻力工作面刮板機在推溜時，機身產(chǎn)生蛇形彎曲，由此產(chǎn)生附加阻力wzhw124重段彎曲段的附加阻力 w zhw =syw(e2fa0-l) 式中 w zhw -重段彎曲段的附加阻力. n syw-重段進入彎曲段處的鏈條張力 n f-刮板鏈

31、與槽幫間的摩擦系數(shù) 可取0.4 a0-彎曲段中心角a0=2arcsinlw=由于機身推移距離0.6米,所以lw=5.95彎曲段中心角然a0=2arcsin=0.95l-標準中部槽的長度 一般取1.5米彎曲半徑r=l/2sin=1.58w zhw =syw(e2fa0-l) =40000*(2.76*0.95-1.5) =44880n125空段彎曲段的附加阻力 wkw=0.1wk=28748*0.1=2874.8n126刮板鏈繞經(jīng)從動鏈輪處的阻力 wa=(0.05-0.07)sy 式中 sy-刮板鏈在從動鏈輪相遇點的張力 n127刮板鏈繞經(jīng)主動鏈輪時的阻力 w2=(0.03-0.05)(sy+s

32、i) 式中 sy-刮板鏈在主動鏈輪相遇點的張力 n si-刮板鏈在主動鏈輪分離點的張力 n13刮板鏈張力的計算131判斷最小張力點的位置雙機頭驅動的最小張力點位置用下面方法判斷：若0.6wzk-0.4wk0 則1點為最小張力點；若0.6wzk-0.4wk0 則3點為最小張力點 本刮板運輸工作面長度100米;傾角160;采取雙電機驅動在工作面機頭、機尾各布置一臺驅動裝置，鏈條型式采用中雙鏈,26*92-c型鏈子;中部槽尺寸見圖,電機功率2*160kw;鏈速1.07m/s;132用逐點計算法求各點張力因計算0.6wzk-0.4wk0 則1點為最小張力點.從最小張力點開始計算， 最小張力點取0 s1

33、=0s2=s1+q1*lg(w1cosb-sinb) =0+114*3*10*(0.4* cos16-sin16) =0+114*3*10*(0.4* 0.96-0.275) =372.78s3=s2+wzhw+w2-3=s2e2fa0+wzh*lw /l =372.78*2.76+69078*5.95/100=5139s4=s3+w3-4=s3+wzh (l-lw- l) /l =5139+69078(100-5.95-3)/100=68035s5=s4-0.6(wzh+wk)= 68035-0.6(69078+28748)=9339s6=s5+w4-5=s5+wk (l-lw- l) /l

34、=9339+28748(100-5.95-3)/100=35500s7=s6 e2fa0+w6-7=s6 e2fa0+wk *lw/l =35500*2.76+28748*5.95/100=99690s8=s7+w7-8=s7+wk * l/l =99690+28748*3/100=10055314牽引力及電機功率的計算141計算刮板運輸機牽引力 p=sr-si+0.03(sr+si)= 100553+0.03*100553=103569142計算等效功率nd nd= =91 式中 nd-等效功率 kw nmax-刮板運輸機滿負荷時所需電機最大功率 kw 可用下式計算 nmax=103569*

35、0.95/1000/0.8=122 nmin-刮板運輸機空載時電機的最小功率 kw 可按下式計算 nmin=57 實際配用電機功率為 n=(1.151.2)nd =1.2*91=109kw15刮板鏈的預緊力和緊鏈力計算151預緊力t0t0=1* (sr+si+sy+si) /4 =(68035+9339+100553+0)/4 =44481 式中 sr- si分別為刮板鏈在從動鏈輪相遇點和分離點的張力，nsi sy 分別為刮板鏈在主動鏈輪相遇點和分離點的張力，n152緊鏈力tt=t0+lq1g1+ea/2l(ije) =44481+100*57*10*0.4+2*107*21.23*0.6/2

36、00=1341081式中 e-刮板鏈的彈性模量 n/cm 可取2107n/cm a- 刮板鏈的橫斷面積 cm ije-多拉伸段的長度 一般取鏈環(huán)節(jié)距的0.50.6。16驗算刮板鏈的強度雙鏈刮板運輸機的安全系數(shù)n為 n=12.7式中 n-刮板鏈的安全系數(shù)sd-一條鏈條的破斷拉力 n smax-刮板鏈的最大靜張力 n smax=maxsi-雙鏈負荷不均勻系數(shù)，對邊雙園環(huán)鏈=0.85，對中雙園環(huán)鏈=0.9-0.95，對模鍛=0.65計算出的安全系數(shù)必須滿足 n3.5、17 sgz730/320說明171 sgz730/320主要特點：sgz730/320型運輸機是與大型綜采工作面設備,完成把工作面割

37、煤機割下的煤輸送到轉載機任務，并提供相應的連接手段。1）、傳動功率大，結構緊湊，整機體積小，高度低。2）、采用雙形星減速機構。3）、鏈輪軸采用整機裝拆，遠程注油結構，維修方便。4）、雙電機雙速電起動。5）、采用2692加強圓環(huán)鏈和鍛造刮板。6）、溜槽全部采用整機箱型焊接結構，全封閉活聯(lián)結蓋板，電纜在電纜槽中拖動，槽間采用螺栓或啞鈴聯(lián)接。7）、爬坡角度小，凹凸槽圓弧半徑大，爬坡段鉸接槽方便調(diào)整。8）、交叉?zhèn)刃丁?）、運輸機機頭機尾增加凹槽。172、sgz730/320主要技術特征1、設計長度 100m2、輸送量 900t/h3、刮板鏈速 1.07m/s4、爬坡角度 165、電動機 型號 ybsd

38、160/80-4/8（i） 功率 2 160kw 額定電壓 1140v 轉速 785/1480r/min6、減速器 型式 行星傳動減速 鏈比 22.98027、刮板鏈 型式 中雙鏈 圓環(huán)鏈規(guī)格 2-2692-c 刮板間距 . 920mm8、緊鏈方式 閘盤緊鏈緊鏈173、主要組成部分結構及用途1731、機頭機頭主要由傳動裝置、機頭架、后槽體、輪軸組件、舌板、撥鏈器、液壓系統(tǒng)、擋板等組成。傳動裝置工作面的實際情況安裝在機頭架的兩側。1732傳動裝置傳動裝置主要由電動機、聯(lián)接罩和減速器等組成，根據(jù)現(xiàn)場工況可安裝在機頭架的左右任一側，是整臺運輸機的動力來源。1733機頭架機頭架分前機頭架和后機頭架兩大

39、部分。前、后機頭架主要起支承傳動裝置、鏈輪組件、撥鏈器、刮板鏈等部件的作用，因此它是一個強度、剛度都有一定要求的鋼結構件。1734鏈輪組件鏈輪組件裝在機頭傳動部的機頭架上，主要由軸承蓋、軸承座、滾筒、鏈輪、軸、浮動密封、滾動軸承等組成。鏈輪為合金鋼整體鍛造六齒鏈輪，齒形機加工成形，齒面淬火處理。內(nèi)孔為平鍵，與軸裝配在一起，動力由減速器輸出，經(jīng)鏈輪軸傳遞到鏈輪花鍵，從而使鏈輪帶動刮板運行。鏈輪軸兩端各有一套雙列向心球面短圓柱滾子軸承，采用稀油潤滑，機械浮動密封，遠程注油方式，潤滑油為n320極壓齒輪油，注油油箱為止。軸承座在機頭架上的固定由壓板來實現(xiàn)。撥鏈器為焊接構件，安裝撥鏈器時撥叉插入鏈輪齒

40、的溝槽內(nèi)，使刮板鏈的鏈條與鏈輪能順利嚙合和分離。撥鏈器的作用是：當輸送機卸載后，防止鏈環(huán)卡在鏈輪溝槽內(nèi)而不能在正常分離點脫開。撥鏈器是由舌板固定在其安裝位置，當需要更換撥鏈器時，拆卸舌板，即可更換，具有不需拆卸鏈輪的優(yōu)點。1735溜槽運輸機采用整體箱型焊接全封閉溜槽，電纜槽在槽體側面，每節(jié)溜槽由槽體、電纜槽組成。槽間啞鈴聯(lián)接，底、中板采用mn16高強度耐磨板，以滿足過煤量的要求。溜槽作為刮板運行導軌及物料載體，在不同部位具有不同功能，分為以下幾種：凹凸槽，鉸接槽：運輸機與轉載機的機尾搭接。凹槽的中板和底板均增加了厚度，并采用大圓弧過渡，減少了磨損，提高了過煤量。在爬坡段與凹槽聯(lián)接的是鉸接槽。1

41、736刮板鏈刮板鏈是重要部件，在工作過程中承受較大的靜負荷和動負荷，并與溜槽相磨擦。因此，要求刮板鏈不僅強度高，耐磨，而且要具有一定韌性和抗腐蝕性。1737刮板鏈本運輸機的刮板鏈為中雙鏈型式，由圓環(huán)鏈、刮板、橫梁、螺栓、接鏈環(huán)、螺母組成，如圖所示。圓環(huán)鏈規(guī)格為2692礦用高強度圓環(huán)鏈，鏈間距為120mm，每段為199個環(huán)，長18.308m，在每10個鏈環(huán)安裝一個刮板，刮板間距為920mm。刮板采用合金鋼鍛造刮板，刮板與鏈條由橫梁和螺栓用防松螺母聯(lián)接在一起，組裝刮板時注意刮板上標記的運動方向。使用中應經(jīng)常檢查螺栓是否松動，若有松動應立即擰緊。174試運轉前應檢查以下幾個方面：1檢查電氣信號裝置、

42、通訊、照明燈工作是否正常。2檢查行走部的連接是否正確。3檢查減速器等注油量是否正確，各潤滑部位是否都經(jīng)過充分的潤滑。4檢查轉載機上是否有遺漏的金屬物品、工具等。175空運轉時應注意以下幾點：1檢查電氣控制系統(tǒng)的運轉是否正確。2檢查減速器有無滲漏現(xiàn)象，是否有異常聲響及過熱現(xiàn)象。3查刮板鏈運行情況，有無卡鏈現(xiàn)象。刮板鏈過鏈輪是否嚙合正常，松緊程度是否適合，刮板是否裝反，螺栓是否松動。176運輸機正常運轉時應注意：1運輸機的減速器及電動機等傳動裝置應保持清潔，以防止過熱，否則會引起軸承、齒輪、電動機等零件的損壞。2刮板鏈必須有適當?shù)念A緊力，一般機頭鏈輪下的鏈環(huán)松弛量為兩個節(jié)距為適宜。3運輸機應避免空

43、負荷運轉，以減少磨損，無特殊情況不要反轉。4按規(guī)定部位、油種、時間進行潤滑。5運輸機嚴禁運送非煤炭物料。177運輸機的潤滑與維護為保證轉載機的安全運轉，發(fā)揮其最佳性能，必須按要求定期維護。運輸機的各零部件、緊固螺栓要定期潤滑，各潤滑部位的注油量，油位參閱有關部件的使用說明書。178下列部位定期注入規(guī)定的潤滑油 工作時間部 位 潤滑油 1次 2次 3次機頭鏈輪軸 n320極壓齒輪油 200 1000 2000機尾鏈輪軸 n320極壓齒輪油 200 1000 2000179對下列部位應定期維護工作時間（小時）部 位 緊固力矩 1次 2次 3次 各槽之間的螺栓m30 1450kn 60 500 50

44、0啞鈴銷 60 500 500定位銷 60 500 500機頭架與傳動裝置聯(lián)接螺栓m30 1450kn 60 500 500刮板螺栓m24*2 725kn 8 8 81710每班檢、日檢、周檢、月檢工作制，檢查內(nèi)容如下：17101一般外部檢查以下關于機械部件的全面檢查對于所有部件均適用，并且與檢查表中提及的特定任務結合起來執(zhí)行。1不拆卸機器、驗證機器和設備處于有效及安全工作狀態(tài)，功能正常。2所有的部件、配件、元件都完整無缺，沒有缺陷。3無非正常噪音、振動和發(fā)熱，尤其是減速器和鏈輪中的齒輪和軸承，無從溜槽和機架處發(fā)出的非正常聲音。4無漏油或漏水。5滅火裝置隨手可及，并貼有法定告示。6機器和設備保

45、持清潔，無煤塵集聚物，能自由轉動。17102每班檢查除了以上檢查，每班開始應進行下面檢查，有些檢查可以在設備運轉時進行，但要小心。1檢查溜槽、舌板、撥鏈器和壓鏈塊有無損壞。2檢查可預示溜槽聯(lián)接件破壞的槽間間隙和槽的脫開情況，更換損壞的聯(lián)接件。3檢查圓環(huán)鏈、刮板和接鏈環(huán)有無損壞，必須更換變形的刮板。4檢查液壓軟管及液壓裝置有無損壞或滲漏。5檢查機尾端是否有過多由底鏈帶回的煤屑，需要時調(diào)查原因。6檢查煤是否被正確卸下。7檢查電纜槽與電纜是否損壞。17103每日檢查1機頭端和機尾端刮板鏈被撥鏈器平穩(wěn)分開。2減速器無非正常噪音、振動和過熱，機器上的螺栓聯(lián)接可靠。3觀察蓋狀態(tài)良好。4鏈輪有無損壞。5檢查刮板鏈通道的平滑性。6鏈輪軸和軸承良好潤滑，無過熱。7刮板鏈無纏結，無損壞的聯(lián)接環(huán)，無松弛和丟失的螺栓及損壞或斷裂的刮板。17104每周檢查檢查并保持安全工作狀態(tài)。所有的每日步驟，加上以下檢查：1檢查所有的油位，從減速器和每個鏈輪內(nèi)提取油樣。2無碎料或其它礦料在聯(lián)接罩內(nèi)堆積。3鏈輪的磨損與損壞情況。4舌板、撥鏈器的磨損與變形情況。5溜槽的損壞、磨損情況，以及觀察門是否到位，狀態(tài)良好。固定螺栓無損壞。6壓鏈塊，機尾有無磨損和破壞。