第二章巖石的破碎機(jī)里

第二章巖石的破碎機(jī)里第1頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)碎巖工具與巖石作用的主要方式

根據(jù)刃具與巖石作用的方式和碎巖機(jī)理，可把碎巖刃具分：切削一剪切型、沖擊型、沖擊一剪切型三類。

1、切削一剪切型鉆頭碎巖刃具以速度vθ向前移動(dòng)而切削(剪切)巖石。工作參數(shù)是：移動(dòng)速度vθ、軸向力Pz和切向力Pθ以及介質(zhì)性質(zhì)。

第2頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)碎巖工具與巖石作用的主要方式2、沖擊型

沖擊型刃具給孔底巖石以直接的沖擊動(dòng)載，碎巖的過(guò)程可用工具動(dòng)能Tk和巖石變形位能U的方程式來(lái)表達(dá)（T＝U

）：式中：m——鉆頭和沖擊鉆桿的質(zhì)量；

vθ——鉆頭同巖石碰撞時(shí)的速度；

δmax——鉆頭侵入巖石的最大深度；

Pz（δ）——巖石抵抗鉆頭侵入的阻力。第3頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)碎巖工具與巖石作用的主要方式3、沖擊一剪切型:鉆頭刃具不僅以Pz和Pθ作用于巖石，而且還有使鉆頭向前回轉(zhuǎn)的移動(dòng)速度vθ和沖錘對(duì)齒刃的沖擊速度vz或牙輪滾動(dòng)時(shí)齒刃向下沖擊的速度vω。合成速度是：

或式中：；A0——沖錘單次沖擊功；Q——沖錘重量；r——齒頂?shù)窖垒喫矔r(shí)旋轉(zhuǎn)中心的距離。

第4頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

切削具對(duì)巖石的壓入破碎在孔底過(guò)程中起著重要作用。巖石在切削具切入、破碎之前，先產(chǎn)生彈性應(yīng)力狀態(tài)。鉆頭上的切削具與孔底巖石的作用可以看成是圓柱體、球形體、長(zhǎng)方平底形壓模與彈性半無(wú)限體所限制的平面的相互作用。本節(jié)討論同不形狀切削具在外載作用下的巖石應(yīng)力狀態(tài)。（一）平底圓柱形壓頭壓入時(shí)應(yīng)力狀態(tài)

（二）球形壓頭壓入時(shí)巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（三）軸向力和切向力共同作用時(shí)壓頭下方巖石的應(yīng)力狀態(tài)

第5頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月圖2－2半無(wú)限體在邊界上受法向集中力作用第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

假設(shè)：（1）巖石均質(zhì)，各向同性；（2）遵從虎克定律；（3）彈性特性不受應(yīng)力狀態(tài)和加載速度影響第6頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（一）平底圓柱形壓頭壓入時(shí)應(yīng)力狀態(tài)

剛性平底壓頭以作用力P沿z軸壓入彈性半無(wú)限體，其接觸面上的壓力分布在初期是不均勻的（圖2-4），邊緣處的應(yīng)力集中使巖石產(chǎn)生局部破碎或塑性變形，而后，壓力便趨于均勻分布。

圖2－4平底圓柱壓頭壓力面上的壓力分布第7頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（一）平底圓柱形壓頭壓入時(shí)應(yīng)力狀態(tài)在壓力均勻分布的前提下，根據(jù)彈性力學(xué)布希涅司克問(wèn)題和應(yīng)力疊加原理，求出巖體內(nèi)沿對(duì)稱軸上各應(yīng)力分量為：

第8頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（一）平底圓柱形壓頭壓入時(shí)應(yīng)力狀態(tài)各應(yīng)力分量隨z軸的變化情況（如圖）。隨z的增加，σz減小的慢，σr=σθ減小的快；剪應(yīng)力τ隨z的變化開(kāi)始由小到大，到一個(gè)臨界深度z0處τ達(dá)最大值。在z=0處：

第9頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（一）平底圓柱形壓頭壓入時(shí)應(yīng)力狀態(tài)各若將τ對(duì)z求導(dǎo)，并使其等于零，則：

設(shè)μ=0.25，則z0=0.62a，τmax=0.345p。這表明在z軸上，最大剪應(yīng)力所在的深度約等于壓頭半徑的2／3。而最大剪應(yīng)力約為均勻壓強(qiáng)的l／3。由于最大剪應(yīng)力點(diǎn)是壓碎巖石的發(fā)源處應(yīng)引起重視。

第10頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

壓頭下相對(duì)剪應(yīng)力等直線圖第11頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（二）球形壓頭壓入時(shí)巖石的應(yīng)力狀態(tài)

球體壓入時(shí)，接觸球面（半徑為a）上的壓力分布是不均勻的。其數(shù)值是隨著壓力點(diǎn)離開(kāi)壓力面中心的距離r的增加而不斷減小的一個(gè)函數(shù)(如圖)，即：在壓力中心處：在壓力邊緣處：圖2－6第12頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（二）球形壓頭壓入時(shí)巖石的應(yīng)力狀態(tài)

同樣根據(jù)彈性力學(xué)布希涅司克問(wèn)題集中應(yīng)力作用原理，巖體內(nèi)沿對(duì)稱軸上的各應(yīng)力分量為：

第13頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（二）球形壓頭壓入時(shí)巖石的應(yīng)力狀態(tài)

各應(yīng)力分量隨z軸的變化：剪應(yīng)力τ隨z的變化開(kāi)始由小到大，一個(gè)臨界深度z0處τ達(dá)最大值。在z=0有：

；

如果設(shè)μ=0.25，根據(jù)計(jì)算，z0=0.5a，τmax=0.40p

，同樣存在兩個(gè)極值點(diǎn)，但都在z軸上。

第14頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（三）軸向力和切向力共同作用時(shí)巖石的應(yīng)力狀態(tài)回轉(zhuǎn)鉆進(jìn)中，碎巖工具一般以軸向、切向載荷同時(shí)作用于巖石。此時(shí)，巖石的應(yīng)力分布與只有軸向載荷時(shí)不同。

只有軸向力作用時(shí)，等應(yīng)力線分布是均勻?qū)ΨQ的。軸向力和切向力共同作用時(shí)，等應(yīng)力線分布則是非均勻的、不對(duì)稱的。第15頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)外載下巖石的應(yīng)力狀態(tài)

（三）軸向力和切向力共同作用時(shí)巖石的應(yīng)力狀態(tài)在接觸面上，切向力作用的前方將產(chǎn)生壓應(yīng)力，而切向力作用的后方則產(chǎn)生拉應(yīng)力；在半無(wú)限體內(nèi)形成壓應(yīng)力區(qū)（Ⅰ）、拉應(yīng)力區(qū)（Ⅱ）和過(guò)渡區(qū)（Ⅲ）。壓縮區(qū)Ⅰ隨軸向力增加而擴(kuò)大，隨切向力的增加而縮??；拉伸區(qū)Ⅱ則與上述情況相反。

第16頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程

（一）巖石的變形破碎形式1、黎金格爾定律：固體破碎功與破碎過(guò)程中物體表面積的增加成比例。2、基爾比切夫定律：破碎功與物體破碎的體積成比例。

破碎功與破碎產(chǎn)物粉碎度的關(guān)系

1－黎金格爾定律；2－基爾切夫定律第17頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月

第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程

（一）巖石的變形破碎形式切削具對(duì)巖石的作用力不同，巖石變形破碎可有3種方式

1、表面破碎切削具與巖石的接觸壓力遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于巖石硬度，切削具不能壓入巖石。切削具移動(dòng)時(shí)，將研磨孔底巖石，巖石破碎是由接觸摩擦功引起的，研磨的巖石顆粒很小，鉆進(jìn)速度低。這種變形破碎方式稱為巖石的表面研磨，這個(gè)區(qū)稱為表面破碎區(qū)。表面破碎第18頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程

（一）巖石的變形破碎形式

2、疲勞破碎切削具上的軸向載荷增加，但接觸壓力仍小于巖石硬度，可使巖石晶間聯(lián)系破壞，巖石結(jié)構(gòu)間缺陷發(fā)展，特別是孔底受多次加載產(chǎn)生的疲勞裂隙更加發(fā)展，于是眾多裂隙交錯(cuò)，仍可產(chǎn)生較粗巖粒的分離，這種變形破碎方式稱為疲勞破碎，這個(gè)區(qū)稱為疲勞破碎區(qū)。疲勞破碎第19頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程（一）巖石的變形破碎形式

3、體積破碎切削具上的載荷繼續(xù)增加，接觸壓力大于或等于巖石硬度，切削具可有效地切入巖石，結(jié)果是：切削具在孔底移動(dòng)時(shí)不斷克服巖石的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，切下巖屑，這種變形破壞方式稱為體積破碎，這個(gè)區(qū)稱為體積破碎區(qū)。體積破碎時(shí)，會(huì)分離出大塊巖石，破碎效果好。

體積破碎第20頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程（二）平底壓模壓入時(shí)的巖石變形破碎過(guò)程

1、加載時(shí)，第一極值帶產(chǎn)生環(huán)形裂紋；2、開(kāi)始時(shí)，ac方向裂隙的伸展比ao快；3、遠(yuǎn)離自由面，ac方向的伸展速度迅速減慢；4、多數(shù)情況下，裂隙在o點(diǎn)相交比到達(dá)c點(diǎn)晚；5、在c點(diǎn)產(chǎn)生指向自由面、o點(diǎn)的裂隙；6、c點(diǎn)迅速到達(dá)自由面并與從o點(diǎn)來(lái)的裂隙相遇；7、產(chǎn)生aob主壓力體和mon剪切體；8、壓模阻力急劇降低，壓模下落；9、aob體破碎，部分碎巖壓出，部分壓在壓頭下面。

第21頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程第22頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程（二）平底壓模壓入時(shí)的巖石變形破碎過(guò)程

10、繼續(xù)施載，碎巖石在壓模下面被壓實(shí)，并在剪切體內(nèi)產(chǎn)生彈性變形；11、裂隙沿a′c′和a′o′方向向深部伸展；12、在比第一種情況下大得多的外載作用下，裂隙把a(bǔ)′o′b′體和m′c′o′c′n′體分離開(kāi)來(lái)；13、a′o′b′體和m′c′o′c′n′體中的巖石將被壓碎，部分碎巖壓出，部分被壓在壓模的下面；14、繼續(xù)施加外載，上述現(xiàn)象將重復(fù)進(jìn)行。第23頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程（二）平底壓模壓入時(shí)的巖石變形破碎過(guò)程

圖示是平底壓模壓入阻力變化曲線和碎巖體積變化曲線。第24頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程課堂提問(wèn)：左圖是平底壓頭壓入巖石時(shí)阻力和巖石破碎體積的變化曲線，請(qǐng)解釋曲線的變化規(guī)律。第25頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程（三）球狀切削具壓入時(shí)的巖石變形破碎過(guò)程

1、開(kāi)始時(shí)，切削具與巖石接觸的是一個(gè)點(diǎn)；2、外載增加，切削具和巖石產(chǎn)生彈性變形，接觸面開(kāi)始增大；3、接觸面中心的正應(yīng)力最大，首先出現(xiàn)裂隙；4、隨外載增加，接觸面增大，產(chǎn)生與原有裂隙平行的新裂隙系；5、外載再增加，觸面增大，新裂隙向深處伸展；6、球狀切削具總的彈性變形不與外載成正比例。外載繼續(xù)增加時(shí)，彈變總值減小，應(yīng)力增大，裂隙伸展的深度增大；7、以后的破碎過(guò)程與平底壓模時(shí)類似。第26頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程

（三）球狀切削具壓入時(shí)的巖石變形破碎過(guò)程

球狀切削具與平底壓模壓人巖石時(shí)的區(qū)別在于：

1、裂隙對(duì)主壓力體aob內(nèi)的巖石進(jìn)行了初步破壞；

2、破碎的巖石再次壓在切削具下面的較少；

3、球狀切削具壓入巖石時(shí)，可以分為2種破碎形式：

（1）形成相交的裂隙系對(duì)巖石進(jìn)行破碎；（2）剪切體mcocn的分離。第27頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程（四）楔狀切削具壓入時(shí)的巖石變形破碎過(guò)程

第28頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程壓頭形狀對(duì)體積破碎功的影響第29頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程（五）動(dòng)載作用下的巖石變形破碎過(guò)程

壓頭動(dòng)壓入時(shí)巖石破碎示意圖(a)出現(xiàn)殘余變形；(b)脆性破碎第一形態(tài)；(c)脆性破碎第二形態(tài)；(d)脆性破碎第三形態(tài)1－壓頭與巖石接觸面；2－破碎穴；3－巖石碎塊截面第30頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程

動(dòng)壓入時(shí)破碎巖石的能容量AV(即破碎單位體積巖石所消耗的能量)，可按下式確定：（J/cm3）

式中

TK

——沖擊能量，J，

V

——破碎巖石體積，cm3。第31頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程第32頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程

由于破碎體積不均勻地變化，造成能容量曲線有最大值和最小值。從總體上看，隨著沖擊能量TK的增加，動(dòng)載破碎巖石的能容量有減小的趨勢(shì)。能容量曲線上的第一個(gè)最小值與形成第二破碎形態(tài)相對(duì)應(yīng)；第二個(gè)最小值與形成第三破碎形態(tài)相對(duì)應(yīng)。形成第二和第三破碎形態(tài)后，沖擊能雖然增加，但破碎體積基本不變，所以單位體積破碎功出現(xiàn)最大值。第33頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程

對(duì)于巖石破碎過(guò)程的解釋，概括起來(lái)可以得出以下的基本概念：

(1)巖石破碎過(guò)程的發(fā)展，不是隨載荷的增加而平穩(wěn)地進(jìn)行的，而是當(dāng)載荷達(dá)到某一值后，發(fā)生突然的侵入破碎。

(2)載荷過(guò)小時(shí)，只是在巖石表面形成一些微小裂紋，甚至只發(fā)生彈性變形。因此破碎效果極差。

(3)當(dāng)載荷不足以產(chǎn)生大剪切時(shí)，則只能在巖石中產(chǎn)生壓裂作用，形成一些裂隙。

(4)只有當(dāng)載荷達(dá)某一定值時(shí)，才能產(chǎn)生大體積崩落破碎，這時(shí)破碎效果最好。第34頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程

不論是動(dòng)載還是靜載壓入時(shí)，破碎巖石能容量都是跳躍式地逐漸減小，并且動(dòng)載破碎的能容量比靜載的要高，如下表。

破碎形態(tài)能容量，

J/cm3加載方式第一破碎形態(tài)第二破碎形態(tài)第三破碎形態(tài)靜載－10939動(dòng)載19514550第35頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程第36頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程

由上表可以看出，隨著加載速度的增加，巖石的單位體積破碎功增大。破碎工具對(duì)巖石作用時(shí)，巖石中發(fā)生硬化和松弛兩個(gè)過(guò)程。硬化的實(shí)質(zhì)是巖石顆粒結(jié)晶晶格產(chǎn)生嚴(yán)重的扭曲，導(dǎo)致變形阻力增大，而松弛則使變形阻力減小。從硬化到松弛需要一定的時(shí)間。加載速度大，松弛過(guò)程不能得到充分進(jìn)行，從而影響破碎效果。第37頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程（六）動(dòng)－靜載聯(lián)合碎巖

研究和試驗(yàn)表明，在一定的靜載作用下加高頻動(dòng)載作用，會(huì)減緩鉆頭磨損，提高破巖效率。較小的鉆壓(靜載)可減少鉆柱的多次彎曲，避免較大靜載產(chǎn)生的井斜和鉆柱磨損及疲勞損壞，還能防止鉆頭早期損壞。

靜載的作用：（1）提高沖擊動(dòng)載作用力的峰值；（2）使切削具和地層緊密接觸，減少動(dòng)載作用的傳遞損失 第38頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)

巖石在外載下的破碎過(guò)程動(dòng)－靜載聯(lián)合下巖石碎巖過(guò)程：（1）孔底不規(guī)則的表面在靜載作用下被壓平;（2）靜載逐漸增加，接觸處產(chǎn)生彈性變形:(3)在靜載和動(dòng)載聯(lián)合作用下，鉆頭下面的巖石開(kāi)始出現(xiàn)微裂紋，鉆頭外側(cè)邊界處的應(yīng)力集中線向外形成放射性的裂紋;(4)2個(gè)主要裂紋在巖石中形成一個(gè)長(zhǎng)而窄的巖屑?jí)核楹蛪簩?shí)帶，形成破碎區(qū)，巖石表面破裂，出現(xiàn)許多貝殼狀的碎塊:(5)作用力增長(zhǎng)變慢，兩側(cè)產(chǎn)生的剪切體被工具吃入而崩出，作用力下降，形成一個(gè)破碎坑。第39頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第四節(jié)碎巖效果指標(biāo)碎巖效果指標(biāo)的定義：衡量鉆進(jìn)速度、鉆進(jìn)成本、鉆進(jìn)質(zhì)量的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。鉆進(jìn)速度、鉆進(jìn)成本、鉆進(jìn)質(zhì)量之間有著密切的聯(lián)系。鉆進(jìn)效果指標(biāo)內(nèi)容

包括：鉆速、每米鉆孔成本、巖礦心采取率和鉆孔彎曲等。它們受多因素的影響，包括不可控因素和可控因素。不可控因素是指客觀存在的因素，如所鉆的地層、巖性及其埋深等；可控因素是指通過(guò)一定的設(shè)備和技術(shù)手段可進(jìn)行人工調(diào)節(jié)的因素，如鉆頭類型、沖洗液性能、鉆壓、轉(zhuǎn)速和泵量等。第40頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第四節(jié)碎巖效果指標(biāo)1、機(jī)械鉆速機(jī)械鉆速是單位純鉆進(jìn)時(shí)間內(nèi)所鉆的進(jìn)尺。計(jì)算式如下：

（m/h）式中：H——鉆進(jìn)進(jìn)尺，m；

t——純鉆進(jìn)時(shí)間，h。機(jī)械鉆速表示巖石鉆進(jìn)的難易程度，取決于巖石的性質(zhì)、鉆進(jìn)方法、鉆具、鉆進(jìn)工藝和技術(shù)的合理性等因素。機(jī)械鉆速表示了鉆進(jìn)工作最基本的狀況，在一定的條件下，必須優(yōu)選鉆進(jìn)參數(shù)。第41頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2、回次鉆速

表示從鉆具開(kāi)始下入鉆孔，進(jìn)行鉆進(jìn)，直到把鉆具從鉆孔提出的工序中（即所謂一回次）單位時(shí)間的進(jìn)尺。其計(jì)算公式如下：

(m/h)

式中：HR——回次進(jìn)尺，m；

t1——輔助作業(yè)時(shí)間，h。

t1包括鉆進(jìn)準(zhǔn)備、起下鉆、沖孔、掃孔、立軸倒桿、接長(zhǎng)鉆桿、卡取巖心、提鉆準(zhǔn)備、更換鉆頭及鉆具等時(shí)間。隨孔深的增加，提下鉆時(shí)間增加，回次鉆速減小。熟練操作、優(yōu)化鉆進(jìn)、實(shí)現(xiàn)鉆具升降機(jī)械化、自動(dòng)化是提高回次鉆速前提。

第四節(jié)碎巖效果指標(biāo)第42頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第四節(jié)碎巖效果指標(biāo)3.技術(shù)鉆速

技術(shù)鉆速表示一臺(tái)鉆機(jī)在一個(gè)月期間內(nèi)用于完成基本工序∑

t

、輔助作業(yè)∑

t1和其他補(bǔ)充作業(yè)∑T1的總時(shí)間與同期的鉆進(jìn)進(jìn)尺HT與之比。其計(jì)算公式如下：

(m/h)

∑T1是指一個(gè)月期間內(nèi)消耗在固孔、測(cè)量孔斜、地球物理測(cè)井、孔內(nèi)注漿、人工造斜等工作中的補(bǔ)充作業(yè)時(shí)間，h。技術(shù)鉆速取決于機(jī)臺(tái)工作的技術(shù)水平、各項(xiàng)工作的組織配合及技術(shù)措施等。

第43頁(yè)，課件共46頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第四節(jié)碎巖效果指標(biāo)4、經(jīng)濟(jì)鉆速

經(jīng)濟(jì)鉆速在國(guó)外也叫做商業(yè)鉆速，一般按月（季）計(jì)算，表示一臺(tái)鉆機(jī)在一個(gè)月（季度）期間的可計(jì)入成本時(shí)間（