壓力容器選型計(jì)算

自升式生產(chǎn)儲(chǔ)油平臺(tái)技術(shù)設(shè)計(jì)版本：A標(biāo)記數(shù)量修改單號(hào)簽字日期采虹藝設(shè)備編制日期2005.05.30校對(duì)日期2005.0718設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)審核日期共頁(yè)第1頁(yè)標(biāo)檢日期設(shè)計(jì)證號(hào).BJ04E7825勝利石油管理局鉆井工藝研究院審定日期一、計(jì)算依據(jù)二、計(jì)算說(shuō)明三、計(jì)量分離器選型計(jì)算四、試采分離器選型計(jì)算五、二級(jí)分離器選型計(jì)算六、天然氣洗滌器選型計(jì)算七、蒸汽熱力負(fù)荷的計(jì)算八、火炬計(jì)算

一、計(jì)算依據(jù)1、《海上移動(dòng)式平臺(tái)入級(jí)與建造規(guī)范》CCS19922、《海上移動(dòng)式平臺(tái)安全規(guī)則》CCS19923、《鋼質(zhì)海船入級(jí)與建造規(guī)范》CCS19984、《油田油氣集輸設(shè)計(jì)規(guī)范》SY/T0004-985、《國(guó)內(nèi)海洋石油作業(yè)法規(guī)匯編》19916、《油氣集輸設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)則》Q/SSJ1001-877、《原油生產(chǎn)與儲(chǔ)存裝置入級(jí)規(guī)范》QJ/HS7001-928、《油田油氣集輸設(shè)計(jì)技術(shù)手冊(cè)》石油工業(yè)出版社9、《油氣集輸》石油大學(xué)出版社10、《海上生產(chǎn)平臺(tái)管道系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和安裝的推薦作法》SY/T48099211、《泄壓和減壓指南》SY/T10043-200212、《海上油田油氣集輸工程》石油工業(yè)出版社13、《燃?xì)廨斉洹方ㄖI(yè)出版社14、《天然氣地面工程》石油工業(yè)出版社15、《海上采油工程手冊(cè)》石油工業(yè)出版社二、計(jì)算說(shuō)明該計(jì)算書(shū)依據(jù)甲方提供的的有關(guān)數(shù)據(jù)及要求,包括管線、設(shè)備的選型、油熱負(fù)荷以及火炬的計(jì)算。相關(guān)計(jì)算見(jiàn)下：三、計(jì)量分離器選型計(jì)算1、基礎(chǔ)數(shù)據(jù)原油體積含水率屮=10%日產(chǎn)液Q=1000m3/dL日產(chǎn)氣Qgs=3X104Nms/d原油密度p20=944.8Kg/m3o原油粘度》50=100mPa?so天然氣相對(duì)密度△g=0.72分離器操作壓力P=8.9MPa分離器操作溫度T=333K2、計(jì)量分離器選型由公式pt由公式ptop201+a（t-20），可以計(jì)算出p60=920.96Kg/m3。o分離條件下氣體密度p可以由下式計(jì)算:g

PT=84.34Kg/m3P=Ps PT=84.34Kg/m3ggPTZs油滴在分離條件下的流態(tài)根據(jù)公式A可以判斷油滴在分離條件下的流態(tài)。d3xC-p)xgxp根據(jù)公式A可以判斷油滴在分離條件下的流態(tài)。0 o g g由操作條件得：A=5076.16,處于過(guò)渡區(qū)。r液滴均勻沉降速度利用過(guò)渡區(qū)的油滴勻速沉降速度公式計(jì)算得到0.153g0.714d1.143(p—p).714w= 0 1g =0.09m/s0 卩0.428p0.286gg臥式分離器氣體允許流速2H臥式分離器氣體允許流速可由公式w=0.7一W計(jì)算得到。gv D0w=0.312m/sgv天然氣量決定的分離器內(nèi)徑分離條件下的天然氣處理量Q=QXPSTZ^=0.13m3/sgsPTS液位控制在分離器直徑一半時(shí)：D= —=1.02m兀w

'gv式中，Q――分離條件下的天然氣處理量，m3/s。選取Expro公司42英寸內(nèi)徑X10英尺長(zhǎng)的臥式分離器。校核液體在分離器內(nèi)的停留時(shí)間兀D2x0.5xH 門(mén)r?t= ?=2.1min4QL滿足規(guī)范的要求。分離器進(jìn)出口口徑選取先由公式d=Q計(jì)算，然后取整。'兀v根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，取油氣混合物經(jīng)濟(jì)流速為V=30m/s,取液體出口經(jīng)濟(jì)流速為V=2m/s，取L氣體出口經(jīng)濟(jì)流速為V=30m/s。計(jì)算結(jié)果如下：g分離器油氣混合物進(jìn)口 選取3〃管線油出口 選取3〃管線

氣出口水出口選取3〃氣出口水出口選取2〃管線四、試采分離器選型計(jì)算1、基礎(chǔ)數(shù)據(jù)原油體積含水率屮=10%日產(chǎn)液Q=1000m3/dL日產(chǎn)氣Qgs=40X104Nms/d原油密度p20=944.8Kg/m3o原油粘度》50=5000mPa?so天然氣相對(duì)密度△g=0.72分離器操作壓力P=8.9MPa分離器操作溫度T=333K2、試采分離器選型①分離條件下油氣物性計(jì)算由公式Pto二1+oPf120)可以計(jì)算出分離條件下原油的密度:p60=920.96Kg/m3由公式Pto二1+oPf120)可以計(jì)算出分離條件下原油的密度:p60=920.96Kg/m3。oPT分離條件下氣體密度：p=ps——-=84.34Kg/m3ggPTZs油滴在分離條件下的流態(tài)d3x(p—p)xgxp根據(jù)公式A=-0 dg 4可以判斷油滴在分離條件下的流態(tài)。r H2g代入油氣物性參數(shù)得：A=5076.16,處于過(guò)渡區(qū)。r液滴均勻沉降速度氣相中油滴勻速沉降速度w00.153g0.714d1.143(p—p).714= 0 1g =0.09m/sH0.428p0.286

gg④臥式分離器氣體允許流速臥式分離器氣體允許流速wgv2H=0.7一w=0.312m/sDo⑤天然氣量決定的分離器內(nèi)徑分離條件下的天然氣處理量gsptzBxt———=5298m3/d=0.06ms/s。液位控制在分離PTS器直徑一半處時(shí)：D=■，-8Q=0.71m。兀wVgv選取北京華油HBP公司的①1200X4800的分離器。校核液體在分離器內(nèi)的停留時(shí)間兀D2x0.5xHt二 ?=2.6min4QL滿足規(guī)范的要求。分離器進(jìn)出口口徑選取先由公式d二Q計(jì)算，然后取整。'兀v根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，取油氣混合物經(jīng)濟(jì)流速為V=30m/s,取液體出口經(jīng)濟(jì)流速為V=2m/s，取L氣體出口經(jīng)濟(jì)流速為V=30m/s。計(jì)算結(jié)果如下：g分離器油氣混合物進(jìn)口 選取3〃管線油出口 選取3〃管線氣出口 選取3〃管線五、二級(jí)分離器選型計(jì)算1、基礎(chǔ)數(shù)據(jù)原油體積含水率屮=10%日產(chǎn)液Q=1000m3/dL日產(chǎn)氣Qgs=26213Nm3/d原油密度p20=944.8Kg/m3o原油粘度》50=5000mPa?so天然氣相對(duì)密度△g=0.72分離器操作壓力P=0.3MPa分離器操作溫度T=333K2、二級(jí)分離器選型分離條件下油氣物性計(jì)算p60=920.96Kg/m3。o由P0二1p60=920.96Kg/m3。oPT分離條件下氣體密度P=Ps―1=2.47Kg/m3ggPTZs油滴在分離條件下的流態(tài)=163.12判斷油滴在分離器的重力沉降部分的的流態(tài)為d3xC-p)xgxp=163.12判斷油滴在分離器的重力沉降部分的的流態(tài)為0 o _g 過(guò)渡區(qū)。液滴均勻沉降速度分離器中氣相空間的油滴勻速沉降速度：0.153g0.714d1.143C-p）.714w= 0 1g =0.27m/s0 卩0.428p0.286gg臥式分離器氣體允許流速2H臥式分離器氣體允許流速w=0.7一w=0.915m/s。gv D0天然氣量決定的分離器內(nèi)徑PTZB分離條件下的天然氣處理量Q=Qxt =11862m3/d=0.14m3/s。液位控制在分離gsPTS器直徑一半處時(shí)，分離器的直徑D='、空=0.62m兀w'gv選取北京華油HBP公司的e1400X4800的分離器。校核液體在分離器內(nèi)的停留時(shí)間兀D2x0.5xHt= e=3.5min4QL滿足規(guī)范要求。分離器進(jìn)出口口徑選取先由公式d= Q計(jì)算，然后取整。兀v根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，取油氣混合物經(jīng)濟(jì)流速為V=30m/s,取液體出口經(jīng)濟(jì)流速為V=2m/s，取L氣體出口經(jīng)濟(jì)流速為V=30m/s。計(jì)算結(jié)果如下：g分離器油氣混合物進(jìn)口 選取3〃管線油出口 選取3〃管線氣出口 選取 4〃管線六、天然氣洗滌器選型計(jì)算（一）高壓天然氣洗滌器1、基礎(chǔ)數(shù)據(jù)天然氣處理量Qgs=100X104Nm3/d原油密度p20=944.8Kg/m3o原油粘度》50=5000mPa?so天然氣相對(duì)密度△g=0.72洗滌器操作壓力P=8.9MPa洗滌器操作溫度T=333K

PT2、分離條件下的氣體密度：p=ps一4=85.7Kg/m3ggPTZR分離條件下的原油密度：p=920.96Kg/m3油=0.33m/s允許氣體流速：=0.33m/s選?、?00X2700的洗滌器一臺(tái)。則實(shí)際氣體流速：少=纟=0.30m/s兀D2①Y①，滿足分離條件。a3、氣體洗滌器進(jìn)出口口徑選取根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取氣體洗滌器進(jìn)出口管線的經(jīng)濟(jì)流速為V=30m/s，由內(nèi)徑d='：4Q選取4兀V〃的管線。（二）低壓天然氣洗滌器1、基礎(chǔ)數(shù)據(jù)天然氣處理量Qgs=26213Nm3/d原油密度p20=944.8Kg/m3o原油粘度》50=5000mPa?so天然氣相對(duì)密度△g=0.72洗滌器操作壓力P=0.3MPa洗滌器操作溫度T=333KPT2、分離條件下的氣體密度：p=ps―4=2.5Kg/m3ggPTZR分離條件下的原油密度：p=920.96Kg/m3油=2.06m/s=2.06m/s允許氣體流速：選取①900X2700的洗滌器一臺(tái)。則實(shí)際氣體流速：3=纟=0.22m/s兀D23Y3，滿足分離條件。a3、氣體洗滌器進(jìn)出口口徑選取根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取氣體洗滌器進(jìn)出口管線的經(jīng)濟(jì)流速為V=30m/s,由內(nèi)徑d='4Q選取3兀V〃的管線。七、蒸汽熱力負(fù)荷的計(jì)算1、計(jì)量分離器用蒸汽換熱器的計(jì)算1)換熱器熱負(fù)荷計(jì)算由《油田油氣集輸設(shè)計(jì)集輸手冊(cè)》P615中公式Q=G.C.AT計(jì)算。式中，Q——熱負(fù)荷，kw；G——被加熱流體的質(zhì)量流量，其中G=850.32t/d,G=100t/d(由總液量1000m3/d,0w體積含水率為10%換算得到)，G=100X104m3/dXpkg/m3ggp——天然氣的密度，p=0.931kg/m3；ggC——比熱，其中油的比熱為C=2.1kJ/(kg.°C),水的比熱為C=4.2kJ/(kg.°C),0w天然氣的比熱為C=1.72kJ/(kg.C)；gAT——溫升，物流進(jìn)加熱器前的溫度25C，加熱至60C，AT=35°C。Q=GCAT+GCAT+GCAToowwgg850.32x1000x2.1 100x1000x4.2 1.72x100x104x0.931*= x35+ x35+ x3524x60x60 24x60x60 24x60x60=723.3625+170.139+648.683=1542.18kw2)換熱器散熱面積計(jì)算：加熱介質(zhì)為蒸汽，壓力在7kg/cm2時(shí)飽和蒸汽的溫度大約為1700C，假設(shè)進(jìn)換熱器時(shí)蒸汽為7kg/cm2時(shí)飽和蒸汽，出換熱器時(shí)為1650C。換熱器換熱面積為：A=Q/(K.AT.n)，m2m式中，Q——熱負(fù)荷，1542.18kw；K——總傳熱系數(shù)，對(duì)管殼式換熱器可取保守值150w/(m2?°C)；n——換熱效率，取90%；AT——平均溫差，°C,由《油田油氣集輸設(shè)計(jì)集輸手冊(cè)》P615中公式(7—2—4)m算出：AT=[(t1-T2)-(t2-T1)]/ln[(t1-T2)/(t2-T1)]m式中，t1——蒸汽入口溫度，170C；t2——回水出口溫度，165°C；T1——原油進(jìn)口溫度，25C；T2——原油出口溫度，60°C。AT=(110-140)/ln(110/140)=124.4CmA=1542.18X1000/(150X124.4X0.9)=91.83m2故換熱器的熱負(fù)荷為：1542.18kW；換熱面積為：91.83m2。初選屮600X6000管殼式換熱器一臺(tái)，設(shè)計(jì)壓力9.8MPa。2、試采分離器用換熱器的計(jì)算1)換熱器熱負(fù)荷計(jì)算由《油田油氣集輸設(shè)計(jì)集輸手冊(cè)》P615中公式Q=G.C.AT計(jì)算。式中，Q——熱負(fù)荷，kw；G——被加熱流體的質(zhì)量流量，其中G=850.32t/d,G=100t/d(由總液量1000m3/d,0w體積含水率為10%換算得到)，G=40X104m3/dXpkg/m3ggp——天然氣的密度，p=0.931kg/m3；ggC——比熱，其中油的比熱為C=2.1kJ/(kg.°C),水的比熱為C=4.2kJ/(kg.°C),0w天然氣的比熱為C=1.72kJ/(kg.C)；gAT——溫升，物流進(jìn)加熱器前的溫度25C，加熱至60C，AT=35°C。Q=GCAT+GCAT+GCAToowwgg850.32x1000x2.1 100x1000x4.2 1.72x40x104x0.931*= x35+ x35+ x3524x60x60 24x60x60 24x60x60=723.3625+170.139+259.4731=1152.97kw2)換熱器散熱面積計(jì)算：加熱介質(zhì)為蒸汽，壓力在7kg/cm2時(shí)飽和蒸汽的溫度大約為1700C，假設(shè)進(jìn)換熱器時(shí)蒸汽為7kg/cm2時(shí)飽和蒸汽，出換熱器時(shí)為1650C。換熱器換熱面積為：A=Q/(K.AT.n)，m2m式中，Q——熱負(fù)荷，1152.97kw；K——總傳熱系數(shù)，對(duì)管殼式換熱器可取保守值150w/(m2?°C)；n——換熱效率，取90%；AT――平均溫差，°C；mAT=[(t1-T2)-(t2-T1)]/ln[(t1-T2)/(t2-T1)]m式中，t1——蒸汽入口溫度，170C；t2——回水出口溫度，165°C；T1——原油進(jìn)口溫度，25C；T2——原油出口溫度，60°C。AT=(110-140)/ln(110/140)=124.4CmA=1152.97X1000/(150X124.4X0.9)=68.65m2故換熱器的熱負(fù)荷為：1152.97kW；換熱面積為：68.65m2。初選屮600X6000管殼式換熱器一臺(tái)，設(shè)計(jì)壓力9.8MPa。3、油罐(裸罐)維溫?zé)嶝?fù)荷的計(jì)算油罐維持t=60C油溫時(shí)，蒸汽消耗量的計(jì)算y設(shè)油罐外壁表面溫度t=—10C，則平均溫度t為：bmt=(60—10)/2=25Cm平均溫度下的原油運(yùn)動(dòng)粘度v=3213445.523/941.75=3412m2/sm

經(jīng)原油到罐壁的放熱系數(shù)叮A3經(jīng)原油到罐壁的放熱系數(shù)叮A3--1y bVm式中，A為與油品比重d有關(guān)的系數(shù)，A二36-23d二36-23x0.9448二14.2720201=14277v^xl=0.181(大卡/(米…時(shí)?c))經(jīng)罐壁到空氣的對(duì)流放熱系數(shù)a二C一Ren

2Da

w式中，C式中，C原油比熱，大卡/千克?°c；空氣的導(dǎo)熱系數(shù)，大卡/（米?時(shí)?c）；——油罐外直徑，m；按最冷月平均風(fēng)速計(jì)算的空氣雷諾數(shù)ReaVDRe=―a w=aVa2'8VDRe=―a w=aVa12.44x10-6最冷月平均風(fēng)速，m/s。?a2=0^23X斗晉X(24?8X106)0^=32"4(大卡/%?時(shí)?C))?a經(jīng)罐壁到空氣的輻射放熱系數(shù)為：-10+273、 -15.4+273、( )4——( )4a=4.5x[(:+273)4-(:+刃3”]/(t-1)=4.5x=3.173 100 100 bk —10+15.4式中，tk最冷月空氣平均溫度，c。經(jīng)地上油罐罐壁向空氣的傳熱系數(shù)為：K二__B1 1+

式中，tk最冷月空氣平均溫度，c。經(jīng)地上油罐罐壁向空氣的傳熱系數(shù)為：K二__B1 1+

a1a+a231 1一=0.18(大卡/(米…時(shí)?C))+0.181 32+3.17驗(yàn)算：tyK-t- B(tbay10.18-1)二60+10-―一x(60+15.4)=-4.98C>1Ck0.181需降低至tb=-14^c,t=(60－14)/2=23c，mv=1.243X107/942.97=13182.7m2/s；ma=Ajt^b=14.27x3 60+14 =0.11771 3：V \13182.7x104=32.14_4.5x[(tb+273)4-(=32.14_4.5x[(tb+273)4-((k+273)4100100-14+273 -15.4+273( )4一( )4]/(1-1)_4.5x型 些Lbk -14+15.43.1驗(yàn)算：111+a1a+a231+0.1177 32.14+3.1二0.1173-tbK-B(1

ay1-1)=60+14-0.1173x(60+15.4)=-0.98C<1Ck 0.1177故假設(shè)Jb=-14°C成立。qb=0.9KF(t-1)=0.9x0.1173x1216.7x(60+15.4)=9684.9大卡/時(shí)=11.25kwqb式中，地上油罐罐壁表面積，m2式中，地上油罐罐壁表面積，m2。油罐維持45C油溫時(shí)，蒸汽消耗量的計(jì)算設(shè)油罐外壁表面溫度t=-15C，則bt=(45-15)/2=15C，v=1.9536X1Oio/947.7=2.O6XIOyh/smm經(jīng)原油到罐壁的放熱系數(shù)為：a=Ai'1-1經(jīng)原油到罐壁的放熱系數(shù)為：a=Aiy b1Vm式中，A為與油品比重d有關(guān)的系數(shù)，A=36-23d=36-23X0.9448=14.272020:.a=:.a=14.27x3-i45+15:2.06x107X104=0.009457(大卡/(米…時(shí)?C))經(jīng)罐壁到空氣的對(duì)流放熱系數(shù)為：九經(jīng)罐壁到空氣的對(duì)流放熱系數(shù)為：=C—lRe”_25.8x11.96_25.8x11.96-12.44x10-6=24.8x106VD式中，Re_―a——wa vaa_0.023x2.03x10-2x(24.8x106)0.8_32.14(大卡/(米…時(shí)?C))2 11.96經(jīng)罐壁到空氣的輻射放熱系數(shù)為：(-15+273一(-15.4+273a=4.5x[(V^l)4-(丄+273)4]/(1-1)_4.5x- ⑹ _彳陽(yáng)3 100 100 bk -15+15.4

11+aa+a1231+0.009457 32.14+3.084二0.009454K 0.009454驗(yàn)算：ty-tb-材11+aa+a1231+0.009457 32.14+3.084二0.009454K 0.009454驗(yàn)算：ty-tb-材（ty-tk）=45+15-0009457X（45+154）=038*故假設(shè)t=—15°C成立，bq二0.9KF（t-1）二0.9x0.009454x1216.7x（45+15.4）二625大卡/時(shí)=0.19kwb BByk由以上計(jì)算結(jié)果可以看出，為了避免油罐內(nèi)原油溫度過(guò)度降低而無(wú)法裝船（本次計(jì)算設(shè)定為45C）,要消耗一定量的熱能來(lái)維持油溫，增加了燃料消耗和運(yùn)行費(fèi)用，因此建議對(duì)油罐保溫。（此計(jì)算還沒(méi)有考慮罐頂和罐底對(duì)外底散熱）4、油罐保溫的計(jì)算1）計(jì)算依據(jù)本次計(jì)算利用阿樂(lè)斯公司提供的軟件，軟件用的主要公式如下：11—S—1++—h九hieq=（T-T）?Kia-T）+T1O1 ia a++-h九hiescA9?t?3600m?c+m?cwpp106?九125b+d2）ln1+2Oln■i式中：h 管道（設(shè)備）內(nèi)表面放熱系數(shù)，W/血?K）。當(dāng)流動(dòng)介質(zhì)為液體時(shí)，取1000W/血?K）i(含有該系數(shù)的計(jì)算項(xiàng)常忽略不計(jì))，為氣體時(shí)，取30W/(m2?K)；h 絕熱材料外表面放熱系數(shù)，W/(m2?K)。福樂(lè)斯可取9W/(m2?K)；e入 絕熱材料外在應(yīng)用平均溫度下的導(dǎo)熱系數(shù)，W/(m?K)；D 保溫層管道外徑，m；eD 被保溫管道外徑，m；iT 管道或設(shè)備表面溫度(常取介質(zhì)溫度)，°C；iT 環(huán)境溫度，C；aT 設(shè)計(jì)應(yīng)達(dá)到的保溫層外表面溫度(環(huán)境露點(diǎn)溫度+0.3~0.5C),C；scq 確定長(zhǎng)度下管道的能量損失kw；管道內(nèi)介質(zhì)流量，Kg/h；c 管道內(nèi)介質(zhì)的熱容量(比熱)，KJ/(Kg?C)；c 管道的熱容量(比熱)，KJ/(Kg?C)；Pm 管道的質(zhì)量，Kg；Pm 管道內(nèi)介質(zhì)的質(zhì)量，Kg；wt 溫度變化所需時(shí)間， h；d 管道的內(nèi)徑，mm；bd 管道的外徑，mm；06 保溫層厚度，mm;12)計(jì)算結(jié)果由60C降到45C，在32mm阿樂(lè)斯甲克材料保溫下，可以持續(xù)250小時(shí)，可以達(dá)到來(lái)船周期的要求。八、火炬計(jì)算1、 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)1)規(guī)模100X104Nm3/d2)天然氣物性相對(duì)密度0.722、 火炬計(jì)算(1)火炬直徑：

馬赫數(shù)=焙x10一5x沽吾式中，馬赫數(shù)對(duì)燃燒火炬取0.5；W——?dú)怏w流量kg/h,W=106xl.293X0.72/24=38790kg/h=10.775kg/s；p——火炬頭流動(dòng)壓力101.3kPa；d 火炬直徑，m；z――壓縮系數(shù)，1.0;T——流動(dòng)溫度60OC（333K）；k——?dú)怏w比熱1.1；M=M=100(y!M1+y2M2++yM)=(1.01X44+1.72X28+80.64X16+8.53nnX30+5.00x44+1.64x58+0.71x58+0.32x72+0.43x72)/100=20.5式中，y、yy 各單一氣體容積成分（％）（數(shù)據(jù)由甲方提供）;12 nM、MM各單一氣體得分子量。12 n即：0.5=3.23x10-5x38790x[333/(1.1x20.5)]1/2/(101.3xd2)d=0.308m2）火焰中心位置火炬頭出口速度U二噴出馬赫數(shù)X音速j音速=91.2=91.2x[1.1x333V=385.51m/s音速=91.2(20.5丿U=噴出馬赫數(shù)X音速=0.5X385.51=192.755m/s；j由《泄壓和減壓系統(tǒng)指南》P102的C.3.6注釋1公式( 、y y y 1— + 亠+... + n-C C C( 、y y y 1— + 亠+... + n-C C C'氣 厶2 L丿1得火炬氣的低爆炸極限cl為:L-1y丄y丄丄yCC C'人 L2 Ln丿(80.648.535.001.640.710.320.43)

+ + + + + + (5.0 2.9 2.0 1.5 1.8 1.4 1.3