建筑工程懸挑板施工方案計算書

目錄HYPERLINK\l"_Toc317519899"一、懸挑部位支撐支設(shè)1HYPERLINK\l"_Toc317519900"二、墻、柱模板支設(shè)2HYPERLINK\l"_Toc317519901"三、梁、板模板支設(shè)2HYPERLINK\l"_Toc317519902"四、安全保證措施2HYPERLINK\l"_Toc317519903"附懸挑支撐計算書。2模板方案本工程在46.15m結(jié)構(gòu)層有連續(xù)九跨懸挑平臺，懸挑長度為3.9m，挑梁截面為350×1000/800，該懸挑平臺支撐擬采用≥75°斜撐，部分荷載傳至工字鋼懸挑梁。所有模板均采用2440mm×1220mm×12mm膠合板。龍骨使用50mm×60mm柏松木方,支撐系統(tǒng)采用?48×2.8鋼管腳手架?，F(xiàn)澆樓板采?。_手架支撐+早拆支撐頭+木龍骨+膠合板）的早拆支模方案；樓梯踏步采用敞開式整體一次成型木模板。模板安裝前要做好模板的定位基準工作，其工作步驟如下：（1）進行中心線和位置的放線，首先由控制線引測建筑物的柱或墻軸線，并以該軸線為起點引測建筑物的邊線以及模板控制線；（2）做好標(biāo)高測量工作，用水準儀把建筑水平標(biāo)高根據(jù)實際標(biāo)高的要求直接引測到模板安裝位置；（3）進行找平工作：模板支承墊底部應(yīng)預(yù)先找平，以保證模板位置正確，防止模板底部漏漿，即沿模板邊線用1∶3水泥砂漿抹找平層，寬度為50mm；（4）所用模板要涂刷脫模劑。一、懸挑部位支撐支設(shè)1、懸挑梁布置。懸挑梁設(shè)置在10層（+38.15m）,主梁采用I16工字鋼，挑出4.4m，錨固長度7.6m，設(shè)三道U形鋼筋錨環(huán)，錨環(huán)直徑不小于φ16,距懸挑端0.9m、1.7m部位設(shè)兩道鋼絲繩，鋼絲繩與挑梁夾角分別為47°、54°；次梁采用φ48鋼管，間距200mm，上鋪兩層竹笆，懸挑梁主要是作為施工時的防護和承擔(dān)部分架子自重，混凝土及施工荷載通過斜撐承載。2、支撐布置。梁兩側(cè)立管間距為0.96m，梁底增設(shè)一根立管，沿挑梁跨度方向立管間距為0.88m，距立管底0.3m設(shè)縱橫掃地桿，水平管步距為1.6m。斜撐共設(shè)三層，從九層至十一層各設(shè)兩道，斜撐的排距為500mm，與水平面角度≥75°，斜撐橫向間距同立管，并與立管連接成一整體，水平管步距為1.6m，與內(nèi)部滿堂架子相連。斜撐的下面設(shè)φ25鋼筋限位，支撐體系如圖。3、剪刀撐設(shè)置。沿架子外圍滿設(shè)垂直剪刀撐，位于梁兩側(cè)各設(shè)一道垂直剪刀撐，剪刀撐的角度在45°~60°之間。另外每層設(shè)置一道水平剪刀撐，見平面布置圖。二、墻、柱模板支設(shè)剪力墻模板采用膠合板模板，模板沿膠合板長度方向豎向放置50mm×60mm木方作為豎向背楞，間距300mm；設(shè)φ12對拉螺栓加固，其間距為450mm（豎向）×450mm（橫向），鋼管間距與對拉螺栓間距一致，第一道對拉螺栓距地越小越好，且不大于200mm，以防墻根部脹模。墻模內(nèi)側(cè)支撐與滿堂架拉牢，形成一整體。為控制剪力墻的鋼筋保護層符合規(guī)范要求，除要求按照操作規(guī)程要求放置塑料墊塊外，在墻鋼筋網(wǎng)片上下、左右每隔1m焊接φ10等墻厚的短鋼筋頭頂住模板，防止剪力墻的鋼筋網(wǎng)片偏移導(dǎo)致保護層厚度不足。內(nèi)外剪力墻對拉螺栓采用M12全螺紋粗絲螺桿。模板拆除后，將螺栓孔內(nèi)清理干凈后用摻硅質(zhì)防水劑的干硬性細石混凝土壓實抹平。柱截面寬度≥600mm時，設(shè)一根對拉螺栓，柱截面豎楞間距100mm，對拉螺栓直徑(mm):M12；柱箍的間距400mm。三、梁、板模板支設(shè)支設(shè)梁模板前，應(yīng)按尺寸先將梁底、梁側(cè)模板加工好，并將底模釘上木方；支模板時先按梁的軸線位置搭設(shè)兩排腳手架（帶可調(diào)頭），鋼管頭高度應(yīng)比梁底低40～60cm，先架主龍骨，再安放帶次龍骨的梁底模，梁底模進行循環(huán)使用時，必須將梁底模兩側(cè)清理干凈，以便梁底模、側(cè)模緊密接觸，側(cè)模和底模下襯的木方要釘牢，盡量減少漏漿，使?jié)仓龅牧哼吔钦R，減小修補的工作量。高度為1,000mm的大梁底模滿鋪木方，施工時與梁頂標(biāo)高相同的板與梁同時澆筑，模板一次性支設(shè)。梁側(cè)小立桿間距為600mm，立桿間距600mm。在安裝完梁側(cè)模后，應(yīng)在側(cè)模和底模處加一定的預(yù)應(yīng)力，防止角部發(fā)生漏漿。梁、板模板同時支設(shè)，先支設(shè)梁底與梁一側(cè)模板，等梁鋼筋綁扎完畢再支設(shè)梁另一側(cè)模與板模。梁高度超過750mm，應(yīng)加設(shè)φ12對拉螺栓；跨度大于4m梁起拱2/1000。四、安全保證措施1、應(yīng)遵守高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。2、模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設(shè)置防傾覆的可靠臨時設(shè)施。施工現(xiàn)場應(yīng)搭設(shè)工作梯，工作人員不得爬模上下。3、登高作業(yè)時，各種配件應(yīng)放在工具箱或工具袋中嚴禁放在模板或腳手架上，各種工具應(yīng)系掛在操作人員身上或放在工具袋中，不得吊落。4、裝拆模板時，上下要有人接應(yīng)，隨拆隨運，并應(yīng)把活動的部件固定牢靠，嚴禁堆放在腳手板上和拋擲。5、裝拆模板時，必須搭設(shè)腳手架。裝拆施工時，除操作人員外，下面不得站人。高處作業(yè)時，操作人員要扣上安全帶。6、安裝墻、柱模板時，要隨時支設(shè)固定，防止傾覆。7、對于預(yù)拼模板，當(dāng)垂直吊運時，應(yīng)采取兩個以上的吊點，水平吊運應(yīng)采取四個吊點。吊點要合理布置。8、對于預(yù)拼模板應(yīng)整體拆除。拆除時，先掛好吊索，然后拆除支撐及拼裝兩片模板的配件，待模板離開結(jié)構(gòu)表面再起吊。起吊時，下面不準站人。9、在支撐搭設(shè)、拆除和澆筑混凝土?xí)r，無關(guān)人員不得進入支模底下，應(yīng)在適當(dāng)位置掛設(shè)警示標(biāo)志，并指定專人監(jiān)護。10、在架空輸電線路下安裝板時，應(yīng)停電作業(yè)。當(dāng)不能停電時，應(yīng)有隔離防護措施。11、搭設(shè)應(yīng)由專業(yè)持證人員安裝；安全責(zé)任人應(yīng)向作業(yè)人員進行安全技術(shù)交底，并做好記錄及簽證。12、模板拆除時，混凝土強度必須達到規(guī)定的要求，嚴禁混凝土未達到設(shè)計強度的規(guī)定要求時拆除模板。附懸挑支撐計算書。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.35；梁截面高度D(m):1.00；混凝土板厚度(mm):140.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):0.80；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：11.00；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.96；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):1；采用的鋼管類型為Φ48×2.8；立桿承重連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準值(kN/m2):19.2；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：60.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：10.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：200，主楞豎向根數(shù)：4；主楞間距為：160mm，160mm，160mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；二、梁模板荷載標(biāo)準值計算1.梁側(cè)模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.800m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得50.994kN/m2、19.200kN/m2，取較小值19.200kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=100×2.1×2.1/6=73.5cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×1×19.2×0.9=20.74kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×1×2×0.9=2.52kN/m；q=q1+q2=20.736+2.520=23.256kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200mm；面板的最大彎距M=0.125×23.256×2002=1.16×105N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.16×105/7.35×104=1.582N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=1.582N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準值:q=23.26N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=100×1×1×1/12=8.33cm4；面板的最大撓度計算值:ν=5×23.26×2004/(384×9500×8.33×104)=0.612mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=200/250=0.8mm；面板的最大撓度計算值ν=0.612mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.8mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×82×1/6=64cm3；I=6×83×1/12=256cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×19.2×0.9+1.4×2×0.9)×1=23.26kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=160mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.101×23.26×160.002=6.01×104N·mm；最大支座力:R=1.1×23.256×0.16=5.116kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=6.01×104/6.40×104=0.94N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=0.94N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算跨度(外楞間距)：l=400mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準值：q=23.26N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=2.56×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.677×23.26×4004/(100×10000×2.56×106)=0.157mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=400/250=1.6mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.157mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力5.116kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管管48×3..0；外鋼楞截面抵抗矩矩W=8.98ccm3；外鋼楞截面慣性矩矩I=21.566cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算算其中σ外楞受受彎應(yīng)力計算算值(N/mm2)M外楞的的最大彎距((N·mm))；W外楞的的凈截面抵抗抗矩；[f]--外楞的的強度設(shè)計值值(N/mm2)。根據(jù)三跨連續(xù)梁算算法求得最大大的彎矩為MM=F×a==1.1633kN·mm；其中，F(xiàn)=1/44×q×h==5.8144，h為梁高為1mm，a為次楞間距距為200mmm；經(jīng)計算得到，外楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1..16×1006/8.988×103=1229.4888N/mmm2；外楞的抗彎強度設(shè)設(shè)計值:[[f]=205N//mm2；外楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=1299.488NN/mm2小于外楞的的抗彎強度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！（2）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈彈性模量：22060000N/mm22；F--作用在外楞楞上的集中力力標(biāo)準值：FF=5.8114kN；l--計算跨度：：l=5000mm；I-外楞的截面慣慣性矩：I==2156000mm4；外楞的最大撓度計計算值:ν=1.615×55814.0000×5000.0033/(1000×2060000.0000×2155600.0000)=00.264mmm；根據(jù)連續(xù)梁計算得得到外楞的最最大撓度為00.264mm外楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；外楞的最大撓度計計算值ν=0.2664mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.225mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的計計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強強度設(shè)計值，取取170NN/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑::12mm；穿梁螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺栓有效面積積:A=76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=((1.2×119.2+11.4×2))×0.4××0.46=4.7555kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=4.7555kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，滿滿足要求！六、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強度和和撓度。計算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的兩跨跨連續(xù)梁計算算。強度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=8000×10×110/6==1.333×104mm3；I=800××10×100×10/112=66.67×1104mm4；1.抗彎強度驗算算按以下公式進行面面板抗彎強度度驗算：其中，σ梁底模板板的彎曲應(yīng)力力計算值(N/mm2)；M計算的的最大彎矩(kN·mm)；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1755.00mmm；q作用在在梁底模板的的均布荷載設(shè)設(shè)計值(kN/m))；新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.800×1.000×0.900=22.003kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載：q2:1.2×0.335×0.880×0.990=0.330kN/mm；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：q3:1.4×2..00×0..80×0..90=2..02kN//m；q=q1++q2++q3=222.03++0.30++2.02==24.355kN/m；；跨中彎矩計算公式式如下:Mmax=0..125×224.35××0.17552=0.0993kN·mm；σ=0.093××106/1.333×104=6.9991N/mmm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=6.9991N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下:其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q==（(24.0++1.50))×1.0000+0.335）×0.800=20..68KN//m；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=1755.00mmm；E面板的彈性性模量:EE=95500.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=1775.00//250==0.7000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.5521×200.68×11754/(1000×95000×6.677×104)=0.116mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.166mm小小于面板的最最大允許撓度度值:[ν]=175//250=0.77mm，滿足足要求！七、梁底支撐的計計算本工程梁底支撐采采用方木。強度及抗剪驗算要要考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重荷載載、新澆混凝凝土自重荷載載、鋼筋自重重荷載和振搗搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載；；撓度驗算只只考慮模板結(jié)結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計算：：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m))：q1=(24+11.5)×11×0.1775=4.4462kNN/m；(2)模板的自重線線荷載(kN/m))：q2=0.35××0.1755×(2×11+0.355)/0..35=0..411kkN/m；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m))：經(jīng)計算得到，活荷荷載標(biāo)準值P1=(2..5+2)××0.1755=0.7887kN//m；2.方木的支撐力力驗算靜荷載設(shè)計值qq=1..2×4.4462+1..2×0.4411=5..848kkN/m；活荷載設(shè)計值PP=1..4×0.7787=1..103kkN/m；方木計算簡圖方木按照兩跨連續(xù)續(xù)梁計算。本算例中，方木的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5×6×6//6=330cm33；I=5××6×6×66/12==90ccm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜靜荷載與活荷荷載的設(shè)計值值最不利分配配的彎矩和，計計算公式如下下:線荷載設(shè)計值q=5.8488+1.1003=6.9951kNN/m；最大彎距MM=0.1125ql22=0.1125×6..951×00.267××0.2677=0.0062kNN.m；最大應(yīng)力σσ=M//W=0.0622×106/300000=22.06NN/mm2；抗彎強度設(shè)計值[f]==13N//mm2；方木的最大應(yīng)力計計算值2..06N//mm2小于方木抗抗彎強度設(shè)計計值13N/mm22,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須須滿足:其中最大剪力:V=00.625××6.9511×0.2667=11.158kN；方木受剪應(yīng)力計算算值τ=3××1158..5/(2××50×600)=00.579N/mm22；方木抗剪強度設(shè)計計值[τ]=11.7N//mm2；方木的受剪應(yīng)力計計算值0..579NN/mm2小于方木抗抗剪強度設(shè)計計值1.77N/mmm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜靜荷載與活荷荷載的計算值值最不利分配配的撓度和，計計算公式如下下:q=4.4662+00.411=4.8874kNN/m；方木最大撓度計算算值ν=0.5521×4..874×2266.66674/(1000×100000×900×104)=0.0014mm；；方木的最大允許撓撓度[ν]=0.2267×10000/2550=1.0067mmm；方木的最大撓度計計算值ν=0.0014mmm小于方木木的最大允許許撓度[ν]=1.0067mmm，滿足要求求！3.支撐鋼管的強強度驗算支撐鋼管按照簡支支梁的計算如如下荷載計算公式如下下：(1)鋼筋混凝土梁梁自重(kN/m2)：q1=(244.000++1.5000)×1.0000=225.5000kN/mm2；(2)模板的自重((kN/m2)：q2=0.3350kNN/m2；(3)活荷載為施工工荷載標(biāo)準值值與振倒混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載(kN/m2)：q3=(2.5500+2..000)==4.5000kN/mm2；q=1.2××(25.5500+0.3500)+11.4×4..500=37..320kkN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，梁底小小橫桿支撐間間距為a，梁寬為b，梁高為h,,梁底支撐傳傳遞給鋼管的的集中力為PP，梁側(cè)模板板傳給鋼管的的集中力為NN。當(dāng)n=2時：當(dāng)n＞2時：計算簡圖(kN))變形圖(mm)彎矩圖(kN·mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算算得到：支座反力RA=RB=0.1773kN，中中間支座最大大反力Rmaax=3.3363；最大彎矩Mmaax=0.009kN..m；最大撓度計算值Vmax=0..034mmm；最大應(yīng)力σ=00.09×1106/44900=19.9961N//mm2；支撐抗彎設(shè)計強度度[f]==205NN/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值19.9661N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗彎設(shè)設(shè)計強度2205N//mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼鋼管的計算作用于支撐鋼管的的荷載包括梁梁與模板自重重荷載，施工工活荷載等,,通過方木的的集中荷載傳傳遞。1.梁兩側(cè)支撐鋼鋼管的強度計計算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集集中力P=0.1733KN.支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.037kN·m；最大變形Vmaax=00.076mm；最大支座力Rmmax=0.5666kN；；最大應(yīng)力σ=0.0377×106/(4..49×1003)=8..231NN/mm2；支撐鋼管的抗壓強強度設(shè)計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值8.2311N/mmm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強強度設(shè)計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度Vmaxx=0.0776mm小于于800/1150與10mmm,滿足要求求!2.梁底支撐鋼管管的強度計算算：支撐鋼管按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算；集集中力P=3.3633KN.支撐鋼管計算簡圖圖支撐鋼管計算彎矩矩圖(kN·m))支撐鋼管計算變形形圖(mm)支撐鋼管計算剪力力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.718kN·m；最大變形Vmaax=11.483mm；最大支座力Rmmax=10.9886kN；最大應(yīng)力σ=0.7188×106/(4..49×1003)=1559.8288N/mmm2；支撐鋼管的抗壓強強度設(shè)計值[f]=2205N//mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)應(yīng)力計算值159.8828N//mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓強強度設(shè)計值205NN/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓撓度Vmaxx=1.4883mm小于于800/1150與10mmm,滿足要求求!九、扣件抗滑移的的計算:按照《建筑施工扣扣件式鋼管腳腳手架安全技技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)訓(xùn)講座》劉群群主編，P996頁，雙扣扣件承載力設(shè)設(shè)計值取166.00kNN，按照扣件件抗滑承載力力系數(shù)0.880，該工程程實際的旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)雙扣件承載載力取值為112.80kkN?？v向或橫向水平桿桿與立桿連接接時，扣件的的抗滑承載力力按照下式計計算(規(guī)范5.2..5):RR≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承載力設(shè)計計值,取12.800kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計值；；計算中R取最大支支座反力，根根據(jù)前面計算算結(jié)果得到R=10..986kkN；R<12.880kN,,所以雙扣件件抗滑承載力力的設(shè)計計算算滿足要求!!十、立桿的穩(wěn)定性性計算:立桿的穩(wěn)定性計算算公式1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)穩(wěn)定性驗算::其中N--立桿的軸心心壓力設(shè)計值值，它包括：：橫桿的最大支座反反力：N1=6.7726kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1125×111=1.6447kN；；樓板的混凝土模板板的自重：N3=1.2××(0.800/2+(00.96-00.35)//2)×0..80×0..35=0..237kkN；樓板鋼筋混凝土自自重荷載:NN4=1.22×(0.880/2+((0.96--0.35))/2)×00.80×00.140××(1.500+24.000)=2..416kkN；N=6..726+11.647++0.2377+2.4116=11..026kkN；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長細比llo/i查表得得到；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cmm)：i=11.59；A--立桿凈截面面面積(ccm2)：A=4.24；；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=44.49；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計算算值(NN/mm2)；[f]鋼管立立桿抗壓強度度設(shè)計值：[[f]=2205N//mm2；lo--計算算長度(mm)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計算lo=k1uh((1)k1--計算算長度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u計算長長度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.7；上式的計算結(jié)果：：立桿計算長度LLo=k1uh=1.1555×1.7××1.6==3.1442m；Lo/i=31441.6//15.99=1998；由長細比lo//i的結(jié)結(jié)果查表得到到軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)φ=0.1184；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σσ=110226.2644/(0.1184×4224)=141.3333N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1441.3333N/mmm2小于鋼管立立桿抗壓強度度的設(shè)計值[f]==205N/mm22，滿足要求求！如果考慮到高支撐撐架的安全因因素，適宜由由下式計算lo=k1k2((h+2a))