龍?jiān)纯诿姘宥咽瘔卧O(shè)計(jì)及施工總組織計(jì)算書

1、目錄 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark1 o Current Document 目錄1 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 第一章調(diào)洪演算1 HYPERLINK l bookmark9 o Current Document 水文特性1 HYPERLINK l bookmark13 o Current Document 水庫特性1 HYPERLINK l bookmark17 o Current Document 第二章大壩設(shè)計(jì)計(jì)算3 HYPERLINK l bookmark20 o Current Documen

2、t 2.1非溢流壩基本剖面尺寸32.1.1壩頂高程32.1.2壩頂寬度52.1.3防浪墻設(shè)計(jì)5 HYPERLINK l bookmark35 o Current Document 2.2防浪墻完建情況6 HYPERLINK l bookmark61 o Current Document 2.3校核洪水位分析10 HYPERLINK l bookmark104 o Current Document 2.4抗滑穩(wěn)定分析計(jì)算15 HYPERLINK l bookmark107 o Current Document 2.5 滲流計(jì)算16 HYPERLINK l bookmark127 o Curren

3、t Document 2.6壩坡穩(wěn)定計(jì)算182.6.1計(jì)算過程及結(jié)果20 HYPERLINK l bookmark157 o Current Document 2.7混凝土面板設(shè)計(jì)212.7.1面板尺寸設(shè)計(jì)212.7.2面板配筋22 HYPERLINK l bookmark166 o Current Document 2.8混凝土趾板設(shè)計(jì)23 HYPERLINK l bookmark169 o Current Document 第三章溢洪道設(shè)計(jì)24 HYPERLINK l bookmark172 o Current Document 3.1溢洪道寬度擬定24 HYPERLINK l bookm

4、ark184 o Current Document 3.2泄流能力計(jì)算24 HYPERLINK l bookmark207 o Current Document 3.3溢洪道邊墻設(shè)計(jì)253.3.1進(jìn)口段及控制段邊墻設(shè)計(jì)253.3.2陡槽段邊墻設(shè)計(jì)253.3.3溢洪道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)28 HYPERLINK l bookmark219 o Current Document 3.4消力池設(shè)計(jì)283.4.1下游退水渠水深計(jì)算283.4.2消力池池長、池深計(jì)算293.4.3消力池結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)30 HYPERLINK l bookmark237 o Current Document 參考文獻(xiàn)31第一章調(diào)洪演算因任務(wù)

5、書中已告知調(diào)洪成果，現(xiàn)將結(jié)果列表如下：表1.1洪水調(diào)節(jié)成果起調(diào)條件無閘門控制、起調(diào)水位316.3m頻 率0.2%2%最大泄量(m3/s)370545調(diào)洪最高水位(m)319.98321水文特性利用的水文系列年限25年(19531982)設(shè)計(jì)洪水流量(P=2%)826M3/S洪水總量1303萬M3校核洪水流量(P=0.2%)1186M3/S洪水總量1793萬M3施工期洪水流量(枯水92月)12.48M3/S ( B=20%)枯水期調(diào)節(jié)流量P=90%1.22M3/S年平均輸沙量5125噸/年水庫特性死水位H=289M正常高水位H=316.3M 對(duì)應(yīng)水庫面積1.77 KM 2設(shè)計(jì)洪水位H=319.9

6、8M 對(duì)應(yīng)的最大下瀉流量Q=370.00 M3/S相應(yīng)下游水位276.7M校核洪水位H=321.00M 對(duì)應(yīng)的最大下瀉流量Q=545.00 M3/S相應(yīng)下游水位277.7M施工期洪水位(P=5%) H=276.40M第二章大壩設(shè)計(jì)計(jì)算2.1非溢流壩基本剖面尺寸2.1.1壩頂高程水庫設(shè)計(jì)洪水標(biāo)準(zhǔn)為50年一遇，校核洪水標(biāo)準(zhǔn)為500年一遇，（1）壩頂超高按下式計(jì)y=R +e+A（式 2-1）式中：R最大波浪在壩坡上的爬高，m；e風(fēng)浪引起的壩前水位雍高，m；A一安全加高，正常運(yùn)用情況取0.7m，非常運(yùn)用情況取0.4m。 波浪平均波高和平均周期采用莆田實(shí)驗(yàn)站公式：0.13th0.7也:0.7頂2 JW

7、20.0018 gD 丫45W 2J0.13th 0rn0.7（式 2-2）（式 2-3（式 2-2）（式 2-3）Tm=4.438h 0.5m式中：hm平均波高，m；Tm一平均波周期，S；W計(jì)算風(fēng)速，m/s，校核情況下取15.0 m/s、設(shè)計(jì)情況下取22.5 m/s；D一等效風(fēng)區(qū)長度，m；取200m；Hm一水域平均水深，校核情況下取20.28m、設(shè)計(jì)情況下取19.4m；G重力加速度，取9.81m/s2。平均波長公式：（式 2-4）設(shè)計(jì)波浪爬高值:設(shè)計(jì)波浪爬高值根據(jù)工程等級(jí)采用累積頻率為5%的爬高值R5%, R5%可根據(jù)平均波浪爬高由平均波高與壩迎水面前水深的比值求得。平均波高在單坡上的平均波

8、浪爬高公式:（式 2-5）式中：Rm 一平均波浪爬高，m；K一斜坡的糙率滲透性系數(shù)，查規(guī)范表得0.90；Km 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，查規(guī)范表得校核情況下Kw=1.00，設(shè)計(jì)情況下Kw=1.00。采用水利部水電規(guī)劃設(shè)計(jì)院和天津勘測(cè)設(shè)計(jì)院編制的水利水電工程設(shè)計(jì)計(jì)算程序 集中的波浪爬高計(jì)算程序計(jì)算，其結(jié)果見下表。表2-1超高計(jì)算類別頻率調(diào)洪靜水位(m)超高(m)壩頂高程(m)ReAy2%319.981.007460.000360.72.37321.6880.2%321.000.644910.000160.41.37322.045備注最終確定壩頂高程為322.10m，2.1.2壩頂寬度根據(jù)混凝土面板堆石壩設(shè)計(jì)規(guī)范

9、SL228-98的相關(guān)規(guī)定，壩頂寬度宜按照高度不 同采用58m,本次設(shè)計(jì)中，大壩建基面為269.0m，壩頂高程擬為322.10m。故大壩最大 壩高 H=322.10-269.0=53.1m。2.1.3防浪墻設(shè)計(jì)懸臂式擋土墻是將擋土墻設(shè)計(jì)成懸臂梁的形式。本設(shè)計(jì)中防浪墻頂高程323.3m,底高 程319.3m,壩頂高程322.1m。防浪墻墻4.0m，墻厚0.5m，底板長4.0m，底板厚0.5，防浪 墻上游側(cè)底部位設(shè)置0.8m寬的小道，以利于檢查行走。如圖2-1所示：(單位mm)圖2-1防浪墻剖面圖2.2防浪墻完建情況大壩防浪墻所受到的力有防浪墻自重、墻上堆石料重、靜水壓力、風(fēng)浪壓力、墻后土 壓力。

10、分別對(duì)完建狀況受力和校核洪水位狀況受力進(jìn)行分析如下。此狀況防浪墻前沒有水，所以只有自重，土重，土壓力。防浪墻受力圖：下圖II2.2防浪墻受力圖1）墻體自重（沿壩軸線方向取單位寬度，即1.0米，下同）：W1 = y 匕=24.5 x 0.5 x 3.5 x 1 = 42.875礎(chǔ)W2 =y V2 = 24.5 x 0.5 x 4 x1 = 49KN2）堆石體自重：y = 2 .64 x 9 .8 = 25 .872 KNG = y bh = 25.872 x 2.7 x 1.8 = 125.74KN3）土壓力完建后作用在墻身上的作用力只有墻后土壓力計(jì)算取單寬1米。由于靜止土壓力大于 主動(dòng)土壓力，

11、為了安全起見，墻后填土壓力采用靜止土壓力。靜止側(cè)壓力系數(shù)為：K = 1 - sinp = 1 - sin 36.40 = 0.4 0 6 6式中P為內(nèi)摩擦角靜止土壓力標(biāo)準(zhǔn)值為：E = yh2k0 = 0.5 x 25.872 x 2.82 x 0.4066 = 41.24KN024）基底應(yīng)力的計(jì)算E G E M b =+max A|b =EG EMm i n AW式中：b maX和 min-擋墻基低應(yīng)力最大值或最小值E G -作用在擋墻垂直基底面的荷載；EM -作用在擋墻上的荷載對(duì)于擋墻板底部力矩之和;A -擋墻基底面的面積(A=1X4=4m2)；W -擋墻基底面對(duì)于基底面和中點(diǎn)平行前墻的截面

12、矩(W = - x 1x 42 = 2.667m3 ) 6E G = Wik + W + Gk = 42.875 + 49 +125.74 = 217.615珈墻身自重對(duì)底板底部中點(diǎn)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：M 1k = W1k x e = 42.875 x 0.95 = 40.73KN - m (逆時(shí)針)蓋土重對(duì)于底板底部中點(diǎn)的彎矩值：M2k = Gke = 125.74 x 0.65 = 81.73KN - m （順時(shí)針）靜止土壓力對(duì)底板底部中點(diǎn)的彎矩值：1M北=ye = 41.24 x - x 2.8 = 38.49KN - m （逆時(shí)針）Em = M2 -M1 - M3 = 81.73 - 40.

13、73 -38.49 = 2.51KN - m （順時(shí)針）經(jīng)過計(jì)算得出結(jié)果為: TOC o 1-5 h z E G E M 217.6152.51b =+=+= 54.40 + 0.94 = 55.34KPA 2.5MPAmax A W 42.667bmin=bmin=54.4- 0.94 = 53.46KPA = 0.5 x（53.46 + 55.34）= 54.4KN2 min max基地合力作用點(diǎn)距離底板右側(cè)的距離：e =擋=2 x53.46 + 55.34 = 0.50m底 36 +b 3 x （53.46 + 55.34）min max基地應(yīng)力合力作用點(diǎn)距離截面的距離：e = b -。

14、底=2.7-0.50 = 2.20mM24 = Fe = 54.4 x 2.20 = 119.68K NM（逆時(shí)針）所 以 II-II 截 面 承 受 的 彎 矩 值 為：M； =1.21M22+1.05MG2+1.1M24 =1.21x44.66+1.05x（298.78+0.107）-1.1x11968=23622KNM2.3防浪墻校核洪水位分析此時(shí)上游水位為校核洪水位，荷載包括：自重、土重、擋墻后土壓力、前趾上水重、 擋墻前靜水壓力及浪壓力。受力情況見圖2.3。圖2.3防浪墻受力（校核洪水）1)W = 42.875KN1W2 = 49KNG = 125.74KN2）前趾上水壓力標(biāo)準(zhǔn)值:P

15、 = p gb“ =1x9.81x 0.8 x(321 - 319.8)= 9.42KN3）靜水壓力標(biāo)準(zhǔn)值: TOC o 1-5 h z 1P = pgh2 = 0.5 x 9.81x (321 - 319.3)2 = 14.18 KNCK 221-，P , = pgh； = 0.5 x 1x 9.81x (321 - 319.3 0.5)2 = 7.06KN浪壓力標(biāo)準(zhǔn)值：P K = 4YL（h + h2）= 14.47KN5）土壓力標(biāo)準(zhǔn)值被動(dòng)土壓力系數(shù)：=tan2 450=tan2 450I=3.92=tan2 450 =3.922被動(dòng)土壓力：1 , EK = -yh2Kp = 0.5 x

16、25.872x 2.82 x 3.92 = 397.56KN靜止土壓力系數(shù)為：* = 1-sin36.40 = 0.407故靜止土壓力為：E = 1 Kyh2 = 0.5 x 0.407 x 25.872 x 2.82 = 41.28 KN OK 2基底應(yīng)力的計(jì)算 G = W + W + G + P = 42.875+49 +125.74+9.42 = 227.0512ZKE = 1 Kyh2 = 0.5 x 0.407 x 25.872 x 2.82 = 41.28 KNOK 2墻身自重對(duì)底板底部中點(diǎn)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：M 1k =氣 x e = 42.875 x 0.95 = 40.73KN -

17、 m (逆時(shí)針)蓋土重對(duì)于底板底部中點(diǎn)的彎矩值：M2k = Gq = 125.74 x 0.65 = 81.73礎(chǔ)-m （順時(shí)針）靜止土壓力對(duì)底板底部中點(diǎn)的彎矩值：一1M球=ye = 41.24 x - x 2.8 = 38.49KN - m （逆時(shí)針）上游水重對(duì)底板底部中點(diǎn)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：M 4k = Pe = 9.42 x1.6 = 15.07KN - m靜止水壓力對(duì)底板底部中點(diǎn)的彎矩值：_ 一 1M5 = Pq = 14.18 x - x（321 - 319.3）= 8.34KN - m浪壓力對(duì)底板中點(diǎn)的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：M 6k = Pe = 14.47 x1.419 = 20.53KN -

18、m M=Mk + Mk + M -M -Mk -M48173+8.34+2053-407A3849-1507=163KNn計(jì)算得： G M 227.05 16.31。=+=+= 56.763 + 6.115 = 62.88KPA 2.5MPA TOC o 1-5 h z max AW 42.667 G M 227.05 16.31C= = 56.763 - 6.115 = 50.648KPA = 0.5 X (62.88 + 50.648) x 2.7 = 153.26KN2 min max基地應(yīng)力離底板右側(cè)距離：l(2c+b ) 2.7 x (2 x 50.648 + 62.88)e =/m

19、inmax =1.30m底3b . +c )3x(62.88 + 50.648)基地的應(yīng)力距離截面的距離：e = b -。底=2.7 -1.30 = 1.40mM24 = Mq2k = Fe = 153.26x 1.4 = 214.564KNM (逆時(shí)針)所以II-II截面承受的彎矩值為M 2 = 1.05M1k + 1.20Mq 2 k + 1.1Mq 2=371.18KNM結(jié)果分析綜上所述，兩種情況下防浪墻在基底應(yīng)力都大于零，無拉應(yīng)力的出現(xiàn)。平均基地的應(yīng) 力都小于地基應(yīng)許的承載力。而擋墻的基底應(yīng)力最大值和最小值比都小于規(guī)范規(guī)定，即小 于允許的2.5MPa。所以基地的應(yīng)力滿足設(shè)計(jì)要求。兩種情

20、況下防浪墻的墻身截面I -1和底板II - II截面承受的彎矩設(shè)計(jì)值如下： 1承受的彎矩值Ms:完建情況：Ms = 58.88KNm （逆時(shí)針）校核洪水位：M s = 236.22KNm （順時(shí)針）。II截面承受的彎矩值Ms:完建情況：Ms=56.34KNm （順時(shí)針）校核洪水位:22M2 = 371.18KNm （逆時(shí)針）。2.4抗滑穩(wěn)定分析計(jì)算根據(jù)規(guī)范公式得知，防浪墻沿基底面的抗滑安全系數(shù)為KC = f H（式 2-6）式中 KC抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)f-墻基底面和地基之間的摩擦系數(shù)，取f=0.33ZH -作用在防浪墻上的水平荷載之和校核洪水位情況靜止土壓力：E0 = 54.2 KN土的蓋重：G

21、 = 237.08KN墻自重：W = 64.681KN ; W2 = 73.5KN水平靜水壓力：Pc = 59.5 KN垂直浪壓力：p = 24.51KN浪壓力：Pk = 14.47KN求得抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)為：_ f G _ 0.33x(237.08 + 64.68 + 73.5 + 24.51)_C 59.5 +14.17-54.2.在校核洪水位下抗滑安全系數(shù)6.77 K = 1.12.5滲流計(jì)算滲流計(jì)算的水位組合情況如下：上游到達(dá)校核洪水位321.00m,下游水位為277.7m。上游到達(dá)設(shè)計(jì)洪水位319.98m，下游水位為276.7m。由于在壩基高程ZGO.Om以下巖石的滲透系數(shù)較大，滲透

22、性強(qiáng)，在趾板下部進(jìn)行了帷 幕灌漿處理，故滲流分析計(jì)算近似按照有限透水地基上斜墻壩滲流計(jì)算方法。由于校核洪 水位是最高水位也是上游浸潤線最高的水位，因此在滲流計(jì)算中只考慮校核洪水時(shí)的滲流 情況.校核情況下:運(yùn)用水力學(xué)方法可取的等效矩形寬度為：區(qū)= mi H =16（321 - 269） = 19.81 + 2m211 + 2 x 1.6上游段平均水力坡度JJ =1k（式 2-7）L + AL - m - h根據(jù)杜比公式，上游段平均滲流流速v = kJ = k1k（式 2-8）L + AL - m - h上游單寬長的平均過水?dāng)嗝娣eA=0.5*（H1+Hk）,上游通過的單寬滲流量為（式 2-9）q

23、= M = kH i2 h（式 2-9）i2（L + AL - m2 -七）通過下游段的全部單寬流量qkaq = kaq = 0-2 m21 + 2.31g a0 + H2a0）（式 2-10）式中 k滲透系數(shù)；mi，m2一大壩上、下游面的邊坡系數(shù)H1，H2 分別為上、下游水深其中a0 =七-H2，因?yàn)樯嫌味蔚膯螌捔髁康扔谙掠味蔚膯螌挐B流量，故聯(lián)立（式2-9）和（式2-10）再利用試算法，估算h，是的q和q相等。 k12通過試算法，當(dāng)h = 1.4時(shí)，上游段滲流量與下游段滲流量最接近，帶入式2-7 k得逸出點(diǎn)的水力坡降：J = H1 h k=0.565L + AL - m - h臨界坡降JC

24、=(氣-1)(1 - n) = 1.688其中：G、土粒比重n土?？紫堵剩灰?yàn)槿蝿?wù)書里提到，混凝土骨料可采用當(dāng)?shù)厥⑸皫r加工成碎石。而且當(dāng)?shù)氐氖⑸皫r比重：2.692.72，吸水率：0.650.11%,為取得最小的臨界坡降取Gs = 2.69和 n = 0.11o0 此時(shí)的 Jc=1.668. 因?yàn)镴 0 （向右），說明假設(shè)的K太大，應(yīng)重新擬定K值計(jì)算；（3）若ZFx 0 （向左），說明假設(shè)的K太小，應(yīng)重新擬定K值計(jì)算。計(jì)算出K值之后，假定不同的滑動(dòng)面，算出最小安全系數(shù)，判斷K值是否滿足規(guī)范要 求。若不滿足，須改變壩坡的坡度，重新計(jì)算。常用的土石壩壩坡穩(wěn)定分析方法有：瑞典圓弧法、畢肖普法和折線

25、法。瑞典圓弧法較 適用于土壩，厚土斜墻和厚土心墻堆石壩。折線法較適用于混凝土面板堆石壩，薄土斜墻 和薄土心墻堆石壩，本次采用折線法。2.6.1計(jì)算過程及結(jié)果表2.2不同滑動(dòng)面對(duì)應(yīng)的安全系數(shù)K計(jì)算坡度系數(shù)m=1.6，壩頂高程H=322.1m，堆石料內(nèi)摩擦角 K= 1.20， 因此下游壩坡是穩(wěn)定的。2.7混凝土面板設(shè)計(jì)2.7.1面板尺寸設(shè)計(jì)根據(jù)混凝土面板堆石壩設(shè)計(jì)規(guī)范SL228-98關(guān)于面板厚度的相關(guān)規(guī)定，如下：面板厚度的確定應(yīng)滿足下列要求：1、應(yīng)能便于在其內(nèi)布置鋼筋和止水，其相應(yīng)最小厚度為0.30m；2、控制滲透水利梯度不超過200；3、在達(dá)到上述要求的前提下，應(yīng)選用較薄的面板厚度，以提高面板柔

26、性和節(jié)約材料， 減低造價(jià)。面板頂部厚度宜取0.30m，并向底部逐漸增加，在相應(yīng)高度處的厚度可按（式2-13） 確定:t = 0.3 + (0.0020.0035 )H (m)(式 2-13 )中低壩可采用0.3 0.4m等厚面板。本設(shè)計(jì)堆石壩屬于中壩，設(shè)計(jì)采用0.3m的等厚度面板。單塊面板寬度通常為12至18m，其中14m最為普遍，本設(shè)計(jì)中單塊面板寬度采用14m。 在需要布置垂直縫部位的面板采用相對(duì)較窄寬度的面板，采用面板寬度7.5m，以利于滑模 施工。2.7.2面板配筋根據(jù)混凝土面板堆石壩設(shè)計(jì)規(guī)范SL228-98關(guān)于面板配筋的相關(guān)規(guī)定，如下：面板應(yīng)采用單層雙向鋼筋，鋼筋宜置于面板截面中部，每

27、向配筋率為0.3% 0.4%， 水平向配筋率可少于豎向配筋率。在拉應(yīng)力區(qū)或岸邊周邊縫及附近可適當(dāng)配置增強(qiáng)鋼筋。計(jì)算鋼筋面積應(yīng)以面板混凝土的設(shè)計(jì)厚度為準(zhǔn)。本設(shè)計(jì)水平向采用0.35%的配筋率，豎向采用0.4%的配筋率。取單位寬度的面板b = 1000mm計(jì)算，A = bH =1000 x300mm2，得水平向鋼筋面積A = 1050mm2,豎向鋼筋面 s積A = 1200mm2。根據(jù)水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學(xué)附錄 3表2,水平向布置20300 s(A = 1047mm2)，豎向布置 20260(A = 1208mm2)水平鋼筋放在上面，以利于施ss工和行走。2.8混凝土趾板設(shè)計(jì)趾板厚度取0.4m，根據(jù)混

28、凝土面板堆石壩設(shè)計(jì)規(guī)范(SL228-98)規(guī)定，趾板厚度 小于2m時(shí)，可不進(jìn)行抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算。趾板的寬度可根據(jù)趾板下基巖的允許水力梯度和地基處理措施確定，同時(shí)為滿足施工 要求(灌漿作業(yè)需要)，其最小寬度應(yīng)大于3m。允許的水力梯度宜符合表2.4的規(guī)定。表2.3水力梯度表風(fēng)化程度新鮮、微風(fēng)化弱風(fēng)化強(qiáng)風(fēng)化全風(fēng)化允許水力梯度2010 2051035趾板下游面應(yīng)垂直于面板，面板端部下堆石體厚度不小于0.9m。為滿足面板無軌滑模起始面要求，趾板斜長段長度應(yīng)大于0.8 1.2m趾板橫截面如圖示:圖2.6趾板橫截面圖第三章溢洪道設(shè)計(jì)31溢洪道寬度擬定因任務(wù)書告知調(diào)洪演算成果，根據(jù)溢洪道設(shè)計(jì)規(guī)范SL253-200

29、0規(guī)定，溢洪道最大 泄流量需大于水庫最大下泄流量。當(dāng)水庫位于校核水位時(shí)，其最大下泄流量Q=545.00m3/s。 因擬建溢洪道控制段為開敞式寬頂堰，故采用公式Q mB、云H02（式 3-1）來計(jì)算溢洪道的單寬流量式中，B泄洪控制段溢流寬度；H0堰上水頭；取校核水位時(shí)的水頭H0=321-316.3=4.7mm流量系數(shù)，取m=0.365經(jīng)計(jì)算當(dāng)Q=545.00m3/s時(shí)，B=33.07m，故本次設(shè)計(jì)擬定溢洪道寬度為34m。3.2泄流能力計(jì)算采用寬頂堰計(jì)算公式，堰頂高程316.3m，溢流寬度為34m。按有關(guān)計(jì)算公式得QZ 水位流量關(guān)系見表3.1。泄流量泄流量表3.1溢洪道水位流量關(guān)系表Z(m)316

30、.3316.5316.7316.9317.1H(m)00.20.40.60.8Q(ms/s)0.004.9213.9125.5539.33Z(m)317.3317.5317.7317.9318.1H(m)11.21.41.61.8Q(ms/s)4.045.316.708.189.76m 321.30 (321.10 位 320.90 水 320.70 庫 320.50庫 320.30320.10319.90319.70319.50319.30319.10318.90318.70318.50318.30318.10317.90317.70317.50317.30317.10316.90316.7

31、0316.50316.30圖3.1溢洪道水位流量曲線3.3溢洪道邊墻設(shè)計(jì)3.3.1進(jìn)口段及控制段邊墻設(shè)計(jì)根據(jù)溢洪道設(shè)計(jì)規(guī)范SL253-2000規(guī)定，邊墻高度應(yīng)高于校核水位，故最大墻高取H=4.70m，厚度取 0.6m。3.3.2陡槽段邊墻設(shè)計(jì)(1)陡槽首端斷面計(jì)算的臨界水深計(jì)算根據(jù)溢洪道設(shè)計(jì)規(guī)范(SL253-2000)提供的方法計(jì)算起始斷面位置和水深，陡槽 上游接實(shí)用堰，起始計(jì)算斷面定在堰下收縮斷面。計(jì)算斷面水深hl按下式計(jì)算：hk=（ aq/g）1/3（式 3-2）通過計(jì)算得hk=3.02mo（2）水面線計(jì)算采用分段求和法進(jìn)行水面曲線計(jì)算，陡槽以寬頂堰末為起始已知斷面，該斷面為臨界 水深，推

32、算沿程各斷面水深。水面線計(jì)算結(jié)果見表3.2，邊墻高度根據(jù)計(jì)算摻氣水深加超高確定。表3.2溢洪道陡槽泄流水面線計(jì)算結(jié)果（校核洪水）斷面h3Vv2g(m)Es/EsXRC/Lz /L113.02102.5.311.444.4640.02.5668.8630.08420.86222.6088.46.171.944.5439.22.2667.30.8600.53065.78332.1071.47.632.975.0738.21.8765.26.6402.250926.59441.5051.010.65.827.3237.01.3862.033.20910.5106238.03550.8829.818.216.917.835.70.8457.07271.84536929表3.3陡槽邊墻高計(jì)算表陡槽摻氣后水深及邊墻高度斷面陡槽距離(L)計(jì)算水深(h)流速(v)摻氣增加水深(hv)摻氣后水深(ha)邊墻高(H)1103.025.310.163.183.68220.862.606.170.162.763.26336.642.107.630.162.262.764433.231.5010.690.161.662.1655