土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)中文翻譯-垂直荷載對砂層中樁的橫向動力響應(yīng)的影響

1、中文翻譯垂直荷載對砂層中樁的橫向動力響應(yīng)的影響S. Karthigeyana, V.V.G.S.T. Ramakrishnaa, K. Rajagopalb,*摘要 樁基往往受到垂直和橫向負(fù)載的影響。當(dāng)前的設(shè)計(jì)實(shí)踐假定這兩個負(fù)載的效果是相互獨(dú)立的, 因此樁設(shè)計(jì)分別設(shè)計(jì)了縱向和橫向荷載。傳統(tǒng)的樁的分析方法基于路基的作用，而不會導(dǎo)致橫向和豎向荷載之間的相互作用。本篇論文用三維有限元分析的方法，分析了垂直荷載對砂層中樁的橫向動力響應(yīng)的影響。在數(shù)值模型中,樁被視為線彈性材料，用DruckerPrager本構(gòu)模型的非關(guān)聯(lián)流動法則，將土壤理想化。本論文展示了從單純的橫向荷載作用下單樁的分析結(jié)果 并結(jié)合縱向

2、和橫向載荷。本論文也研究了相關(guān)參數(shù)的影響，即負(fù)載應(yīng)用的序列，土壤的切邊強(qiáng)度（內(nèi)部摩擦和膨脹的角度)，樁頂固定性及樁長細(xì)（L / B）的比例。 樁基被廣泛用于支撐各種 建立在松軟土上的建筑，這種建筑淺地基會承載過多的居民或具有低 承載能力。這些樁不僅用于支持 垂直載荷，也用于支持橫向載荷和以及縱向和橫向載荷的組合。根據(jù)每天的實(shí)踐，首先要獨(dú)立分析樁，以確定其垂直載荷是能否決定其承載容量和居民，橫向載荷是否能確定受彎性能。這種方法只適用于小型橫向載荷，然而，當(dāng)建筑建在海邊或海上的情況下，橫向 負(fù)載顯著高了垂直載荷的10-20量級，而且在這種情況下，對于垂直和橫向載荷相結(jié)合產(chǎn)生相互作用的研究就非常重要

3、，這要求一個系統(tǒng)的分析。 一些研究者已經(jīng)試圖研究純水平荷載作用下樁和群樁的行為。此外，隨著新一代的計(jì)算機(jī)的發(fā)明，它現(xiàn)在可以調(diào)查，由于非線性和彈塑性土壤介質(zhì)產(chǎn)生的結(jié)果，以及對樁的非對稱載重等等，用三維有限元素分析。然而，幾乎沒有任何協(xié)調(diào)一致的努力來研究豎向荷載 對樁的側(cè)向響應(yīng)的影響，關(guān)于垂直和水平荷載的文獻(xiàn)也很稀缺。根據(jù)分析調(diào)查有關(guān)此方面的有限信息表明，對于一個給定的橫向載荷，垂直載荷的存在增加了橫向偏移。然而，實(shí)驗(yàn)室和現(xiàn)場調(diào)查表明在豎向荷載的存在下橫向偏移的減少。 阿納格諾斯托普洛斯和喬治艾迪斯報(bào)道，土壤壓力的變化和結(jié)合垂直和水平荷載作用下土壤中的連續(xù)局部塑性體積變化，在一般情況下不能被傳統(tǒng)的

4、地基反力和彈性半空間的分析方法所取代。因此，他們建議使用用于分析這個問題的非線性三維有限元技術(shù)。Trochanis等人試圖采用基于3維非線性有限元方法，結(jié)合縱向和橫向荷載作用，研究了樁的行為。重點(diǎn)主要集中在橫向荷載對單個樁的軸向響應(yīng)，而不是垂直荷載對群樁的側(cè)向響應(yīng)。然而，由于樁不是經(jīng)常在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)來抵抗水平荷載，對于設(shè)計(jì)工程師來說，樁的側(cè)向響應(yīng)更為關(guān)鍵和有趣。鑒于上述問題，本文著重于論述垂直荷載對樁的側(cè)向響應(yīng)的影響。也討論了數(shù)值模型的細(xì)節(jié)，參數(shù)研究和對一些領(lǐng)域的情況下開發(fā)的模型。 三維有限元程序GEOFEM3D由作者開發(fā)，用于分析土壤里樁的相互作用問題。該程序由一個 預(yù)處理器支持，來開發(fā)的三維網(wǎng)

5、格由8節(jié)點(diǎn)或20節(jié)點(diǎn)塊單元，8個或16個節(jié)點(diǎn)的零厚度型界面元素，以及一個后處理程序組成，其能夠繪制原始網(wǎng)格，變形的網(wǎng)格，位移的載體，其提取節(jié)點(diǎn)位移和單元應(yīng)力會沿一條線或選定平面等。 在程序中采用的數(shù)值模型的有效性是由兩個不同版本里預(yù)測樁載荷的測試數(shù)據(jù)證實(shí)的，一種是短期剛性樁，另一種是長期柔性樁下面將陳述關(guān)于這兩種的細(xì)節(jié)。案例研究1 混凝土試樁由Karasev等人認(rèn)為的長度和直徑分別為3米和600毫米。樁被安裝在一個由非常堅(jiān)硬的砂質(zhì)壤土構(gòu)成的土層的前6米，下面是超過7微米厚的低剛度的砂質(zhì)粘土伏。表層土壤的抗剪強(qiáng)度參數(shù)為c=18千帕和/=18？并且，該底層為c= 24千帕和/= 14？基于經(jīng)驗(yàn)公式

6、，楊氏模量和頂土的泊松比分別取為25000千帕和0.35。在底層的土壤被假定為具有楊氏模量20000千帕和0.40的泊松比。土壤中兩個層的擴(kuò)張角被假定為0？現(xiàn)場測試首先通過裝載在垂直方向上的樁，然后通過垂直載荷保持恒定時運(yùn)用水平載荷進(jìn)行。負(fù)荷應(yīng)用相同的序列之后是當(dāng)前的有限元分析。用德魯克- 普拉格本構(gòu)模型對土壤的行為進(jìn)行建模。鑒于其使用簡單的物理屬性，如C和/對定義失效準(zhǔn)則適應(yīng)性，這種模式已經(jīng)優(yōu)于其他模型。樁和土采用20節(jié)點(diǎn)實(shí)體單元進(jìn)行模擬。利用對稱性，認(rèn)為只分析了一般的樁。有限元素預(yù)測的和報(bào)道的數(shù)據(jù)顯示之間的比較在圖1中。有限元分析偏離了110千牛頓，這可以被認(rèn)為是數(shù)值極限載荷。數(shù)值分析在此

7、階段停止。在變形的差異是因?yàn)橥寥赖膭偠忍匦允峭ㄟ^基于土壤描述經(jīng)驗(yàn)公式推導(dǎo)的。然而這種不同可以被視為有利于所有實(shí)用的設(shè)計(jì)目的。案例2 Comodromos已經(jīng)報(bào)道了52米長的反應(yīng)，1米直徑鉆孔樁在水平荷載作用下安裝在希臘橋址上?，F(xiàn)場的地基是由一個厚上軟粉質(zhì)粘的薄層松砂土層構(gòu)成，延伸至36米的深度。下面這個厚度為12微米的介質(zhì)硬粘土層存在于一個非常密集的到井孔底部的砂礫層之后。試樁的行為是通過使用該程序GEOFEM3D有限元分析進(jìn)行分析。 該網(wǎng)包括20節(jié)點(diǎn)等參連續(xù)磚要素和16個節(jié)點(diǎn)的零厚度接合部件來模擬樁土之間的接口。不同的土壤層和有限元網(wǎng)格的屬性類似于Comodromos的報(bào)道。用德魯克-普拉格

8、本構(gòu)模型的土層行為進(jìn)行建模。利用對稱性，認(rèn)為只分析了一般的樁。在實(shí)地試驗(yàn)中所用的負(fù)載應(yīng)用程序的相同序列，隨后用于當(dāng)前有限元分析。有限元預(yù)測和報(bào)告的數(shù)據(jù)之間的對比示于圖2。到達(dá)的橫向位移等于約7的樁徑，測量和預(yù)測樁負(fù)荷之間的差小于10。較大的位移等于樁直徑的17.5，這兩種增長大概有13%的差距。鑒于在分析土壤特性許多不確定性假設(shè)，這個百分比誤差是可以接受的。 它指出，Comodromos報(bào)告的數(shù)值解在約0.09B的位移停止，而在本數(shù)值分析幾乎繼續(xù)到樁寬度的17%. 因此，可以注意到，在很寬范圍的偏差進(jìn)行短期和長期樁的樁土相互作用問題上，擬議的數(shù)值方法是相當(dāng)準(zhǔn)確的。 有限元程序被用于對樁承受垂直

9、和水平荷載的松動和密集砂進(jìn)行一系列的分析。分析用來研究豎向荷載對樁的側(cè)向響應(yīng)的影響。有限元模型的細(xì)節(jié)和結(jié)果在下面的章節(jié)中討論。 圖3顯示樁土的圖解的三維有限元網(wǎng)格離散是連續(xù)的。根據(jù)對稱性，只分析了一半樁的橫向負(fù)荷（在圖3中，橫向荷載沿X軸應(yīng)用）。樁土的連續(xù)性通過使用20節(jié)點(diǎn)等參塊單元和樁土之間的接口被打斷，樁和土之間的交界面采用了零厚度16節(jié)點(diǎn)共同元素來表示可能打滑和被離散。楊和耶雷米奇報(bào)道，即使對于高縱橫比，20節(jié)點(diǎn)塊單元具有較高的精度，并且可以精確地模擬樁的抗彎性能。 Hong等人 報(bào)道稱，在開發(fā)有限元網(wǎng)格必須仔細(xì)小心，以獲得最佳的數(shù)值結(jié)果。分析了幾個越來越細(xì)化的試驗(yàn)網(wǎng)，直到位移沒有更多的

10、細(xì)化改變。在網(wǎng)格中使用的元素的縱橫比為0.5附近的樁頭在約5的有限元網(wǎng)格的邊界附近前面。 網(wǎng)格的尺寸示于圖3。所有側(cè)向邊界的節(jié)點(diǎn)被從正常方向移動到較堅(jiān)硬，光滑的側(cè)向邊界所限制。在底部表面上的節(jié)點(diǎn)被限制在所有較粗糙，剛性底表面上三個方面。通常情況下，有限元網(wǎng)格包括約7100個節(jié)點(diǎn)，120020節(jié)點(diǎn)實(shí)體單元和40個16節(jié)點(diǎn)界面元素。3.2 樁和土細(xì)節(jié)信息 樁被視為一個線性彈性材料，土壤的行為已經(jīng)被德魯克- 普拉格理想塑性本構(gòu)模型與非關(guān)聯(lián)流動法則理想化。這個模型的屈服面的公式為，這里是應(yīng)力張量的第一不變量，是應(yīng)力張量的第二個不變量，、是著名的莫爾-庫倫屈服面的土抗剪強(qiáng)度參數(shù)“c”與“”與之相匹配的的

11、圓與外角的材料常數(shù)。據(jù)其他研究者報(bào)道，這種模型可能超過預(yù)測延期應(yīng)力路徑的摩擦角，但是這僅對向樁的界面附近的背后區(qū)域有影響。在塑性流動中，最初形成的本構(gòu)矩陣的基于目前的切線模量和泊松比的彈性狀態(tài)。然后進(jìn)行了更正，取得了彈塑性本構(gòu)矩陣。雅克和對Zienkiewicz描述稱，應(yīng)力的校正到沿流動方向的屈服面（由擴(kuò)張角瓦特定義的垂直于潛表面）。有限元分析分為兩個階段。在第一階段中，通過實(shí)行一個虛擬分析使得原有的應(yīng)力在土壤中被初始化從而得到修改后的泊松比的靜止土壓力系數(shù)與。通過得到的值。在此階段結(jié)束時，所有的變形和應(yīng)變都設(shè)置為零來定義用于進(jìn)一步分析數(shù)據(jù)。在這個階段的分析中，樁和土壤元素都被分配了相同的材料

12、特性（楊氏模量，泊松比和單位重量），便于不產(chǎn)生任何多余的剪切應(yīng)力。在分析過程中的第二階段，土壤和樁中的實(shí)際元素的性能被分配給它們。表1展現(xiàn)了該組考慮的樁土性質(zhì)。鮑爾斯提出土壤性質(zhì)的松散和密集狀態(tài)，利用土壤SPT N-值和楊氏模量之間的相關(guān)性。該接口被假定為具有零粘結(jié)強(qiáng)度，內(nèi)摩擦角被假定為周圍土壤的摩擦角的2/3。最初，該界面元素被假定為具有106kN/m2/m的非常高的標(biāo)準(zhǔn)和剪切剛度值。剪切破壞后，剪切剛度被設(shè)定為初始剛度為0.1的值。當(dāng)接口被拉緊時，正常的剛度降低到初始值的0.1，以利于土壤和樁的分離。在分析的第二階段中，外部負(fù)載以小的增量被應(yīng)用于多個負(fù)載步驟。每個載荷步驟進(jìn)行多次反復(fù)，以滿

13、足 平衡方程。迭代次數(shù)會在每個載荷步繼續(xù)，直到外部平衡力和位移增量的規(guī)范均小于0.5，或直至50次迭代完成。分析通過更新剛度矩陣在每個載荷步的第一次迭代使用部分牛頓 - 拉夫遜方案的進(jìn)行。一系列的三維有限元分析已經(jīng)研究了純水平荷載作用下樁的行為和豎向荷載對樁的側(cè)向響應(yīng)的影響。這個參數(shù)研究包括有有幾個因素，即（i）加載的方法（ii）土壤參數(shù)（iii）本樁頭固定性及（iv）樁長細(xì)比（L / B）。從這個調(diào)查參照各種參數(shù)得到的結(jié)果示如下。 在本分析中，樁的垂直載荷有兩種不同的方式，（i）同時施加橫向載荷，（ii）側(cè)向載荷優(yōu)先。在第一種情況下，無論是在樁頂?shù)呢Q向荷載和水平位移均同時適用于每個載荷步小的

14、增量。種情況，在書中被稱作同時應(yīng)用垂直和水平荷載（SAVL）。在第二種情況下，垂直載荷優(yōu)先，在第二階段中，相等的橫向位移增量被加到對應(yīng)于樁頭的節(jié)點(diǎn)上，而垂直載荷保持恒定。在節(jié)點(diǎn)的反作用力被用來計(jì)算對應(yīng)于所施加的側(cè)向位移的橫向力。橫向方向上的分析使用了位移控制（而不是負(fù)載控制），以便了解在不同的橫向位移水平樁大小的百分比下的載重。第二個案例在書本上被稱為垂直載荷優(yōu)先于側(cè)向負(fù)荷（VPL）。單樁豎向極限載荷（Vult）容量是由單獨(dú)的數(shù)值分析優(yōu)先計(jì)算的。 復(fù)合加載情況下樁的響應(yīng)情況分別用以下情況分析：垂直荷載等于零（純橫向負(fù)載的情況下），0.2Vult，0.4Vult，0.6Vult 和0.8Vult

15、。 圖4和5顯示了橫向載荷，以及樁在松散沙子中的撓度關(guān)系（=30），分別對應(yīng)SAVL和VPL例。從這些圖中可看出，樁在松砂的情況下，垂直負(fù)載對樁的側(cè)邊響應(yīng)只有輕微影響，這同時適用于SAVL及VPL例。圖6和7展示了樁在密集砂（=36）的響應(yīng)，也同時適用于SAVL和VPL例。樁在密集砂中時，豎向荷載對樁基的橫向響應(yīng)的影響在VPL情況下比在SAVL情況下更顯著。表1圖4 一個在樁散沙的側(cè)向荷載-撓度行為SVAL情況圖5一個在樁散沙的側(cè)向荷載 - 撓度行為VPL情況。圖6樁在密砂的側(cè)向荷載 - 撓度行為 SAVL情況。圖7一個樁在密砂的側(cè)向荷載 - 撓度行為 VPL情況。 一個稱作橫向容量比例提高（

16、PIC）的數(shù)量，被定義為測量樁在松動和密實(shí)砂中的垂直荷載的橫向響應(yīng)的影響。 它可以從表2可以觀察到的SAVL情況下，在松砂的情況下，在PIC值增加與在等于0.05B（即，60mm）中的橫向偏轉(zhuǎn)的垂直載荷高達(dá)2.5。在橫向撓度等于0.1B（即120毫米）時，在垂直荷載超出0.6 Vult的橫向能力甚至出現(xiàn)了下降。但是，另一方面，表2和表3相當(dāng)展現(xiàn)了，側(cè)向能力在致密砂的情況下，有了大量增加。表2 表3很顯然，在砂密集的情況下，對應(yīng)于0.05B的撓度，PIC值增加了1.7-6.8，垂直載荷有0.1B的高度撓度時，PIC值也會有12的大量順序增加。 同樣從表3的VPL例中可看出，在松砂的情況下，在兩個

17、考慮的偏轉(zhuǎn)水平中，垂直載荷不斷提高2.8-14.2時，PIC會增加，而在砂密集的情況下，PIC值會增加更多，且增幅在5.8-39.3的范圍內(nèi)。通過上面的表格和討論，可明顯看出，樁在砂的橫向能力提高，一般以垂直載荷的存在為前提。 這可以歸因于下列各項(xiàng)：（i）豎向荷載的作用下，土壤中較高的垂直土壓力沿著樁表面，這導(dǎo)致土壤中較高的橫向土壓力，（）較高的橫向土壓力依次沿樁長產(chǎn)生了較的大摩擦力。橫向土壓力在不同垂直負(fù)荷水平下橫向偏移等于0.1B樁的前方，進(jìn)行進(jìn)一步闡述，圖8a和8b分別說明了VPL情況下的松散砂和密集砂。很顯然，圖8a中所示的，松砂的情況下，垂直荷載沒有太大影響到橫向土壓力。另一方面，如

18、圖8b所示，垂直載荷導(dǎo)致密集砂的橫向壓力增加。橫向土壓力的增加導(dǎo)致密砂的情況下，出現(xiàn)了更高的橫向載荷。圖8a 側(cè)向土壓力（RXX）在前面一堆變異0.1B的散沙橫向偏移。圖8b側(cè)向土壓力（RXX）在前面一堆變異0.1B中密砂的橫向偏轉(zhuǎn)。圖 9和10顯示，順著樁的長度，豎向荷載對橫向撓度的影響揭示了在松動和密實(shí)砂的相似行為。 橫向撓度在松軟砂中，橫向負(fù)荷水平為398kN，在密砂中為641kN。這些負(fù)載分別對應(yīng)松砂和密砂中，純橫向載荷下為0.1B的橫向偏移。很顯然，在松砂中，垂直載荷對橫向偏移的影響非常小。在松砂中，該樁旋轉(zhuǎn)點(diǎn)也不會受垂直載荷的影響。另一方面，密砂中，由于垂直負(fù)荷，橫向偏轉(zhuǎn)已大大減少

19、。密砂中,旋轉(zhuǎn)點(diǎn)也會因?yàn)榇怪陛d荷的增加而向上移動。圖9 垂直載荷對橫向偏轉(zhuǎn)的變化影響沿樁在松砂的長度。圖10垂直載荷對橫向偏轉(zhuǎn)的變化影響沿樁在密砂的長度。橫向撓度數(shù)據(jù)清楚地表明豎向荷載對樁的側(cè)向行為的影響。圖11（a）- （e）顯示了，不同的垂直載荷下，密砂中側(cè)向土壓力（RXX）的輪廓。這些輪廓被繪制在一個橫向偏移等于0.1B的位置，距地表3m深度，如圖8b所示，這里的側(cè)向土壓力最高。可以觀察到，隨著垂直載荷水平的增加，側(cè)向土壓力也繞樁增加。也可以從這些圖中觀察到，在更高的垂直載荷水平下，對樁的周圍影響區(qū)域大小的增加。圖11側(cè)向應(yīng)力（RXX）在0.1B和不同的垂直負(fù)荷水平的一堆變形輪廓。從上面

20、的討論顯然看出，豎向荷載對樁的側(cè)向響應(yīng)的影響在密砂中比松砂更為顯著。行為的差異可以通過以下因素進(jìn)行進(jìn)一步的估計(jì)：如內(nèi)摩擦角，剪脹角和土壤模量。土壤模量的影響和內(nèi)部摩擦角通過圖12展示，圖12表明了純橫向載荷的情況下樁的響應(yīng)和垂直載荷都等于0.6Vult。 由于垂直載荷的存在，橫向容量比例提高（PIC）對于摩擦角差別（30和36）很重要。然而，該行為被發(fā)現(xiàn)幾乎與具有36摩擦角的土壤相同，不同的楊氏模量值為20至50兆帕。同樣，利用從零到最大值/3的不同瓦（即在松砂中為10，在密集砂中為12），分別研究擴(kuò)張角（w）的影響。圖13顯示了在不同擴(kuò)張角度，橫向容量比例提高（PIC）的變化。可以看出，PI

21、C也依賴于擴(kuò)張角，但相對于密集砂，松散砂百分比提高要少得多。 圖12 豎向荷載對樁基不同土壤模量和內(nèi)摩擦角的側(cè)反應(yīng)的影響。圖13 擴(kuò)張角對樁PIC影響密實(shí)，疏松砂 以前的結(jié)果清楚地表明，在VPL和密集砂情況下，豎向荷載的影響更加突出，只在VPL和密集砂情況下，研究樁頭固定性的影響。研究樁頭固定性的影響，要在自由樁頭和固定磁頭情況下進(jìn)行分析。模擬自由樁頭情況下，該樁頭部可以在側(cè)向變形的應(yīng)用過程中自由轉(zhuǎn)動。在固定樁頭的情況下，樁頭不能通過約束樁頭節(jié)點(diǎn)的垂直形變進(jìn)行旋轉(zhuǎn)，和側(cè)向變形的應(yīng)用相同。從側(cè)向載荷撓度曲線，橫向容量比例提高（PIC）通過在自由頭部和在不同的垂直負(fù)荷水平固定磁頭堆的不同偏轉(zhuǎn)水平，

22、進(jìn)行估計(jì)，表4中有所總結(jié)?？梢杂^察到，橫向負(fù)荷比在自由樁頭比固定樁頭更高。據(jù)觀察，即使有垂直負(fù)載，這種情況也是真的。在一般情況下，在自由和固定樁頭，PIC值都有高的橫向變形減小。固定樁頭有較高的橫向荷載，直接原因是局限在樁頂。此外，這種現(xiàn)象可以通過圖14的樁固定頭前面的圖前面的較高的橫向土壓力進(jìn)行解釋?？梢钥闯?，橫向壓力在自由樁頭下比在固定樁頭下對垂直載荷更加敏感。側(cè)向土壓力增加的百分比（PIS）可以被定義為： 其中，“LSWV”是樁在側(cè)向土壓力下的豎向荷載，而“LSNV”的是純側(cè)向荷載下的側(cè)向土壓力（沒有垂直載荷）。圖14顯示了自由和固定樁頭的PIS值?？梢钥闯?，PIS值在自由樁頭比為固定樁

23、頭的更高。直接原因是固定樁頭的垂直壓力比自由樁頭的要低。圖14在側(cè)向土比例增加應(yīng)力（PIS）中的前堆就樁頭條件。為了研究這種影響，用600600毫米大小的樁，在密集砂中5米，10米和15米的不同長度，進(jìn)行了一系列的三維有限元分析。圖15示出了三種不同L / B比值（8.3，16.7，和25）之間典型的載荷 - 撓度關(guān)系，參照了純橫向載荷，受到了典型垂直載荷（V=0.6Vult）的影響。從圖中可以看到，在所有情況下，樁的橫向負(fù)載能力隨著L / B的增加而增加。我們可以注意到這個很有趣，即樁長（長細(xì)比）增加時，豎向荷載對樁的側(cè)向響應(yīng)的影響會相對而減少?？梢宰⒁獾绞?，豎向荷載的影響是最高的一個短樁。

24、產(chǎn)生這種情況的原因可能是由于與長樁相比，短樁的側(cè)向土壓力比例增加（PIS）相對比較高，圖16有所展示。圖15 豎向荷載對樁的側(cè)向響應(yīng)與影響力對于不同的L / B比值。圖16 在側(cè)向土比例增加應(yīng)力（PIS）中的前堆相對于不同的L / B比值。 1.基于本次調(diào)查得到的結(jié)果，得出的以下結(jié)論與垂直荷載對樁的側(cè)向響應(yīng)的影響有關(guān)。2.垂直負(fù)載對樁埋入沙中的橫向響應(yīng)有著顯著影響。然而，這種影響取決于荷載的順序，土壤參數(shù)（內(nèi)摩擦角，剪脹角和土壤模量），樁頭固定性和長細(xì)比（L / B）。3.當(dāng)垂直負(fù)荷與橫向負(fù)載（SAVL情況下）同時應(yīng)用時，其僅對較大的偏轉(zhuǎn)水平有影響，然而當(dāng)垂直負(fù)荷優(yōu)先應(yīng)用于橫向載荷（VPL情況下