中庭模板施工方案

1、目 錄1、工程概況22、模板及支撐體系布置23、材料要求24、準備工作35、支撐架搭設46、梁、板模板安裝5附件：中庭模板高支撐架計算6中庭模板及支撐施工方案1、工程概況畢節(jié)地區(qū)行政辦公中心工程C座中庭部分為四層一封閉的大跨度井字梁樓蓋，軸線位置（1/9）-（1/12）*（1/J）-（M），跨度19.5m，模板支撐高度達14.8m，分布在建筑結構5層、9層、13層及屋面層，其中屋面層無現(xiàn)澆板。周邊主梁截面400*1400，中部井字梁截面均為400*1200，板厚100。2、模板及支撐體系布置2.1模板布置該部分梁、板模板采用18厚膠合板模板拼裝，用50×100mm的木枋作龍骨、48鋼

2、管及12對拉螺桿做模板加固。沿梁側高度600，梁縱向間距500設置12對拉螺桿。梁底設置3道縱向木枋龍骨。2.2支撐布置a、模板支撐采用48鋼管、扣件腳手架支撐系統(tǒng)。b、支撐體系布置通過計算確定，并考慮市場上現(xiàn)有材料鋼管壁厚不足、扣件易損等因素。c、支撐架搭設高度14.8m，立桿間距：板分布位置800滿堂布置，梁分布位置按600間距。離地200設置掃地桿，以上按1500步距設置大橫桿，大橫桿及掃地桿必須沿縱橫方向設置，每個節(jié)點上不得缺失任何桿件。d、沿支撐架每隔三步設置一道水平剪刀撐，沿立面每隔3m左右縱橫方向連續(xù)設置豎向剪刀撐。水平、豎向剪刀撐及立桿、大橫桿等布置詳見附圖。3、材料要求3.1

3、、鋼管桿件考慮市場上材料情況，鋼管采用外徑48mm、壁厚3.0mm的焊接鋼管，材質使用力學性能適中的Q235鋼，其材性應符合碳素結構鋼（GB700-88）的相應規(guī)定。用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度為46.0m（便于操作）、用于小橫桿的鋼管長度為1.82.2m。嚴禁使用銹蝕、彎曲變形影響力學性能的鋼管。3.2、扣件a、扣件為桿件的連接件，分為直角扣件（用于兩根呈垂直交叉鋼管的連接）、對接扣件（用于兩根鋼管對連接）和旋轉扣件。b、扣件應遵守GB97867可鍛鑄鐵分類及技術條件的規(guī)定,機械性能不低于KT338的可鍛鑄鐵制造?？奂母郊捎玫牟牧蠎螱B70088碳素結構鋼中Q235鋼的規(guī)

4、定；螺紋應符合GB79681普通螺紋的規(guī)定；墊圈符合GB9676墊圈的規(guī)定。c、扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整齊，保證與鋼管扣緊時良好。d、扣件活動部位應是活轉的，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。當扣件夾緊鋼管時,開口處的最小距離應不小于5mm。 3.3、腳手板本工程中的腳手板采用竹跳板。確保材質符合規(guī)定，不得有超過允許的變形和缺陷。4、準備工作a、按設計要求，對各分部制定配模設計及支撐方案，按照方案和設計構件確定模板幾何形狀、尺寸、規(guī)格、數(shù)量，確保模板支撐牢固，防止產(chǎn)生結構變形。b、編制材料需用計劃表，按施工進度要求確定模板及其他周轉料具的進場時間。c、對班組人員進行安全技術交底，確保每個

5、操作人員掌握操作技術要領。5、支撐架搭設 遵守扣件架規(guī)范的相關要求并考慮以下內容5.1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿；b.立桿之間按步距滿設雙向大橫桿，確保兩方向足夠的設計剛度；5.2.立桿步距根據(jù)附件計算結果，架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大，采用等步距設置，步高1.5m。5.3.整體性構造措施a.水平方向從掃地桿開始以上每隔3步設置1道水平剪刀撐；b.豎向每隔5-6m連續(xù)設置一道剪刀撐，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；5.4.頂部支撐點頂部支撐橫桿與立桿的連接扣件采用雙扣件，防止其向下滑移。5.5.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭

6、設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量滿足要求，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能銹蝕、彎曲及變形；d.9層以上滿堂支撐架搭設，其立桿底部必須墊設木方。5.6.砼澆注要求：a. 砼澆注時，先將中庭周邊柱子砼澆注完成，然后澆注其余構件。待中庭周邊砼終凝后再澆注中庭梁、板砼。b.本工程砼采用泵送方式，為減少泵送水平推力對高支撐架的影響，泵管布置沿中庭周邊設置，不得布置在中庭高支撐架上面。c.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，澆注砼不得集中堆積；d澆筑過程中，派人檢查支架和支承

7、情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。6、梁、板模板安裝a、通過計算確定，滿堂支撐架立桿間距600800mm，大橫桿沿立桿間隔一根搭設，縱橫向布置，步高1.5m，架底應設掃地桿。梁底小橫桿間距600800mm。梁模板應起拱，起拱高度應為全跨長度的1/10003/1000但不超過3cm。b、梁側模采用膠合板，用50×100mm木方作背楞，并形成整體。梁、板底模板均采用18mm厚膠合板，50×100mm木方擱柵，間距400500mm。采用12對拉螺栓固定，沿梁長方向間距600mm。c、梁模板安裝后，應拉通線進行檢查，復核各梁模中心位置是否對正。待板底模板安裝后，檢查并調整標高

8、。附件：中庭模板高支撐架計算一、中庭樓板模板高支架計算書 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為15.0米，搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，考慮到鋼管壁厚不足因素，實際搭設時間距減小為800，立桿的步距 h=1.50米。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.000×0.100×1.000+0.3

9、50×1.000=2.850kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3； I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面

10、板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×2.850+1.4×3.000)×0.300× 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.069×1000×1000/54000=1.270N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×2.850+1.4×3.000)×0.300=

11、1.372kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1372.0/(2×1000.000×18.000)=0.114N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×5.850×3004/(100×6000×486000)=0.110mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 二、模板支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計算。 1.荷

12、載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.100×0.300=0.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m 靜荷載 q1 = 1.2×0.750+1.2×0.105=1.026kN/m 活荷載 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m 2.方木的計算 按

13、照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式: 均布荷載 q = 2.286/1.000=2.286kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.29×1.00× 最大剪力 Q=0.6×1.000×2.286=1.372kN 最大支座力 N=1.1×1.000×2.286=2.515kN 方木的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00&#

14、215;8.00×8.00/12 = 213.33cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.229×106/53333.3=4.29N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×1372/(2×50×80)=0.514N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算 最大變形 v =0.677×

15、1.755×1000.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.586mm 方木的最大撓度小于1000.0/250,滿足要求! 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=2.52kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=2.44mm 最大支座力 Qmax=9.145kN 抗彎計算強度 f=0.85×106/4491.0=188.47N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算

16、強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=9.15kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 五、模板支

17、架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.129×15.000=1.937kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.000×1.000=0.350kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.100×1.000×1.000=2.500kN 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.786kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計算

18、得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 (kN)；N = 9.94 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度

19、設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m； 公式(1)的計算結果： = 110.88N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 43.07N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 七、樓板強度的計算 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最

20、不利考慮,樓板的跨度取2.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋2級鋼筋，配筋面積As=750.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸為 b×h=2500mm×100mm，截面有效高度 h0=80mm。 按照樓板每25天澆筑一層，所以需要驗算25天、50天、75天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土25天的強度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊2.50m，短邊2.50×1.00=2.50m， 樓板計算范圍內擺放3×3排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=1

21、×1.2×(0.35+25.00×0.10)+ 1×1.2×(1.94×3×3/2.50/2.50)+ 1.4×(2.00+1.00)=17.81kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=2.50×17.81=44.51kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×44.52×2.502 驗算樓板混凝土強度的平均氣溫為15.00，查溫度、齡期對混凝土強度影響曲線 得到25天后混凝土強度達到96.60%，C30.0混凝土強

22、度近似等效為C29.0。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=13.81N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 750.00×300.00/(2500.00×80.00×13.81)=0.08 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數(shù)為 s=0.085 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.085×2500.000×80.0002×13.8×10-6 結論：由于Mi = 18.78=18.78 > Mmax=14.27 所以第25天以后的各層樓板強

23、度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。二、梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）和施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。模板支架搭設高度為15.0米，基本尺寸為：梁截面 B×D=400mm×1400mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.80米，立桿的步距 h=1.50米。考慮到扣件壁厚等因素，計算間距偏大，實際搭設為立桿間距600-700，梁截面實際為400*1200。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為48×3.0。 一、模板面板計算

24、 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.400×0.400=14.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.350×0.400×(2×1.400+0.400)/0.400=1.120kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.4

25、00=0.480kN 均布荷載 q = 1.2×14.000+1.2×1.120=18.144kN/m 集中荷載 P = 1.4×0.480=0.672kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=3.965kN N2=

26、3.965kN 最大彎矩 最大變形 V = 5.9mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.430×1000×1000/21600=19.911N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f > f,不滿足要求! (2)抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=3×3965.0/(2×400.000×18.000)=0.826N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 5.863mm

27、 面板的最大撓度大于400.0/250,不滿足要求!該部分計算膠合板面板抗彎強度強度及最大擾度超過允許值，考慮在梁底中部加設木方和支頂鋼管，鋼管支頂為梁底以下兩步架，以此保證面板強度。 二、梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式: 均布荷載 q = 3.965/0.400=9.912kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×9.91×0.40× 最大剪力 Q=0.6×0.400×9.912=2.379kN 最大支座力 N=1.1×0.400&

28、#215;9.912=4.361kN 方木的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3； I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.159×106/53333.3=2.97N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強

29、度計算值 T=3×2379/(2×50×80)=0.892N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算 最大變形 v =0.677×8.260×400.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.071mm 方木的最大撓度小于400.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取方木支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm)

30、支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=2.60mm 最大支座力 Qmax=3.965kN 抗彎計算強度 f=0.79×106/4491.0=176.57N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形

31、 vmax=1.06mm 最大支座力 Qmax=8.524kN 抗彎計算強度 f=0.56×106/4491.0=123.60N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=8.52kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,考慮采用雙扣件! 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的

32、穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.52kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.129×15.000=2.324kN 樓板的混凝土模板的自重 N3=0.960kN N = 8.524+2.324+0.960=11.808kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.24 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿

33、抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.163； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.50m； 公式(1)的計算結果： = 133.00N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 公式(2)的計算結果： = 96.95N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適

34、宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.032； 公式(3)的計算結果： = 137.15N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 步距 h(m) h0.9 0.9<h1.2 1.2<h1.5 1.5<h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h

35、(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.