精編某工程大體積梁施工方案

1、目錄1. 工程概況12. 施工方案與結(jié)構(gòu)分析 12.1轉(zhuǎn)換層施工時需要解決的主要問題12.2施工方案的選擇23. 轉(zhuǎn)換層大梁支撐系統(tǒng)34. 施工方法及技術(shù)措施 54.1施工程序54.2模板工程54.3混凝土工程65. 編制說明86. 計算書：91. 工程概況楊箕村舊城改造項目商住樓位于越秀區(qū)楊箕村。用地總面積 12494 ，總 建筑面積 127454m 2，其中地 上建筑 面積 88677m 2，地下建筑面 積 38776m 2。由 4 層地下室， 3 層裙樓及三棟塔樓組成。三棟塔樓分別為 49 層、47 層和 45 層。塔樓標(biāo)準(zhǔn)層為 3.2m 。結(jié)構(gòu)形式為剪力墻 / 框支剪力墻結(jié) 構(gòu)，設(shè)計使

2、用年限為 50 年，建筑結(jié)構(gòu)安全等級為二級 ,防火設(shè)計建筑分類及 耐火等級一級，地下室防水等級 2 級。大體積混凝土澆筑完畢后， 由于水化熱作用所放出的熱量使混凝土內(nèi)部的溫 度不斷上升，混凝土表面和內(nèi)部溫差很大，表面與內(nèi)部混凝土收縮不一致， 產(chǎn)生很大的拉應(yīng)力，而混凝土的早期抗拉強度和彈性模量很低，因此極易出 現(xiàn)混凝土的表面裂縫。夏季要采取降溫措施，冬季要保溫，減少混凝土內(nèi)外 溫差。本工程首層梁及四層（轉(zhuǎn)換層）底板板處轉(zhuǎn)換梁屬于大體積混凝土， 須做專項方案。首層大體積混凝土梁的截面尺寸為：1400 X2200、950 X2500 ,四層大 體積混凝土梁的截面尺寸主要為：1200 X1600、15

3、00 X2000、1200 X2000。 墻柱混凝土強度等級為 C60，梁板混凝土強度等級為 C35。樓板厚度取 200mm 。2. 施工方案與結(jié)構(gòu)分析2.1 轉(zhuǎn)換層施工時需要解決的主要問題載傳遞：因轉(zhuǎn)換層大梁截面尺寸較大，每延米混凝土自重最高可達(dá)2.5 X1.5 X2.0=7.5t/m，下部樓蓋支撐無法直接承重這么大荷載，必須采取 技術(shù)措施減輕支撐荷載。（2解決混凝土裂縫控制問題，因轉(zhuǎn)換層大梁較長、梁截面尺寸較大是 最容易產(chǎn)生溫度應(yīng)力與收縮裂縫，必須采取措施加以控制。（3）專換層大梁鋼筋密集，為保證每處砼澆搗密實，必須采取措施加以解 決。34 -1 層層高為 5.5m ， 3 層層高為 5.

4、6m ，高度均大于 4.5m ，屬于高支 模，如何保證模板架體的強度、剛度和穩(wěn)定性非常重要。2.2 施工方案的選擇31 習(xí)慣作法方案一：大梁與板施工一次支模澆搗混凝土成型。支模方法 是從梁底一直支撐到地下室底板面標(biāo)高 -16.05m 處，各樓層都要支撐， 該方 案施工質(zhì)量也難以保證，而且需要解決大量的模板和支撐材料，相應(yīng)支模工 序很長，工期不允許，施工條件也有困難 ,。32施工方案二：迭合梁方案。該方案應(yīng)用迭合梁原理，將梁分二次澆筑，利用第一次澆筑混凝土形成 的梁來支撐第二次澆筑混凝土的自重及施工荷載。 梁下模板支撐僅考慮支撐 第一次澆筑混凝土自重及施工荷載，所以梁下支撐負(fù)荷大大減少，可以支在

5、 下一層樓板上，這樣可減少大量的模板和支撐材料，施工工期也加快。同時混凝土分二次澆筑也緩解了大體積混凝土水化熱值高， 溫度應(yīng)力過 大，對裂縫控制也是有利的；分二次澆筑每層梁厚度均不超過 1.3m 厚，因 此裂縫也是很容易控制的。本工程擬采用迭合梁施工方案。迭合施工順序：1.墻柱砼先澆至相鄰大梁梁底；2第二次澆大梁1000 高；3.第三次澆完大梁和板。架子體系：采用滿堂鋼管腳手架體系，架體鋼管全部采用48 X3.5鋼管，梁底部縱橫立桿間距為 400600，沿架高加設(shè)剪力撐桿，立桿底部加 設(shè)鋼底座，大梁底座下立于木枋上，底座下部木枋要求通鋪。模板及支撐：模板采用18厚九層膠合模，木枋采用100 X

6、100木枋， 梁底模下順梁長方向鋪設(shè)木枋，木枋支設(shè)于頂托之上；梁側(cè)模采用14對拉 螺桿夾通長雙鋼管加固夾緊，豎向?qū)輻U間距按模板整板標(biāo)準(zhǔn)打眼進行?；炷潦┕ぃ毫喊屙艔姸鹊燃墳?C35，墻柱為C60，因框支梁截面大， 在梁柱接點，梁對柱頭起到一定的約束作用，征得設(shè)計院同意，梁板及柱頭 可同時采取C35砼一起澆筑。澆筑時梁先澆1000，等砼澆筑完四天以上， 樓板及其它梁模板鋼筋全部完成后，樓板、1000高以上梁、柱頭一次性澆筑完畢。3. 轉(zhuǎn)換層大梁支撐系統(tǒng)以四層轉(zhuǎn)換梁(1500 X2000 )為例：專換層大梁2000mm 高分二次澆筑，第一次澆筑1000mm 高，第二次澆筑1000mm 高，其水

7、平施工縫(迭合面)分別設(shè)在 1000mm 高位置。圖:1*%岳澆新1OtlOOo粱迭合面/gXCxiiv1500(2支撐體系統(tǒng)布置如下圖抗裂分析轉(zhuǎn)換層大梁1500mm x2000mm 混凝土 C35分二次澆筑，第一次澆筑 1000mm 高，水化熱及混凝土收縮早以完成, 第二次澆筑混凝土梁高1000mm ，梁高也不高，混凝土體積不是很大， 水化熱溫值升高也不會太高。 另外在施工配合比上采取有效措施：第一、在澆灌第二次 1000 高混凝土梁 時，采取覆蓋的方法減少因水化熱引起的混凝土內(nèi)外溫差。第二、第一次與 第二次澆筑混凝土之間，迭合面采取插筋措施也限制了混凝土產(chǎn)生收縮裂 縫。第三、混凝土配制時摻

8、粉煤灰，改善混凝土和易性和流動性，也可降低 混凝土水化熱。第四、配合比摻早強，減水劑也是降低混凝土收縮應(yīng)力。4. 施工方法及技術(shù)措施以四層轉(zhuǎn)換梁(1500 X2000 )為例：4.1 施工程序下層墻柱梁板放線定位f墻柱鋼筋綁扎f墻柱模板支設(shè)f四層滿 堂腳手架搭設(shè)-三層鋼管支撐留置或回頂-梁底模支設(shè)-墻、柱砼筑筑f梁鋼筋綁扎f五層剪力墻插筋、 f大體積梁模板支設(shè)f剪力墻插筋加 焊定位f澆筑f板面鋼筋綁扎f梁板及柱頭砼澆筑f覆蓋養(yǎng)護。4.2 模板工程模板支撐只考慮 1000 高混凝土荷載，采用滿堂鋼管腳手架直接支撐在 四層梁板上。滿堂鋼管腳手架立桿縱橫間距為 600 ，大橫桿步距為 1500 ，

9、離地 200 設(shè)掃地桿。在搭架前應(yīng)在立桿底部鋪設(shè)木枋， 木枋應(yīng)兩根一起鋪設(shè)， 將立桿底部鋼底坐置于兩木枋中間部位。每隔 2000 應(yīng)沿架高設(shè)置一道剪力 撐。搭架前還應(yīng)將第 3 層梁板用鋼管及頂托進行回頂，間距見后附圖，梁底 全部沿梁中部按間距 1000 間距回頂，在四層有大梁部位，在梁底下三層應(yīng) 按 1000 間距進行回頂。梁底模采用九層膠合板，下部順梁長方向鋪設(shè) 100 X100木枋，木枋縱 距為 300 ，木枋支設(shè)于鋼管上，鋼管間距為 500mm 。梁側(cè)內(nèi)龍骨間距 300mm，為100 xi00mm 木枋，外龍骨為雙鋼管背 48mm X3.5mm，用 16對拉螺桿加固。模板支設(shè)詳見計算書。

10、4.3 混凝土工程4.3.1 混凝土原材料選擇及配合比設(shè)計 本工程選用混凝土攪拌站提供的商品混凝土，轉(zhuǎn)換層梁板（即四層結(jié)構(gòu)頂板）及其梁柱重合柱頭砼強度等級采用 C35，砼原材料及配合比如下：混凝土原材料的質(zhì)量控制措施：1 、水泥：選用中低水化熱的水泥品種，如礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質(zhì) 硅酸鹽水泥、粉煤灰硅酸鹽水泥等。2 、外加劑：摻加磨細(xì)粉煤灰和緩凝減水劑，以減少每立方米混凝土的 水泥用量和用水量， 以及推遲混凝土的初凝時間， 要求初凝時間不小于 8 小 時。對于抗?jié)B混凝土，再按配合比摻加抗?jié)B劑。3、粗骨料：采用 5-40mm 的碎石，含泥量控制在 1%之內(nèi)，即可在相 同水灰比的情況下減少每立方

11、米混凝土的用水量和水泥用量。4、細(xì)骨料：采用中粗砂，模數(shù)要求 2.4 以上，含泥量控制在 3%之內(nèi)， 以減少每立方米混凝土的用水量和水泥用量。由于采用商品混凝土， 所以應(yīng)提前 7 天對攪拌站提出書面意見， 使其供 應(yīng)的商品混凝土性能滿足上述要求。澆搗混凝土?xí)r，應(yīng)與砼公司協(xié)商每小時的混凝土供應(yīng)量，保證做到連續(xù) 澆筑，不出現(xiàn)施工冷縫?，F(xiàn)場應(yīng)準(zhǔn)備一些泵機的常用備件，當(dāng)泵機出現(xiàn)故障時，能及時修復(fù)。此 外，還應(yīng)先聯(lián)系好一至兩臺車泵，在自有泵機出現(xiàn)故障難以修復(fù)時可應(yīng)急備 用。4.3.2 混凝土施工混凝土澆筑順序：四層墻柱砼澆筑T 1000高梁及柱頭砼澆筑T 1000高以上梁板及柱頭砼澆筑T覆蓋養(yǎng)護當(dāng)澆筑

12、1000 高梁時，應(yīng)加設(shè)擋板，從梁側(cè)面進料、下棒振搗，砼澆筑完成后進行迭合面插筋施工，在砼快初凝時用32鋼筋對迭合面直插下去4cm 深的孔，孔位間距為 300 。待1000 高梁模及板模施工完成后， 1000 高梁澆筑完 4天以上，砼強度達(dá) 到 C20 以上，即可澆筑上部梁板砼。 因此在澆筑 1000 高梁時留置多組試塊， 其中每一施工段同條件養(yǎng)護試塊也應(yīng)留置不少于三組，3天試壓一組，57天試壓一組， 28 天試壓一組。澆筑梁及柱頭砼時，因鋼筋密集，為防止振搗難以到位，要求在綁扎多排鋼 筋時，鋼筋位置沿垂直方向在同個相同面上，用鋼筋焊接定位，在梁面選擇 兩到三根梁上部鋼筋縱距稍稍加大，用于砼下

13、料及下棒之用。振搗時準(zhǔn)備多 條50、30振動棒，當(dāng)50棒難以下棒時，采用30棒進行振搗?；炷翝仓椒ú捎眯毕蜻B續(xù)澆筑循序推進，一次到位，間隔時間不得 大于初凝時間?；炷琳駬v不允漏振，過頭振，移動距離不得超過作用半徑 1.5 倍，振動棒 要快插慢拔，振動時間控制在 2030S之間。4.3.3 迭合梁施工措施1、腰筋處理：首次澆筑砼時，二次澆筑的大梁腰筋不全部綁扎，預(yù)留900 1200 高度，以利操作。2 、砼澆筑：砼下料高度不超過 2 米，且振動密實，初凝后將砼表面拍 實，塑料掃把拉毛。3、水平槽：施工時沿梁長方向每隔 750 mm設(shè)水平槽一個，方法：砼初 凝前拉毛時緊接利用32鋼筋或5公分

14、方木在砼表面壓出槽痕，深3040 cm。4 、砼養(yǎng)護：砼澆筑后，覆蓋塑料薄膜，澆水養(yǎng)護。5、二次澆筑砼的時間：迭合梁二次澆筑時間應(yīng)在第一次澆筑后 4 天， 砼強度達(dá)到 C20 以后。6 、二次澆筑前的處理，砼結(jié)合面二次澆筑前應(yīng)將雜物沖洗干凈，砼充 分濕潤，并先用同配比砂鋪填 23 m。5. 編制說明本方案主要為塔樓首層及四層大體積混凝土梁所編， 四層結(jié)構(gòu)頂板及梁墻在 裙樓部分施工按高支模方案實施。所有豎向支撐均須在所支撐底板混凝土達(dá)到 100% 強度后方可拆除。6. 計算書：梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 (JGJ162-2008)計算參數(shù):鋼管強度為 205.0

15、N/mm 2，鋼管強度折減系數(shù)取 1.00 。 模板支架搭設(shè)高度為 4.1m ， 梁截面 B XD=1400mm X2200mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.60m，立桿的步距 h=1.50m ，梁底增加 4 道承重立桿。面板厚度 18mm ， 剪 切強 度 1.4N/mm 2， 抗 彎強 度 15.0N/mm 2， 彈性 模量26000.0N/mm2。木方100 x 100mm ,剪切強度1.3N/mm 2 ,抗彎強度13.0N/mm 2 ,彈性模量9000.0N/mm梁兩側(cè)立桿間距 2.00m梁底按照均勻布置承重桿 6 根計算。模板自重 0.20kN/m 2 ，混凝土鋼筋自重 25.50

16、kN/m 3，施工活荷載 2.00kN/m扣件計算折減系數(shù)取 1.00。圖 1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范 4.3.1 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應(yīng)控制的組合 S=1.2x(25.50x2.20+0.20)+1.40 x2.00=70.360kN/m由永久荷載效應(yīng)控制的組合 S=1.35 x25.50x2.20+0.7 x1.40x2.00=77.695kN/m由于永久荷載效應(yīng)控制的組合 S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取20.7 X1.4O=O.98采用的鋼管類型為© 48 X3.5。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和

17、剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值q1=0.9 X(25.500 X2.200 X1.400+0.2001.400)=70.938kN/m考慮 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2=0.9 X(2.000+0.000) X1.400=2.520kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 :3；?W=140.00 X1.80X1.80/6=75.60cmI=140.00 X1.80X1.80X1.80/12=68.04cm(1) 抗彎強度計算f=M/W<f其中f面板的抗彎強度計算值(N/

18、mm 2)；M 面板的最大彎距 (N.mm) ；W面板的凈截面抵抗矩;f面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mmM=0.100ql其中 q 荷載設(shè)計值 (kN/m) ;經(jīng)計算得到 M=0.100 X(1.35X70.938+0.98 X2.520)X0.300X0.300=0.884kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.884 X1000X1000/75600=11.695N/mm面板的抗彎強度驗算 f<f, 滿足要求 !(2) 抗剪計算T=3Q/2bh<T其中最大剪力 Q=0.600 X(1.35 X70.938+1.0 X2.520) X0.300=17.682kN截

19、面抗剪強度計算值 T=3 X 17682.0/(2 X1400.000 xl8.000)=1.053N/mm截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm面板抗剪強度驗算 T<T ，滿足要求 !(3) 撓度計算4v=0.677ql 4/100EI<v=l/250面板最大撓度計算值 v=0.677 X70.938 X3004/(100 X6000X680400)=0.953mm面板的最大撓度小于 300.0/250, 滿足要求 !二、梁底支撐木方的計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算：( 1 )鋼筋混凝土梁自重 (kN/m) ：q1=25.500 X2.200

20、 X0.300=16.830kN/m(2)模板的自重線荷載 (kN/m) ：q2=0.200 X0.300 X(2 X2.200+1.400)/1.400=0.249kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN) ：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1=(0.000+2.000) X1.400 X0.300=0.840kN考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布荷載 q=0.9 X(1.35X16.830+1.35 X0.249)=20.751kN/m考慮 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載 P=0.9 X0.98X0.840=0.741kN木方計算簡圖 木方彎矩圖 (kN.m)木方剪力圖

21、 (kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖木方變形圖 (mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.002kNN2=6.464kNN3=8.988kNN4=8.988kNN5=6.464kNN6=0.002kNM=0.316kN.mF=8.988kNV=0.022mmI 和截面抵抗矩 W 分別為經(jīng)過計算得到最大彎矩 經(jīng)過計算得到最大支座 經(jīng)過計算得到最大變形 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩W=10.00 X10.00 xio.oo/6=166.67cm;1=10.00 X10.00 X10.00 X10.00/12=833.33c

22、m(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.316 X106/166666.7=1.90N/mm木方的抗彎計算強度小于 13.0N/mm 2,滿足要求 !(2) 木方抗剪計算截面抗剪強度必須滿足T=3Q/2bh<T 截面抗剪強度計算值 T=3 X4.520/(2 X100 xl00)=0.678N/mm截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求 !(3) 木方撓度計算最大變形 v=0.022mm木方的最大撓度小于 400.0/250, 滿足要求 !三、梁底支撐鋼管計算(一)梁底橫向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載 P 取橫向支

23、撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖 (kN.m) 支撐鋼管剪力圖 (kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖 (mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 M max =0.944kN.m最大變形 vmax =0.700mm最大支座力 Qmax=19.324kN抗彎計算強度 f=0.944 xl06/5080.0=185.77N/mm支撐鋼管的抗彎計算強度小于設(shè)計強度 ,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度小于600.0/150與10mm,滿足要求!（二）梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。四、扣件抗滑移的

24、計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算RwRc其中Rc扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.00kN ;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N 1=19.324kN（ 已經(jīng)包括組合系數(shù) ）腳手架鋼管的自重 N2=0.9 X1.35 X0.161 X4.100=0.804kNN=19.324+0.804=20.128kNi 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm ；A 立桿凈截面面積，A=4.890cm

25、 2；W立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm 3 ;f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值， f=205.00N/mm2；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m ；h 最大步距，h=1.50m ;I0計算長度，取 1.500+2 X0.300=2.100m ;入由長細(xì)比，為2100/15.8=133<150滿足要求!©軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比l0/i查表得到0.386 ;經(jīng)計算得到c =20128/(0.386 X489)=106.513N/mm不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算c <f,滿足要求！ 考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載

26、設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 計算公式MW=0.9 X0.9 xl.4Wklah2/10其中Wk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2);2Wk=0.300 X1.250X0.600=0.225kN/m2h立桿的步距，1.50m ;la立桿迎風(fēng)面的間距，2.00m ;lb與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.60m ;風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9X0.9X1.4X0.225X2.000X1.500X1.500/10=0.115kN.mNw考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=19.324+0.9 X1.2X0.662+0.9 X0.9X1.4X0.115/0.600=20.345kN 經(jīng)計算得到c =20

27、345/(0.386 X489)+115000/5080=130.264N/mm2;考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算c <f,滿足要求！ 梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 (JGJ162-2008) 。 計算參數(shù) :模板支架搭設(shè)高度為 5.6m ，梁截面 BXD=1500mm X2000mm ，立桿的縱距 (跨度方向 )l=0.60m ，立桿的步距 h=1.50m梁底增加 5 道承重立桿 面板厚度 18mm ，剪切強度 1.4N/mm 2，抗彎強度 15.0N/mm 2，彈性模量 6000.0N/mm木方 100 X100mm ，剪切強度 1.3N/mm 2，抗

28、彎強度 13.0N/mm 2，彈性模量 9500.0N/mm梁底支撐木方長度 2.00m梁頂托采用雙鋼管48 X3.5mm。梁底按照均勻布置承重桿 5 根計算。模板自重 0.50kN/m 2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m 3，施工活荷載 4.50kN/m扣件計算折減系數(shù)取 1.00 。圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范 4.3.1 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2 X(25.50 X2.00+0.50)+1.40X2.00=64.600kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.35 X24.00 X2.00+0.7 X1.40 X2.00=66.760kN

29、/m2由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.7 X1.40=0.98采用的鋼管類型為 48 X3.5、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算?？紤] 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)， 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1=0.9 X(25.500 X2.000 X1.500+0.500 X1.500)=69.525kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值q2=0.9 X(2.000+2.500)X1.500=6.075kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為 ：3W

30、=150.00 X1.80 X1.80/6=81.00cm;41=150.00 X1.80 X1.80 X1.80/12=72.90cm;(1) 抗彎強度計算f=M/W<f其中f面板的抗彎強度計算值(N/mm 2)；M 面板的最大彎距 (N.mm) ；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mmM=0.100ql 2其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m) ；經(jīng)計算得到 M=0.100X(1.35 X69.525+0.98X6.075) X0.300 X0.300=0.898kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.898 X1000 X1000/81000=11.0

31、90N/mm面板的抗彎強度驗算 f<f, 滿足要求(2) 抗剪計算 可以不計算 T=3Q/2bh<T其中最大剪力 Q=0.600 X(1.35X69.525+1.0 X6.075) X0.300=17.966kN截面抗剪強度計算值T=3 X17966.0/(2 X1500.000 X18.000)=0.998N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值2T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T<T，滿足要求 !(3)撓度計算v=0.677ql 4/100EI<v=l/250面板最大撓度計算值v=0.677 X69.525 X3004/(100 X6000X729000)=0.872mm面

32、板的最大撓度小于300.0/250, 滿足要求 !二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m) ：q1=25.500 X2.000 X0.300=15.300kN/m(2) 模板的自重線荷載 (kN/m) q2=0.500 X0.300 X(2 X2.000+1.500)/1.500=0.550kN/m(3) 活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載 (kN) ：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pi=(2.500+2.000) X1.500 X0.300=2.025kN考慮 0.9 的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，均布

33、荷載q=0.9 X(1.35 X15.300+1.35 X0.550)=19.258kN/m考慮0.9的結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，集中荷載P=0.9 X0.98 X2.025=1.786kN木方計算簡圖木方彎矩圖 (kN.m)木方剪力圖 (kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下：變形計算受力圖木方變形圖 (mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N 1=0.665kNN2=9.281kNN 3=11.524kNN4=9.281kNN 5=0.665kN經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.410kN.m經(jīng)過計算得到最大支座F=11.524kN經(jīng)過計算得到最大變形V=0.032mm木方的截

34、面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分別為W=10.00 X10.00 X10.00/6=166.67cm31=10.00 X10.00 X10.00 X10.00/12=833.33cm(1) 木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.410 X 106/166666.7=2.46N/mm木方的抗彎計算強度小于 13.0N/mm2,滿足要求(2) 木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足 :T=3Q/2bh<T截面抗剪強度計算值T=3 X4.869/(2X100 X100)=0.730N/mm截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.30N/mm木方的抗剪強度計算滿足要求(3)木方撓

35、度計算最大變形 v=0.032mm木方的最大撓度小于 500.0/250, 滿足要求(二)梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。均布荷載取托梁的自重 q=0.104kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖 (kN.m)托梁剪力圖 (kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下：托梁變形計算受力圖 托梁變形圖 (mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M=1.210kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F=24.778kN經(jīng)過計算得到最大變形 V=0.399mm頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W=10.16cm3；截面慣性矩 I=24.38cm4；(1) 頂托梁抗彎強度計算抗彎計算

36、強度 f=1.210 X106/1.05/10160.0=113.42N/mm頂托梁的抗彎計算強度小于 205.0N/mm2,滿足要求 !(2) 頂托梁撓度計算最大變形 v=0.399mm頂托梁的最大撓度小于 600.0/400, 滿足要求 !三、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算RWRc其中Rc扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.00kN ;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。四、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N立桿的軸心壓力最大值，它包括：橫桿的最大支座反力 N 1

37、=24.778kN( 已經(jīng)包括組合系數(shù) )腳手架鋼管的自重N2=0.9 X1.35 X0.156 X5.600=1.063kNN=24.778+1.063=25.840kNi 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cmA 立桿凈截面面積， A=4.890cm 2；W 立桿凈截面模量( 抵抗矩 ),W=5.080cmf 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f=205.00N/mma 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度， a=0.30m h 最大步距， h=1.50m ；10 計算長度，取1.500+2 X0.300=2.100m;由長細(xì)比，為 2100/16=133；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比

38、 l0/i 查表得到 0.386 ；經(jīng)計算得到=25840/(0.386 X489)=136.742N/mm2;不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 <f, 滿足要求 !考慮風(fēng)荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 M W 計算公式M w=0.9 X0.9 X1.4W k1ah2/10其中Wk風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m 2)；Wk=0.7 X0.200 X1.200 X0.240=0.058kN/mh 立桿的步距， 1.50m ；l a 立桿迎風(fēng)面的間距，2.00m ；lb與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.60m ;風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 M w=0.9 X0.9X1.4X0.0

39、58 X2.000 X1.500 X1.500/10=0.029kN.mN w考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=24.778+0.9X1.2X0.875+0.9X0.9 X1.4 X0.029/0.600=25.896kN經(jīng)計算得到=25896/(0.386X489)+29000/5080=142.823N/mm2考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 <f, 滿足要求 !梁側(cè)模板計算書一、梁側(cè)模板基本參數(shù)計算斷面寬度 1500mm ，高度 2000mm ，兩側(cè)樓板厚度 200mm模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨間距300mm ，內(nèi)龍骨采用 100 xiOOmm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm

40、 X3.5mm。，直對拉螺栓布置 5 道，在斷面內(nèi)水平間距 300+300+300+300+400mm，斷面跨度方向間距 600mm徑 16mm 。面板厚度 18mm ，剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2，彈性模量 6000.0N/mm2木方剪切強度 1.3N/mm2，抗彎強度 13.0N/mm2，彈性模量 9500.0N/mm2。模板組裝示意圖二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力 產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值 :其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;

41、t新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h ;T混凝土的入模溫度，取20.000 C；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h ;H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m ;1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000 ;2混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值F1=28.800kN/m2F1=0.9 X50.000=45.000kN/m考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0.9 ，實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù) 0.9，倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2=0.9 X6.000=5.400k

42、N/m三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu) ,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0.30m 。荷載計算值 q=1.2X45.000 X0.300+1.40 X5.400 X0.300=18.468kN/m面板的截面慣性矩I 和截面抵抗矩 W 分別為 :本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為W=30.00 X1.80 X1.80/6=16.20cm3;1=30.00 X1.80 X1.80 X1.80/12=14.58cm4;計算簡圖 彎矩圖 (kN.m)剪力圖 (kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖變形圖 (mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N 1=2.216kNN 2=6.094kNN 3=6.094kNN 4=2.216kN最大彎矩 M=0.166kN.m最大變形 V=0.847mm(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f=0.166 X1000 X1000/16200=10