貝雷梁支架專項(xiàng)施工方案

1、貝雷梁支架專項(xiàng)施工方案一、工程概況4二、編制依據(jù)7三、施工投入情況7四、支架施工方案8（三）、鋼管樁立柱及工字鋼施工10（四）、貝雷梁施工 11（五”施工控制要點(diǎn)12五、301n跨支架受力驗(yàn)算12（一）、荷載組成 13（二”模板和方木驗(yàn)算14（三）、14工字鋼驗(yàn)算15（四）、貝雷梁驗(yàn)算 20（五” 40A#工字鋼驗(yàn)算25（六）、鋼管支墩強(qiáng)度驗(yàn)算27由40a#工字鋼剪力圖可知，最大支座反力為：27（七）、樁基、承臺基礎(chǔ)和地基承載力驗(yàn)算28（八”支架整體穩(wěn)定性驗(yàn)算29十、施工預(yù)拱度設(shè)置33十一、支架拆除33（一）、傳統(tǒng)支架拆除工藝33（二）、預(yù)留鋼管拆除工藝35一、工程概況宣曲高速公路是國家高速公

2、路網(wǎng)G56杭瑞高速公路的其中一段，路線位于曲靖市沾益縣境內(nèi)，主線全長94.392 公里G60連接線為宣曲、昆曲和曲靖繞城高速公路連接線；連接線公路等級為高速公路，設(shè)計(jì)時速100 公里，路基寬度33.5m。 起點(diǎn)于K1+000處接溝巖上互通立交，終點(diǎn)接大龍?zhí)痘ネ⒔?，并?K2+740處設(shè)置沾益互通立交，全連接段長13.523 公里。本項(xiàng)目里程段為K8+630K11+294， 總計(jì)10 座橋梁包含有現(xiàn)澆箱梁施工，現(xiàn)澆箱梁的橋梁跨徑有16m， 17.5m， 20m,25m， 27m， 30m,35m共計(jì)7 種，幅寬有10.5m， 16.75m， 33m共計(jì)3 種，各橋箱梁箱梁布置情況統(tǒng)計(jì)如下表：編

3、 號橋梁名稱結(jié)構(gòu)形式最 大 幅 寬 （m）備 注1C匝道橋 1#預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁( 3*16+3*20+3*20+3*20+3*20+3*20+3*30 )10.5先 簡 支 后 連 續(xù)2E 匝道橋 1#現(xiàn)澆連續(xù)箱梁(3*25+5*20+(35+55+35)+310.5第 三*25)聯(lián) 為 鋼 箱 梁3F 匝道橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁( 5*20+( 20+30+20) +3*20+3*16)10.54A匝道橋 1#現(xiàn)澆連續(xù)箱梁( 4*30+3*30+4*30 )10.55A匝道橋 2#現(xiàn)澆連續(xù)箱梁( 4*17.5+8*16+20+21+21 )10.56大龍?zhí)痘ネㄓ曳?K11+61 4.431預(yù)應(yīng)力混

4、凝土箱梁( 3*30+3*30+4*35+4*27 )16.75有 30m 預(yù) 制 小 箱 梁15片7大龍?zhí)痘ネㄗ蠓?K11+617.087預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁( 3*30+3*30+4*35+4*27 )18.9有 30m 預(yù) 制 小 箱 梁15片8右幅主 線K10+506預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁1*20+1*25+1*2016.759左幅主 線K10+511預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁1*2516.7510K10+320 車行天橋現(xiàn)澆連續(xù)箱梁（ 1*20+2*25+1*20 ）8二、編制依據(jù)（1） 、 公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/T F50 2011；（2） 、 公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評定標(biāo)準(zhǔn)JTG F80/2 200

5、4；（3） 、 公路工程施工安全技術(shù)規(guī)程JTG F90 2015；（4） 、 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60 2004；（5） 、 路橋施工計(jì)算手冊（周水興著）；（6） 、 貝雷梁使用手冊；（7） 、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范；（8） 、G56杭州至瑞麗高速公路宣威至曲靖段兩階段施工圖設(shè)計(jì)（9） 、現(xiàn)場調(diào)查資料。三、施工投入情況（一）人員投入情況（二）施工機(jī)具及測量設(shè)備投入情況施工機(jī)具序 號機(jī)具名稱型號數(shù)量1汽車吊25T4輛2塔吊2座3挖掘機(jī)福田雷沃2251臺4電焊6臺5氣焊2套6鋼筋加工設(shè)備2套測量設(shè)備投入情況序 號儀器設(shè)備名稱規(guī)格型號數(shù)量1GPS中海達(dá)1套2全站儀索佳2臺3水準(zhǔn)儀DS3自動 安平

6、2臺4塔尺5m2套5鋼尺50m2把四、支架施工方案(一)支架總體設(shè)計(jì)橋梁現(xiàn)澆箱梁施工支架總體布設(shè)采用鋼管樁基礎(chǔ)，上設(shè)置貝雷片，頂部設(shè)至工字鋼+方木+頂托+鋼模板的結(jié)構(gòu)形式，其中鋼管柱總體按縱向最大間距6.5m，橫向最大間距4m布置，如果橋梁結(jié)構(gòu)尺寸有出入，間距作適當(dāng)調(diào)整。10.5m 寬的匝道橋幅跨徑有16m,17.5m,20m,21m,25m,30m共計(jì)7 種跨度， 按柱徑最小為1.3m 計(jì)算，凈跨徑分別為14.7m， 16.2m， 18.7m， 19.7m， 23.7m，28.7m： 14.7m橋跨鋼管樁縱向布置間距(4.1+6.5+4.1 ) m； 16.2m橋跨鋼管樁縱向布置間距(4.8

7、5+6.5+4.85 ) m； 18.7m 橋跨鋼管樁間距布置間距( 6.1+6.5+6.1 ) m； 19.7m橋跨鋼管樁間距布置間距( 0.1+6.5+6.5+6.5+0.1 ) m；23.7m橋跨鋼管樁間距布置間距(2.1+6.5+6.5+6.5+2.1 ) m； 28.7m 橋跨鋼管樁間距布置間距(4.6+6.5+6.5+6.5+4.6 ) m。16.75m寬的匝道橋幅跨徑有20m, 25m， 27m， 30m， 35m共計(jì)5種跨度，按柱徑最小為1.3m 計(jì)算，凈跨徑分別為14.7m， 23.7m， 28.7m， 33.7m： 14.7m橋跨鋼管樁縱向布置間距(4.1+6.5+4.1

8、) m； 23.7m橋跨鋼管樁縱向布置間距( 2.1+6.5+6.5+2.1 ) m； 28.7m橋跨鋼管樁間距布置間距( 4.6+6.5+6.5+6.5+4.6 )m； 33.7m 橋跨鋼管樁間距布置間距(3.85+6.5+6.5+6.5+6.5+3.85 ) m。鋼管樁橫向布置：10.5m 寬橋幅采用(3.25+4+3.25 ) m間距，每排設(shè)4 根鋼管樁，16.75m寬橋幅采用(3.5+3.5+3.5+3.5+3.5 ) m間距，每排共設(shè)5根鋼管樁，加寬段18.9m寬橋幅采用(3.45+4+4+4+3.45) m間距，每排共設(shè)5根鋼管樁。根據(jù)現(xiàn)場情況，本橋支架搭設(shè)采用鋼管柱加貝雷桁架搭設(shè)

9、。鋼管柱采用 630× 8mm鋼管，鋼管端頭采用1.2cm 厚鋼板封閉，加法蘭結(jié)構(gòu)，以便連接成不同高度的鋼管柱，鋼管柱橫向采用工字鋼剪刀撐連接，工字鋼和鋼管樁采用焊接的連接方式，增強(qiáng)整體穩(wěn)定性。鋼柱之間橫縱橋向每兩根相鄰的鋼管柱上下4m采用16#工字鋼做水平連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑12mm的鋼筋拉接。鋼管柱上設(shè)置雙排40B工字鋼做橫梁, 橫梁上架設(shè)貝雷桁架梁，貝雷梁順橋向跨度均為9m，貝雷片橫橋向布置為0.9 × 2+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.04m

10、+0.9m+1.04m+0.× 9m2； 30 m跨箱梁縱向設(shè)置4 排鋼管立柱，間距為9m，鋼柱之間橫縱橋向每兩根鋼管柱上下每隔4m采用16#工字鋼做橫縱向連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑12mm的鋼筋拉接，保證鋼管柱縱向穩(wěn)定性。鋼管柱上設(shè)置雙排40B 工字鋼做橫梁 , 橫梁上架設(shè)貝雷桁架梁，貝雷梁順橋向跨度均為9m， 貝雷片橫橋向布置為 0.9m+0.2m× 2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m× 2+0.9m+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m × 2+0.90.9m+0.2m× 2+m。梁模板采用 1.5cm

11、 厚的竹膠板。二、測量放線和條形基礎(chǔ)施工、基礎(chǔ)施工方案鋼管支墩基礎(chǔ)采用 800混凝土灌注樁(灌注樁7顆橫向)與 1.5 × 1.5× 1.0米的C30混凝土承臺做支架基礎(chǔ)?；A(chǔ)做完后試驗(yàn)檢測基底承載力，根據(jù)計(jì)算書 考慮 1.3倍的安全系數(shù)，地基承載力控制為三根中支墩基底承載力要達(dá)到400Kpa，兩根邊支墩承載力要達(dá)到300Kpa,如果滿足要求，按照圖紙施工。如果中間2個支墩采用 800mm的樁徑時力必須大于800kpa。如果中間3個支墩采用 1000mm的樁徑時承載力必須大于500kpa。邊上2個支墩采用 800mm的樁徑時承載力必須大于700kpa, 如果邊上2個支墩采用

12、 1000mm的樁徑時承載力必須大于500kpa?；A(chǔ)施工完成后, 在支架兩側(cè)預(yù)留60厘米開挖臨時排水溝。（基礎(chǔ)具體布至見平面圖）2、測量放線根據(jù)設(shè)計(jì)方案和平面布置圖，用全站儀和鋼尺放出灌注樁基礎(chǔ)及立柱位置。3、鋼管樁基礎(chǔ)施工承臺采用C20鋼筋混凝土（配筋形式為：上下層分別布置11 根 16 鋼筋，同時按 25cm的間距配置 10箍筋） ，長度依照翼緣板投影線往外擴(kuò)長12m，基礎(chǔ)高1m，寬1.5m。基礎(chǔ)砼鋼管立柱位置下預(yù)埋1.2cm厚 80× 80cm鋼板，要求鋼板水平。（3） 、鋼管樁立柱及工字鋼施工立柱采用 630mm*8m鋼管立柱，鋼柱底部焊接在預(yù)埋鋼板上與基礎(chǔ)連接，m同時在四

13、周采用加焊200× 200× 8mm三角鋼板，以加強(qiáng)鋼柱穩(wěn)定性。立柱橫橋方向主梁采用兩根40a 型工字鋼，工字鋼安裝時要保證工字鋼中心與鋼管立柱中心重合，鋼管立柱施工過程中要注意豎向垂直度的控制。橫向工字鋼與鋼管立柱之間設(shè)置自制楔形塊（對口楔子）作為臨時支座，便于支架的高程調(diào)整和拆除作業(yè)。12mm的鋼板加工成型，一個楔形塊長42cm，寬 25cm，高25cm，斜面坡長48.88cm，楔形塊側(cè)面板中心留有圓形孔洞，斜面板中心留有條形的孔洞，孔洞的作用是穿直徑為25mm的精軋螺紋鋼，兩個楔形精軋螺紋鋼塊扣在一起組成一個對口楔子，通過緊固或松動螺紋鋼兩端的螺栓搓動楔形塊來調(diào)節(jié)頂面

14、高程，為了方便搓動楔形塊，在斜面上抹黃油。斜面寬長自制楔形塊（對口楔子）大樣圖（4） 、貝雷梁施工貝雷梁采用國產(chǎn)“321”公路鋼橋桁架（3× 1.5m） , 縱向長度根據(jù)箱梁跨度來布置，35m跨按三跨布置即10m+10m+10；橫向截面腹板下m33m跨按45cm布置單層貝雷梁，兩端翼緣板下按90cm間距布置單層貝雷梁，箱室下按90cm布置單層貝雷梁，每組梁有若干榀貝雷梁組成，每組內(nèi)榀與榀貝雷梁之間縱向3m都用配套支撐架作為橫向聯(lián)系，組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作，選取90mm× 7mm的角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝

15、雷梁上，然后再用50mm× 7mm角鋼作為剪力撐）這樣整個貝雷梁就聯(lián)成整體，使每排貝雷梁受力均衡；通過調(diào)節(jié)鋼管柱頂?shù)男ㄐ螇K來調(diào)節(jié)箱梁縱橫坡。標(biāo)準(zhǔn)貝雷梁片如下圖所示：貝雷梁橫向連接如下圖所示：3× 1.5m 貝雷片0.9m 標(biāo)準(zhǔn)支撐架（5） 、施工控制要點(diǎn)1、樁基礎(chǔ)施工根據(jù)設(shè)計(jì)平面圖，用全站儀及鋼尺放出基礎(chǔ)位置，采用循環(huán)鉆機(jī)鉆進(jìn)混凝土灌注樁基礎(chǔ)，地基承載力滿足要求后開始支承臺模板，C20 砼澆筑，要求混凝土頂面平整，按鋼柱間距預(yù)埋底座鋼板，強(qiáng)度達(dá)到80%后方能進(jìn)行鋼柱安裝。2、鋼管立柱施工立柱采用 630*8mm鋼管，安裝采用25T汽車吊。3、貝雷梁安裝先將貝雷梁在地面上拼裝

16、分組連接好。在橫橋向工字鋼上按照要求的間距用紅油漆標(biāo)出貝雷梁位置。用汽車吊將已連接好的貝雷梁按照先中間后兩邊的順序吊裝到位。單排貝雷梁吊裝時必須設(shè)置兩個起吊點(diǎn)，并且等距離分布，保持吊裝過程中貝雷梁平衡，以避免吊裝過程中產(chǎn)生扭曲應(yīng)力。貝雷梁全部架設(shè)完畢后每隔100cm設(shè)置 14工字鋼作為分配梁，再在工字鋼分配梁上縱橋向每隔30cm設(shè)置12× 12cm方木。五、30m跨支架受力驗(yàn)算根據(jù)本橋箱梁的構(gòu)造特點(diǎn)，本橋位于緩和曲線和圓曲線上，最大橫坡為6%，本橋縱斷面位于R=6000m的豎曲線上，坡度為1.706%，選取橫向坡度對摩擦力分析。摩擦力 f= Gcos , 沿斜面的下滑力f 滑 =Gs

17、inf= Gcos =0.15G× 1.00=0.15G， 取 0.15f 滑 =Gsin =G× 0.04=0.06Gf= Gcos >f 滑 =Gsin本工程計(jì)算40B#工字鋼分配梁可以按照簡支連系梁受力分析。33m跨驗(yàn)算，具體選取本橋第一聯(lián)第2 跨支架進(jìn)行驗(yàn)算。、荷載組成C匝道 1 號橋第一聯(lián)第2 跨梁長33m，梁高1.8m，支架平均高度21m，采用6.5m。荷載組成：1、箱梁砼自重G1：腹板： 1.8 × 26=46.8KN/m2跨中空心處：0.47× 26=12.22KN/m2近支點(diǎn)（漸變段）空心處：0.67× 26=18KN/

18、m2翼緣板處：（ 0.4+0.18 ） /2 × 26=7.54 KN/m22、模板支架自重G2：模板體系：1.5KN/m2方木自重取7.5KN/m314工字鋼自重0.16KN/m2貝雷梁：2.5 KN/m 23、施工荷載G3： 2.8 KN/m24、振搗荷載：水平方向取2.0KN/m2，豎向取4.0KN/m2根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范，均布荷載設(shè)計(jì)值=結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)×（恒載分項(xiàng)系數(shù)×恒載標(biāo)準(zhǔn)值活載分項(xiàng)系數(shù)×活載標(biāo)準(zhǔn)值) 。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取三級建筑： 0.9，恒載分項(xiàng)系數(shù)為1.2，活載分項(xiàng)系數(shù)為1.4。(二) 、模板和方木驗(yàn)算1、模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算底模采用25

19、00mm× 1200mm× 15mm木膠合板，模板下縱向12× 12cm方木中心間距為30cm，凈距為18cm。腹板下線荷載為：q=0.9×1.2 × (44.2+1.5)+1.4 × (2.8+4.0) ×1=57.92KN/mM max 0.125 ql2 0.125 57.92 0.182 0.23KN m木材容許應(yīng)力取 =12MPa截面模量：W=bh2/6=1 × 0.015 × 0.015/6=0.0000375m 3模板應(yīng)力 = Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MPa &l

20、t; =12MPa底模彎應(yīng)力滿足要求。木材彈性模量取E 9 103 MPaI bh3/12 1 0.0153/12 2.81 10 7m4撓度 f358q4lE4I5 64.43 0.184384 9 2813l103 0.35mm0.45mm400底模撓度滿足要求。用同種方法驗(yàn)算側(cè)模強(qiáng)度和剛度均能滿足要求。2、方木驗(yàn)算腹板下方木承重最大。q=0.9× 1.2 × (44.2+1.5+7.5 × 0.12)+1.4 ×( 2.8+4.0 ) =58.80KN/線荷載為q=58.80× 0.30=17.64KN/mMmax 0.105ql20.1

21、05 17.64 121.85KN mbh22 0.12 0.12262.88 10 4m3方木應(yīng)力max31.85 10 342.88 10 46.43MPa < =12MPa方木強(qiáng)度滿足要求。木材彈性模量取E 9 103 MPa3354I bh3/12 0.12 0.123 /12 1.73 10 5m45ql45 17.64 143方木撓度f101.47mm< 1/400=2.5mm384EI384 9 17.33方木剛度滿足要求方木承受最大剪力為Qmax0.606ql0.606 17.64 110.69KN1.5 Qmax1.510.691.11MPa < 1.7MP

22、aA 0.12 0.12剪力滿足要求。、 14工字鋼驗(yàn)算1、腹板下工字鋼驗(yàn)算q 0.9 1.2 (44.2 1.5 7.5 0.12) 1.4 (2.8 4) 1 0.9 1.2 0.16 58.91KN /m腹板下彎矩為M 1 M 20.07ql20.07 58.91 0.4520.84 KN m22M B 0.125ql 20.125 58.91 0.4521.49KN m22M max 0.125ql20.125 58.91 0.4521.49KN m14工字鋼截面面積為21.50 cm2，截面抵抗矩W=101.7cm3，截面慣性矩I=712 cm4， d=5.5mm,回轉(zhuǎn)半徑i 5.7

23、5cm，半面積矩S 58.4cm3，彈性模量E 2.1 105MPa ，鋼材容許應(yīng)力取215MPa。max14910.17MPa 14.66MPa 215MPa滿足要求。腹板下工字鋼最大剪力為QA QC0.375ql0.375 58.91 0.459.94KNQB左0.625ql0.625 58.91 0.4516.57KNQB右0.625ql 0.625 58.91 0.45 16.57KN腹板下工字鋼最大剪力為Qmax 0.625ql 2 0.625 58.91 0.45 16.57KN剪力強(qiáng)度QmaxS16.57 858.4 10 6 327.45MPa 125MPaId 712 10

24、8 5.5 10 3剪力強(qiáng)度滿足要求。腹板下最大撓度為：ql458.91 0.4543f10.5210.52188 1031100EI100 2.1 108 712 10 80.008mm 0.45/400 1.125mm腹板下?lián)隙葷M足要求。2、空心箱室下工字鋼驗(yàn)算近支點(diǎn)（漸變段）空心處工字鋼承受荷載最大，近支點(diǎn)（漸變段）空心處14 工字鋼承受線荷載為：q 0.9 1.2 （18 1.5 7.5 0.12） 1.4 （2.8 4） 1 0.9 1.2 0.16 30.61KN m按簡支不等跨連續(xù)梁受力分析n 0.75/0.9 0.8近支點(diǎn)（漸變段）空心處工字鋼彎矩為：22M B0.0859ql

25、120.0859 30.61 0.7521.48KN m22M AB0.0857ql12 0.0857 30.61 0.75 2 1.476KN m22M BC0.0059ql120.0059 30.61 0.7520.10KN m近支點(diǎn)（漸變段）空心處工字鋼最大彎矩為：22M max 0.0859 ql120.0859 30.61 0.7521.48KN mM148max 148 MPa 14.55MPa 215MPaW10.17滿足要求。剪力為QA 0.4141 ql1 0.4141 30.61 0.75 9.51KNQB左0.5859 ql10.5859 30.61 0.7513.45

26、KNQB右0.4000 ql10.4000 30.61 0.75 9.18KN剪力圖為：Qmax0.5859 ql10.5859 30.61 0.7513.45KNQmaxSId20.06 MPa 125MPa13.45 58.4 10 683712 10 8 5.5 10 3滿足要求。3、翼板下工字鋼驗(yàn)算q 0.9 1.2 (7.54 1.5 7.5 0.12) 1.4 (2.8 4) 1 0.9 1.2 0.16 21.44KN m彎矩為：1212MB qa221.44 0.623.86KNB2222M BC ql (1 a 2)21 21.44 0.92 (1 0.62)20.67 KN

27、8 l 80.9211M 1 qa21 21.44 0.623.86KN mmax22M max 386 MPa 37.95MPa 215MPaW 10.17滿足要求。剪力為 QA qa 21.44 0.612.86KNQAB左ql (1 a)2 qa 21.44 0.9 (1 0.6)2 21.44 0.6 5.00KN2 l20.9qla 221.44 0.90.6 2QAB右q (1 a)2 q( a l) .(1. )2 21.44 (0.6 0.9)5.36KN2l20.9剪力圖為：Qmaxqa 21.44 0.612.86KNQmaxSId12.86 58.4 10 6.19.18

28、MPa 125MPa83 712 10 8 5.5 10 3滿足要求f qal324EIaa(4l23l31)21.44 0.6 0.93(4 0.62 3 0.63 1)24 2.1 108 712 10 80.920.933100.43mm 0.6/ 400 1 .5mm滿足要求。、貝雷梁驗(yàn)算單片貝雷梁技術(shù)參數(shù)：E=2.1× 105Mpa I=2.50497 × 109mm4 W=3.5785 × 106mm3M=788.2KN.m Q=245.2KNA=0.0153m貝雷梁布置：貝雷梁橫向間距布置腹板下0.45m,空心箱室下0.75m+0.9m+0.75m。

29、1、腹板下貝雷梁驗(yàn)算計(jì)算荷載q=0.9 ×1.2 ×( 44.2+1.5+7.5 × 0.12+2.5 ) +1.4 ×(2.8+4) × 0.45+0.9 × 1.2 × 0.16=27.72KN/m貝雷梁跨內(nèi)彎矩為：22M10.08ql 20.08 27.7292179.65KNm22M30.08ql 20.08 27.7292179.65KNmM2 0.025ql 20.025 27.27 92 55.22KN m22M B M C 0.100ql 20.100 27.72 92224.53KN m由彎矩圖可知腹板下最

30、大彎矩為：M max 224.53KN m 788.2KN m滿足要求。腹板下單片貝雷梁剪力為：QA 0.4ql 0.4 27.72 9 99.79KNQB左0.600ql0.600 27.72 9149.69KNQB右0.5ql0.5 27.72 9 124.74KNQC左0.5ql0.500 27.72 9124.74KNQC右0.6ql0.6 27.72 9 149.69KNQD 0.4ql0.4 27.72 999.79KNQmax 149.69KN245.2KN剪力滿足要求。撓度為：fmax 0.677 10q0l E4 I0.6774327.72 94 1034100 2.1 10

31、4 2.504973.46mm 9/400 22.5mm撓度滿足要求。2、箱室下貝雷梁驗(yàn)算線荷載：q 0.9 1.2 (18 1.5 7.5 0.12 2.5) 1.4 (2.8 4)0.75 0.9 0.750.9 1.2 0.1626.68 KN /m跨內(nèi)彎矩為M 10.08ql 2 0.08 26.68 92 172.89KN mM2 0.025ql 20.025 26.68 92 54.03KN mM30.08ql 20.08 26.68 92 172.89KN m22MB0.100ql 20.10026.6892216.11KNm22MC0.100ql20.10026.6892216

32、.11KNm彎矩圖為：由彎矩圖可知最大彎矩為M max 216.11KN m 788.2KN m彎矩滿足要求。剪力QA 0.4ql 0.400 26.68 9 96.05KNQB左0.6ql0.60026.689144.07KNQB右0.5ql0.50026.689120.06KNQC左0.5ql0.50026.689120.06KNQC右0.6ql0.60026.689144.07KNQD 0.4ql0.400 26.68 996.05KN剪力圖為：Qmax 144.07KN245.2KN剪力滿足要求。 撓度為：fql 4f max 0 .6770 .677100 EI4326.68 94

33、1035100 2.1 105 2.504973.328mm 9/40022.5mm撓度滿足要求。3、翼緣板下貝雷梁驗(yàn)算 翼緣板下單片貝雷梁承受線荷載為：q 0.9 1.2 (7.54 1.5 7.5 0.12 2.5) 1.4 (2.8 4) 1.5 0.9 1.2 0.16 32.93KN /m彎矩為 M10.080 ql20.080 32.93 92213.39KN m22M2 0.025 ql2 0.025 32.93 9266.68KN mMB MC 0.100 ql20.100 32.93 92266.73 KN mM max 0.1ql 20.1 32.93 92266.77KN

34、 m 788.2KN m彎矩滿足要求。剪力為：QA 0.400ql 0.400 32.93 9 118.55KNQB左0.600ql0.60032.939177.82KNQB右0.500ql0.50032.939148.19KNQC左0.500ql0.50032.939148.19KNQC右0.600ql0.60032.939177.82KNQD0.400ql0.400 32.93 9118.55KN剪力圖為：最大剪力Qmax0.6ql 0.6 32.93 9 177.82KN245.2KN滿足要求。 最大撓度為：fmax0.677ql4100EI0.67732.93 94 1035100 2

35、.1 105 2.5049794.107mm22.5mm400撓度滿足要求。(五)、 40A#工字鋼驗(yàn)算貝雷梁傳遞到橫橋向40B#工字鋼的作用力以整體箱梁來分析受力。以第一聯(lián)第2 跨為例。40A#工字鋼自重為0.66KN/m，截面抵抗矩W=1085.7cm3, 截面慣性矩I=21714cm4，半截面面積矩S=631.2cm3, 截面面積A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。 第 2 跨混凝土方量： (8.17 6.88)3V9.6 6.88 18.40 14.1 2 227.03m32梁砼重：227.03 × 2.6× 10/( 30m× 10.5m)

36、 =18.74KN/m2線荷載：q 0.9 1.2 (18.74 1.5 7.5 0.12 2.5) 1.4 (2.8 4) 90.9 1.2 0.16 0.9 1.2 0.66 2 306.73KN /m橫向每隔3.5m設(shè)置4根鋼管立柱，計(jì)算40a#工字鋼時按三等跨連續(xù)梁進(jìn)行力學(xué)性能分析。彎矩 M10.08 ql20.08 306.73 3.52300.60 KN mM2 0.025 ql20.025 306.73 3.52 93.94 KN m22M B0.1ql 20.1 306.733.52375.74KNm22M C0.1ql 20.1 306.733.52375.74KNm由彎矩圖

37、可知40a#工字鋼承受最大彎矩為M max 375.74KN mM 375 74 10 3應(yīng)力強(qiáng)度Mmax 375.74 106 173.04MPa 215MPaW 2 1085.7 10 640a#工字鋼承受剪力為QA 0.4ql 0.4 306.73 3.5 429.42KNQB左0.6ql0.6 306.73 3.5644.13KNQB右0.5ql0.5 306.73 3.5 536.78KNQC左0.5ql0.5 306.73 3.5536.78 KNQC右0.6ql0.6 306.73 3.5 644.13KNQD0.4ql0.4 306.73 3.5429.42KN可知40a#工字

38、鋼承受最大剪力為Qmax 644.13KN40a#工字鋼承受最大剪力強(qiáng)度為：QmaxS 644.13 2 631.2 10 63max83 10 3 89.16MPa 125MPa2 I d 2 21714 10 8 10.5 10 3滿足要求。工字鋼跨中最大撓度為：撓度滿足要求。、鋼管支墩強(qiáng)度驗(yàn)算40a#工字鋼剪力圖可知，最大支座反力為：N 644.13 536.78 0.905 21 1199.92KN (加上了鋼管立柱自重)630× 8mm鋼管考慮到銹蝕情況，計(jì)算鋼管壁厚取6mm。鋼管立柱下端與80cm× 80cm× 1.2cm 鋼板連接，立柱上下每隔4m布

39、置一道剪力撐。630× 8mm截面特性表規(guī)格每米重量截面慣性矩半徑截面模量mm)(kg/mA(cmI(cm 4)i(cm)W(cmE(MPa)2)3) 630×892.332117.62157253.897223635 .1721000022 iDd 40.632 0.6182422cm立桿計(jì)算長度取6m（鋼管雖按6m一道布置剪刀撐，但為了安全計(jì)算取6m） ，截面積 A(d)23.14 (0.31522M 516.72W 0.0727.18MPa220.3092) 117.621cm2長細(xì)比L 627.27 80i 0.22穩(wěn)定系數(shù)1.02 0.55 (27.27 20)2

40、 0.9100抗壓強(qiáng)度N 1199.92 102.02MPa 205MPaA 11.762N 1199 92穩(wěn)定強(qiáng)度N 1199.92113.35MPa 205MPaA 0.9 11.762強(qiáng)度滿足要求。、樁基、承臺基礎(chǔ)和地基承載力驗(yàn)算1、樁基、承臺基礎(chǔ)配筋驗(yàn)算承臺基礎(chǔ)承受線荷載為：1.2 421.81KN / m(1180.91 19.005 65.52) 41.2 1222M 0.1ql 2 0.1 421.81 3.52 516.72KN m12123W bh21.2 0.62 0.072m366鋼筋面積為As a1 fc b (h0h022M ) 3406.33mm2s fya1 fc

41、b其中：fc 9.6N /mm22fy 300N /mm2h0550mm取鋼筋直徑為16mm，實(shí)取22 根，實(shí)際鋼筋配筋面積為4423.36mm2縱向配筋滿足要求。2、地基承載力計(jì)算由于鋼管間距為3.5m，則單根鋼管所轄地基受力面為：Ax （1.2 0.6 2） 3.5 8.4m2（擴(kuò)散應(yīng)力角取45度角）鋼管最大軸力為：N=1180.91KN該處鋼管自重為：0.905KN/m× 21m=19.005KN條形基礎(chǔ)重：3.5× 1.2 × 0.6× 26=65.52KN則地基受力為：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN地基

42、承載力：Px 1265.44 KPa 150.65KPa8.4條形基礎(chǔ)寬度，根據(jù)現(xiàn)場試驗(yàn)確定的地基承載力選擇基礎(chǔ)類型。（八） 、支架整體穩(wěn)定性驗(yàn)算由于貝雷支架縱向沒有受到較大動載作用，只有振搗混凝土?xí)r才產(chǎn)生較少的側(cè)向力，所以貝雷支架縱向穩(wěn)定性就不必要計(jì)算，只需對貝雷支架橫向穩(wěn)定性進(jìn)行計(jì)算即可。按照圖紙?jiān)O(shè)計(jì)要求，支架水平荷載取上部荷載的5%， 則支架受水平推力為：F=26× 227.03× 5%=5902.78× 5%=295.14KN單根柱子受水平推力為F=295.14/16=18.45KN著力點(diǎn)距基礎(chǔ)頂面取21/2 米M=18.45× 21/2=193

43、.73KNm支架自重取1.5KN/每根鋼管柱承受豎向壓力為N=1.5× 21=31.5KN支架穩(wěn)定性系數(shù)為0.9NMAW331.5 10 30.9 117.621 10193 73 10193.73 10662.19KPa 140KPa0.9 3635.17 10 6NM31.5 10 3193.73 10 356.24KPa 140KPaA W 0.9 117.621 10 40.9 3635.17 10 6穩(wěn)定性系數(shù)140/62.19=2.25>1.3滿足要求。預(yù)壓預(yù)壓目的：檢驗(yàn)支架的強(qiáng)度及穩(wěn)定性，消除整個支架的塑性變形，消除基礎(chǔ)的沉降變形，測量出支架的彈性變形。預(yù)壓材料：

44、用專業(yè)噸袋裝砂對支架進(jìn)行預(yù)壓，預(yù)壓荷載為梁體自重的120%。預(yù)壓范圍：箱梁寬度范圍，用吊車吊放噸袋對支架進(jìn)行預(yù)壓。預(yù)壓觀測：預(yù)壓在支架搭設(shè)完成以后進(jìn)行，分三級加載，第一次加載重量為梁體自重的50%，持荷穩(wěn)定后進(jìn)行第二次加載，加載重量為梁體自重的50%，持荷穩(wěn)定后進(jìn)行第三次加載，加載重量為梁體自重的20%。壓重的垂直運(yùn)輸由25 噸汽車吊完成，加載時砂袋布置順序與混凝土澆筑順序一致。箱梁觀測位置設(shè)在每跨的L/2 ， L/4 處、墩部處以及每排鋼管立柱條形基礎(chǔ)，每組分左、中、右三個點(diǎn)。在點(diǎn)位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準(zhǔn)儀進(jìn)行沉降觀測，布設(shè)好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標(biāo)高。沉降觀測過程中，

45、每一次觀測均找測量監(jiān)理工程師抽檢，并將觀測結(jié)果報(bào)監(jiān)理工程師認(rèn)可同意。第一次加載后，每 2 個小時觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進(jìn)行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩(wěn)定后，經(jīng)監(jiān)理工程師同意，進(jìn)行卸載。卸載：人工配合吊車吊運(yùn)砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續(xù)觀測，卸載完成后記錄好觀測值以便計(jì)算支架及地基綜合變形。根據(jù)觀測記錄，整理出預(yù)壓沉降結(jié)果，調(diào)整支架標(biāo)高來控制箱梁底板及懸臂的預(yù)拱高度。預(yù)壓注意問題：采用砂袋法預(yù)壓，要保證砂袋的質(zhì)量，發(fā)現(xiàn)砂袋有裂縫漏砂的應(yīng)及時更換砂袋。派專人觀察支架變化情況，一旦發(fā)生異常，立即進(jìn)行補(bǔ)救。要分級加載，加載的順序接近澆筑

46、混凝土的順序，不能隨意堆放，卸載也分級并測量記錄。通過第一施工段預(yù)壓并沉降后，將實(shí)測沉降量（基礎(chǔ)沉降量、支架變形量）作為一個參數(shù)值再后續(xù)的施工共對比、復(fù)核。測點(diǎn)要固定，用紅油漆提前做好標(biāo)識，不能隨意更換測量人員，防止出現(xiàn)人為誤差，專人負(fù)責(zé)對水準(zhǔn)點(diǎn)位置進(jìn)行保護(hù)。如實(shí)填寫觀測數(shù)據(jù)，繪制彈性和非彈性曲線，如出現(xiàn)意外數(shù)據(jù)，應(yīng)分析原因，不得弄虛作假。觀測過程如局部位置變形過大，應(yīng)立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補(bǔ)救措施。堆碼砂袋一定要按混凝土位置及澆筑順序認(rèn)真堆碼，確保模擬狀態(tài)接近實(shí)際狀態(tài)。支架 預(yù)壓和混凝土澆注過程中安排專人對支架的變形進(jìn)行監(jiān)控。預(yù)壓 - 卸載”流程圖現(xiàn)澆箱梁支架預(yù)壓沉降觀測記錄

47、（橋第 聯(lián)第 跨）樁 號初次 高程第 一次差 值第 二次差 值第 三 次差 值第 四 次差 值第 五 次差 值第 六 次差 值卸載前高程卸載后高程總變 形量非彈性變形彈性 變形施工員：測量員：初次測量日期：第一次測量日期：監(jiān)理員：第二次日期：第三次日期：第四次日期：質(zhì)檢員：第五次日期：第六次日期：十、施工預(yù)拱度設(shè)置確定預(yù)拱度時考慮下列因素：支架在荷載作用下的總變形量，支架在荷載作用下的彈性壓縮，支架在荷載作用下的非彈性壓縮；箱梁設(shè)計(jì)反拱度，根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙?zhí)峁?。根?jù)梁的拱度值線形變化，其它各點(diǎn)的預(yù)拱度值，應(yīng)以中間點(diǎn)為最高值，以梁的兩端為零，按二次拋物線進(jìn)行分配。支架預(yù)拱度計(jì)算：支架變形量（預(yù)拱度）

48、 的計(jì)算： 1 2 3 4 1 為支架卸載后由上部構(gòu)造自重及活載一半產(chǎn)生的豎向變形根據(jù)設(shè)計(jì)要求 1 取 10mm。 2為支架在荷載作用下的彈性變形量（每一跨立柱高度不同，造成支架在荷載作用下彈性變形不同，現(xiàn)以第四聯(lián)第2 跨為例計(jì)算，取平均高度l 21m）1 88.36 212 l58.84mmE 2.1 105 3為支架在荷載作用下的非彈性變形： 3=2K1+3K2+2K3+2.5K4其中K1順紋木料接頭數(shù)目；K2橫紋木料接頭數(shù)目；K3順紋木料與金屬數(shù)目；K4順紋與橫紋木料接頭數(shù)目；根據(jù)本支架搭設(shè)方案，取K1=0,K2=0,K3=1,K4=0。 3=0+0+2+0=2mm 4為支架基底在荷載作

49、用下的非彈性變形：取 4=0mm。故支架變形量（預(yù)拱度）為：1 23410 8.84 2 0 20.84mm。十一、支架拆除（1） 、傳統(tǒng)支架拆除工藝1、拆除順序：拆除翼板、腹板模板松掉楔形塊脫底模、方木抽拉橫向分配梁拖拉貝雷架拆除貝雷支架下部結(jié)構(gòu)。2、拆除工藝底板處底模直接支承在貝雷架與分配梁上，在拆除箱梁底板模板前，須首先調(diào)節(jié)楔形塊，通過調(diào)松楔形塊螺栓，降低楔形塊頂標(biāo)高，消除箱梁對支架的荷載，并留出拆除箱梁底模和工字鋼分配梁的間隙, 拆除箱梁底模及方木后，用卷揚(yáng)機(jī)（卷揚(yáng)機(jī)設(shè)置在外側(cè)貝雷梁上）配合吊車?yán)龉ぷ咒?。拆除貝雷梁時采用每榀整體吊裝，利用鋼管柱頂上的工字鋼作為支點(diǎn)，用倒鏈將其滑行至箱梁翼緣板處，吊車兩點(diǎn)吊裝，吊下貝雷梁?；七^程中操作工人須隨時注意倒鏈和貝雷梁的狀態(tài)，如有異常立即停止施工，待現(xiàn)場技術(shù)員和安全員檢查后方可進(jìn)行下步施工，重復(fù)上述操作至貝雷梁拆除完畢。3、安全措施（ 1） 、組織措施：支架拆除前主管副經(jīng)理、安全專業(yè)工程師、現(xiàn)場安全員、技術(shù)員