課程設計任務書-鄧波

1、成都學院車輛工程畢業(yè)設計畢業(yè)設計題 目 轎車雙質量飛輪離合器設計 學 院 機械工程學院 專 業(yè) 車輛工程 學生姓名 鄧波 學 號 201210115212 級 2012 指導教師 蔣陽 起止時間 至 教師評閱意見：教師簽名： 評閱日期： 年 月 日成都學院本科畢業(yè)設計（論文）任務書畢業(yè)設計（論文）題目轎車雙質量飛輪膜片彈簧離合器設計學院機械工程學院專業(yè)車輛工程年級2012級課題類型理論性課題 （ R） 實踐性課題 （ ）注：請直接在所屬項目括號內打“”課題來源教師科研課題（ ） 教師擬定課題（R）學生自擬課題（ ） 師生聯(lián)合命題（ ）l 設計（論文）擬解決問題及預期成果：1離合器基本參數(shù)及尺寸

2、確定；2離合器主要部件設計計算；3離合器操縱機構設計計算；4繪制膜片彈簧零件圖；5繪制膜片彈簧離合器裝配圖。預期成果：不小于2張零號圖紙、膜片彈簧特性曲線調試圖、雙質量飛輪膜片彈簧離合器三維裝配圖。l 擬采用的研究方法、技術路線：參照某款轎車的發(fā)動機性能參數(shù)，進行該型轎車雙質量飛輪膜片彈簧離合器的設計計算。設計中主要對離合器部分的摩擦片、膜片彈簧、操縱機構進行了相關設計計算，以及雙質量飛輪部分的減震彈簧的設計計算和該部分的結構設計。并應用Visual Basic軟件編寫膜片彈簧的彈性特性的計算程序，用以調試膜片彈簧的結構參數(shù)，選擇彈簧的最佳結構參數(shù)。利用CATIA軟件完成雙質量飛輪膜片彈簧離合

3、器各零件的三維建模和總成裝配,利用AUTO CAD軟件繪制離合器總裝配圖、雙質量飛輪裝配圖和膜片彈簧零件圖。l 應收集資料及主要參考文獻：通過到圖書館借閱，網(wǎng)絡下載等方法收集汽車設計，汽車理論，汽車構造，汽車離合器結構，Auto CAD，UG等方面的資料。主要參考文獻：1王望予. 汽車設計第四版M. 北京：機械工業(yè)出版社，2004；2 吳宗澤，羅圣國機械設計課程設計手冊。北京：高等教育出版社，2006等。設計（論文）進度安排：選題2015年12月 2015年12月實施研究、收集資料、開題報告2015年12月 2016年01月初步設計、詳細設計2016年02月 2016年03月撰寫論文、完成初稿

4、2016年04月 2016年04月完成修改、定稿2016年05月 2016年05月答辯2016年05月接受任務日期： 年 月 日 學生接受任務（簽名）：指 導 教 師（簽名）：要求完成日期： 年 月 日 學院負責人審定（簽名）： 目錄1.離合器概述， 1.1離合器的組成， 1.2離合器的功用， 1.3離合器設計的基本要求，2. 設計參數(shù)及設計要求，3 結構方案分析， 3.1從動盤數(shù)的選擇， 3.2壓緊彈簧和布置形式的選擇， 3.3膜片彈簧的支撐形式， 3.4 壓盤驅動方式，4離合器主要參數(shù)的選擇， 4.1離合器摩擦片參數(shù)的確定，5離合器基本參數(shù)的校核， 5.1離合器基本參數(shù)的優(yōu)化， 5.2膜片

5、彈簧的彈性特性曲線， 5.3膜片彈簧基本參數(shù)的選擇， 5.4 膜片彈簧的優(yōu)化計，6、 主要零部件的結構設計， 6.1扭轉減振器的設計， 6.2從動盤總成的設計， 6.3離合器蓋總成的設計，7設計總結， 致謝，參考文獻，前言了解轎車離合器的構造，掌握轎車離合器的工作原理。了解從動盤總成的結構，掌握從動盤總成的設計方法，了解壓盤和膜片彈簧的結構，掌握壓盤和膜片彈簧的設計方法，通過對以上幾方面的了解，從而熟悉轎車離合器的工作原理。學會如何查找文獻資料、相關書籍，培養(yǎng)學生動手設計項目、自學的能力，掌握單獨設計課題和項目的方法，設計出滿足整車要求并符合相關標準、具有良好的制造工藝性且結構簡單、便于維護的

6、轎車離合器，為以后從事汽車方面的工作或工作中設計其它項目奠定良好的基礎。通過這次課程設計，使學生充分地認識到設計一個工程項目所需經(jīng)歷的步驟，以及身為一個工程技術人員所需具備的素質和所應當完成的工作，為即將進入社會提供了一個良好的學習機會，對于由學生向工程技術人員轉變有著重大的實際意義。離合器通常裝在發(fā)動機與變速器之間，其主動部分與發(fā)動機飛輪相連，從動部分與變速器相連。為各類型汽車所廣泛采用的摩擦離合器，實際上是一種依靠其主、從動部分間的摩擦來傳遞動力且能分離的機構。離合器的主要功用是切斷和實現(xiàn)發(fā)動機與傳動系平順的接合，確保汽車平穩(wěn)起步；在換擋時將發(fā)動機與傳動系分離，減少變速器中換檔齒輪間的沖擊

7、；在工作中受到較大的動載荷時，能限制傳動系所承受的最大轉矩，以防止傳動系個零部件因過載而損壞；有效地降低傳動系中的振動和噪音.1、離合器概述對于以內燃機為動力的汽車，離合器在機械傳動系中是作為一個獨立的總成而存在的，它是汽車傳動系中直接與發(fā)動機相連的總成。目前，各種汽車廣泛采用的摩擦離合器是一種依靠主從動部分之間的摩擦來傳遞動力且能分離的裝置。它主要包括主動部分、從動部分、壓緊機構、和操縱機構等四部分。離合器的功用主要的功用是切斷和實現(xiàn)發(fā)動機對傳動系的動力傳遞，保證汽車起步時將發(fā)動機與傳動系平順地接合，確保汽車平穩(wěn)起步；在換檔時將發(fā)動機與傳動系分離，減少變速器中換檔齒輪之間的沖擊；在工作中受到

8、較大的動載荷時，能限制傳動系所承受的最大轉矩，以防止傳動系各零件因過載而損壞；有效地降低傳動系中的振動和噪聲。2、設計要求及其技術參數(shù)基本要求：在任何行駛條件下，既能可靠地傳遞發(fā)動機的最大轉矩，并有適當?shù)霓D矩儲備，又能防止過載。接合時要完全、平順、柔和，保證起初起步時沒有抖動和沖擊。分離時要迅速、徹底。從動部分轉動慣量要小，以減輕換檔時變速器齒輪間的沖擊，便于換檔和減小同步器的磨損。應有足夠的吸熱能力和良好的通風效果，以保證工作溫度不致過高，延長壽命。操縱方便、準確，以減少駕駛員的疲勞。具有足夠的強度和良好的動平衡，一保證其工作可靠、使用壽命長。離合器設計參數(shù)（日產(chǎn)藍鳥）序號項目參數(shù)序號項目參

9、數(shù)1軸距27006最大功率/轉速93/56002輪距前/后1540/15407最大轉矩/轉速154/40003整備質量11958輪胎型號195/60R164最高車速1959起動擋傳動比4.515最大爬坡度35%10主減速器傳動比5.33、結構方案分析3.1從動盤數(shù)的選擇：單片離合器單片離合器： 單片離合器的結構簡單，軸向尺寸緊湊，散熱良好，維修調整方便，從動部分轉動慣量小，在使用時能保證分離徹底，采用軸向有彈性的從動盤可保證結合平順。雙片離合器：一般用于傳遞轉矩較大且徑向尺寸受到限制的場合。多片式離合器：主要應用于最大總質量大于14噸的商用車的行星齒輪變速器換擋機構中。對乘用車和最大質量小于6

10、t的商用車而言，發(fā)動機的最大轉矩一般不大，在布置尺寸容許條件下，離合器通常只設有一片從動盤。所以選擇單片式離合器。3.2壓緊彈簧和布置形式的選擇：拉式膜片彈簧離合器膜片彈簧是一種由彈簧鋼制成的具有特殊結構的碟形彈簧，主要由碟簧部分和分離指部分組成。1. 膜片彈簧離合器與其他形式的離合器相比，有如下優(yōu)點：1) 具有較理想的非線性彈性特性。2) 兼起壓緊彈簧和分離杠桿的作用。3) 高速旋轉時，彈簧壓緊力降低很少，性能較穩(wěn)定。4) 以整個圓周與壓盤接觸，使壓力分布均勻，摩擦片接觸良好，磨損均勻。5) 通風散熱良好，使用壽命長。6) 膜片彈簧中心與離合器中心線重合，平衡性好。2. 與推式相比，拉式膜片

11、彈簧離合器具有許多優(yōu)點：取消了中間支承各零件，并不用支承環(huán)或只用一個支承環(huán)，使其結構更簡單、緊湊，零件數(shù)目更少，質量更小等。由于拉式膜片彈簧離合器的綜合性能優(yōu)越，所以選擇拉式膜片彈簧離合器。3.3膜片彈簧的支撐形式圖3-1為拉式膜片彈簧的支承形式單支承環(huán)形式，將膜片彈簧大端支承在離合器蓋殺中的支承環(huán)上.圖3-13.4 壓盤驅動方式壓盤的驅動方式主要有凸塊窗孔式、傳力銷式、鍵塊式和彈性傳動片式等多種。前三種的共同缺點是在連接件之間都有間隙，在傳動中將產(chǎn)生沖擊和噪聲，而且在零件相對滑動中有摩擦和磨損，降低了離合器的傳動效率。彈性傳動片式是近年來廣泛采用的驅動方式，沿圓周切向布置的三組或四組薄彈簧鋼

12、帶傳動片兩端分別與離合器蓋和壓盤以鉚釘或螺栓聯(lián)結，傳動片的彈性允許其作軸向移動。彈性傳動片驅動方式結構簡單，壓盤與飛輪對中性能好，使用平衡性好，工作可靠，壽命長。綜合以上：選用彈性驅動片驅動。4、離合器主要參數(shù)的選擇4.1 摩擦片參數(shù)的選擇4.1.1 初選摩擦片外徑D、內徑d、厚度b摩擦片外徑是離合器基本尺寸，它關系到離合器的結構重量和壽命，它和離合器所需傳遞轉矩大小有一定關系。式中，為發(fā)動機最大轉矩，取；離合器摩擦片尺寸系列和參數(shù)表1外徑D/mm160180200225250280300325350380405430內徑d/mm11012514015015516517519019520522

13、0230厚度b/mm3.23.53.53.53.53.53.53.54444c=d/D0.6870.6940.7000.6670.6200.5890.5830.5850.5570.5400.5430.5351- c30.6760.6670.6570.7030.7620.7960.8020.8000.8270.8430.8400.847單位面積1061321602213024024665466787299081037摩擦片標準系列尺寸，取。4.1.2 后備系數(shù)后備系數(shù)保證了離合器能可靠地傳遞發(fā)動機扭矩，同時它有助于減少汽車起步時的滑磨，提高了離合器的使用壽命。但為了離合器的尺寸不致過大，減少傳遞

14、系的過載，使操縱輕便等，后備系數(shù)又不宜過大。由于所設計的離合器為膜片彈簧離合器，在使用過程中其摩擦片的磨損工作壓力幾乎不會變小（開始時還有些增加），再加上小轎車的后備功率比較大，使用條件較好，宜取較小值，故初取=1.3。4.1.3 離合器傳遞的最大靜摩擦力矩TC=4.1.4 單位壓力P0摩擦面上的單位壓力P的值和離合器本身的工作條件,摩擦片的直徑大小,后備系數(shù),摩擦片材料及質量等有關。 離合器使用頻繁,工作條件比較惡劣單位壓力P較小為好。當摩擦片的外徑較大時也要適當降低摩擦片摩擦面上的單位壓力P。因為在其它條件不變的情況下，由于摩擦片外徑的增加，摩擦片外緣的線速度大，滑磨時發(fā)熱厲害，再加上因整

15、個零件較大，零件的溫度梯度也大，零件受熱不均勻，為了避免這些不利因素，單位壓力P應隨摩擦片外徑的增加而降低。選取時應考慮離合器的工作條件、發(fā)動機后備功率的大小、摩擦片尺寸、材料及其質量和后備系數(shù)等因素。 式中，為摩擦因數(shù)取0.3；為單位壓力（）為摩擦面數(shù)取2；為摩擦片外徑取225；為摩擦片內徑取150；摩擦片材料選擇石棉基材料，為單位壓力0.15，為摩擦因數(shù)取0.3。 摩擦片的工作條件比較惡劣，為了保證它能長期穩(wěn)定的工作，根據(jù)汽車的的使用條件，摩擦片的性能應滿足以下幾個方面的要求：應具有較穩(wěn)定的摩擦系數(shù)，溫度，單位壓力和滑磨速度的變化對摩擦系數(shù)的影響小。要有足夠的耐磨性，尤其在高溫時應耐磨。要

16、有足夠的機械強度，尤其在高溫時的機械強度應較好熱穩(wěn)定性要好，要求在高溫時分離出的粘合劑較少，無味，不易燒焦磨合性能要好，不致刮傷飛輪及壓盤等零件的表面油水對摩擦性能的影響應最小結合時應平順而無“咬住”和“抖動”現(xiàn)象由以上的要求,在該設計中選取的是石棉基材料制成的摩擦片。5，離合器基本參數(shù)的校核5.1離合器基本參數(shù)的優(yōu)化,5.1.1 最大圓周速度式中， 為摩擦片最大圓周速度（m/s）；為發(fā)動機最高轉速取5600；為摩擦片外徑徑取225；故符合條件。5.1.2 單位摩擦面積傳遞的轉矩(N/)式中，為離合器傳遞的最大靜摩擦力矩200.2；當摩擦片外徑210mm0.0045 N/，故符合要求5.1.3

17、 單位壓力為降低離合器滑磨時的熱負荷，防止摩擦片損傷，選取單位壓力的最大范圍為0.15.35Mpa，由于已確定單位壓力0.15Mpa，在規(guī)定范圍內，故滿足要求5.1.4單位摩擦面積滑磨功為了減少汽車起步過程中離合器的滑磨，防止摩擦片表面溫度過高而發(fā)生燒傷，離合器每一次結合的單位摩擦面積滑磨功w應小于其許用值w。汽車起步時離合器結合一次所產(chǎn)生的總滑磨功(J)為：W = () 式中，W為汽車起步時離合器結合一次所產(chǎn)生的總滑磨功(J)m 為汽車總質量取1195kg；rr 為輪胎滾動半徑0.3686m；i為汽車起步時所用變速器檔位的傳動比；4.51i為主減速器傳動比5.3；n為發(fā)動機轉速(r/min)

18、,乘用車n取2000 r/min;w = = J/式中，W為汽車起步時離合器結合一次所產(chǎn)生的總滑磨功取6260.2J滿足w w = 0.33J/mm要求。摩擦片的相關參數(shù)如表2摩擦片外徑D摩擦片內徑d后備系數(shù)厚度b單位壓力Po225mm150mm1.33.50.15MPa 5.2膜片彈簧的彈性特性曲線5.3膜片彈簧基本參數(shù)的選擇1）比值H/h 和 h 的選擇 為保證離合器壓緊力變化不大和操縱輕便，汽車離合器用膜片彈簧的H/h 一般為1.52.0 ，板厚 h 為24 mm 。取h = 2mm ，H/h =1.8 ，即 H = 1.5h =3.6mm 。2）R/r比值和 R、r的選擇研究表明。R/

19、r越大，彈簧材料利用率越低，彈簧越硬，彈性特性曲受直徑誤差的影響越大，且應力越高。根據(jù)結構布置和壓緊力的要求。R/r一般為1.201.35 。為使摩擦片上的壓力分布較均勻，拉式膜片彈簧的r值宜為大于或等級。即,，75mm=R=摩擦片外徑112.5mm 取R=110mm得R/r = 1.22，3）的選擇膜片彈簧自由狀態(tài)下圓錐角與內截錐高度H關系密切，一般在915范圍內。 = arctan H/(R-r) = 10.2 ，符合要求。4.）分離指數(shù)目n的選取 分離指數(shù)目n常取18，大尺寸膜片彈簧可取24，小尺寸膜片彈簧可取12 。取分離之數(shù)目n =18 。5）膜片彈簧小段內半徑r及分離軸承作用半徑r

20、的確定r由離合器的結構決定，其最小值應大于變速器第一軸花鍵的外徑。r應大于r ?；ㄦI外徑D1=32mm，則取=35mm，=38mm。6）切槽寬度、及半徑r 的確定= 3.23.5 mm，= 910 mm，r 的取值應滿足r - r 。本次設計取 = 3.2 mm，= 10 mm ，r r -= 80mm ，取=80mm。7）采用拉式驅動膜片彈簧，故壓盤加載點半徑R 和支承環(huán)加載點半徑r 的確定R=92mm r=108mm.5.4 膜片彈簧的優(yōu)化設計膜片彈簧的優(yōu)化設計就是要確定一組彈簧的基本參數(shù)，使其彈性特性滿足離合器的使用性能要求，而且彈簧強度也滿足設計要求，以達到最佳的綜合效果。1）為了滿足

21、離合器使用性能的要求，彈簧的H/h 與初始底錐角H/(R-r)應在一定范圍內，即 1.6 H/h = 1.6 2.29H/(R-r)=9.1 152）彈簧各部分有關尺寸的比值應符合一定的范圍，即1.2 R/r=1.20 1.35R / r0=2.853）為了使摩擦片上的壓緊力分布比較均勻，拉式膜片彈簧的壓盤加載點半徑r1應位于摩擦片的平均半徑與外半徑之間，即(D+d)/4 R1 = 120 D/24）根據(jù)彈簧結構布置要求，R1與R，rf與r0之差應在一定范圍內，即1 R-R1 = 41 70 rf-r0 = 4 45）膜片彈簧的分離指起分離杠桿的作用，因此其杠桿比應在一定范圍內選取，即3.5

22、= 6.6 9.06、主要零部件的結構設計6.1扭轉減振器的設計6.1.1扭轉減振器的概述扭轉減振器主要由彈性元件(減振彈簧或橡膠)和阻尼元件(阻尼片)等組成。彈性元件的主要作用是降低傳動系的首段扭轉剛度，從而降低傳動系扭轉系統(tǒng)的某階(通常為三階)固有頻率，改變系統(tǒng)的固有振型，使之盡可能避開由發(fā)動機轉矩主諧量激勵引起的共振；阻尼元件的主要作用是有效地耗散振動能量。因此，扭轉減振器具有如下功能：1）降低發(fā)動機曲軸與傳動系接合部分的扭轉剛度，調諧傳動系扭振固有頻率。2）增加傳動系扭振阻尼，抑制扭轉共振響應振幅，并衰減因沖擊而產(chǎn)生的瞬態(tài)扭振。3）控制動力傳動系總成怠速時離合器與變速器軸系的扭振，消減

23、變速器怠速噪聲和主減速器與變速器的扭振及噪聲。4）緩和非穩(wěn)定工況下傳動系的扭轉沖擊載荷，改善離合器的接合平順性。減振器的扭轉剛度k 和阻尼摩擦元件間的阻尼摩擦轉矩T 是兩個主要參數(shù)，決定了減振器的減震效果。其設計參數(shù)還包括極限轉矩T、預緊轉矩T和極限轉角等。6.1.2扭轉減振器的設計1）極限轉矩T極限轉矩是指減振器在消除了限位銷與從動盤轂缺口之間的間隙時所能傳遞的最大轉矩，即限位銷起作用時的轉矩。它受限于減振彈簧的許用應力等因素，與發(fā)動機最大轉矩有關，一般可取 T = (1.52.0) T 一般乘用車：系數(shù)取2.0 即 T = 2 T = 402Nm 2）扭轉角剛度K 13T=13*402=5

24、2263）阻尼摩擦轉矩T由于減振器扭轉剛度k受結構及發(fā)動機最大轉矩的限制，不可能很低，故為了在發(fā)動機工作轉速范圍內最有效地消振，必須合理選擇減振器阻尼裝置的阻尼摩擦轉矩T 。一般可按下式初選：T=(0.060.17)T 取T= 0.1T = 20.1 Nm4）預緊轉矩T減振彈簧在安裝時都有一定的預緊。研究表明，T增加，共振頻率將向減小頻率的方向移動，這是有利的。但是T不應大于T ，否則在反向工作時，扭轉減振器將提前停止工作，故取 T= (0.050.15)T (2-8)取T = 0.1T =20.1Nm5）減振彈簧的位置半徑R R0 的尺寸應盡可能大些，一般取 R =(0.600.75)d/2

25、 (2-10)R0 = 0.70d/2 = 52.5mm 取=60mm6）減振彈簧個數(shù)ZZ參照摩擦片外徑D = 250mm ，可選擇Z為46，選取Z=67）減振彈簧總壓力 F當限位銷與從動盤轂之間的間隙或被消除，減震彈簧傳遞的轉矩達到最大值T時，減震彈簧受到的壓力F為F = T/R = 402000Nmm/60 = 6700N 8）極限轉角本次設計 取3。6.1.3扭轉彈簧的設計 根據(jù)文獻5129頁表5-4查得1）取彈簧鋼絲直徑d=4mm2）彈簧指數(shù)比c=63）曲度系數(shù)K=1.254）彈簧中徑Dm=18mm5）外徑D=Dm+d=10mm6）彈簧總圈數(shù)n=i+1.57）工作負荷下變形f=P/K=

26、308）n=i+1.5=4.79)f=1.510)=(n-0.5)d+f+f+0.2=99.211.H=-f=30表6-1壓簧的計算公式表6.2從動盤總成的設計6.2.1從動盤轂從動盤轂是離合器中承受載荷最大的零件，它幾乎承受由發(fā)動機傳來的全部轉矩。它一般采用齒側對中的矩形花鍵安裝在變速器的第一軸上，花鍵的遲鈍可根據(jù)摩擦片的外徑D與發(fā)動機的最大轉矩T由表6-2選取。表6-2 從動盤轂花鍵的尺寸摩擦片外徑 D/mm發(fā)動機最大轉矩T/(Nm)花鍵尺寸擠壓應力/MPa齒數(shù)n外徑D/mm內徑d/mm齒厚t/mm有效尺長l/mm160491023183209.81806910262132011.6200

27、10810292342511.122514710322643011.325019610352843510.228027510353244012.530030410403254010.532537310403254511.435047110403255013.0本次設計D = 250 mm ，T= 201Nm 故選擇花鍵類型為：摩擦片外徑 D/mm發(fā)動機最大轉矩T/(Nm)花鍵尺寸擠壓應力/MPa齒數(shù)n外徑D/mm內徑d/mm齒厚t/mm有效尺長l/mm25019610292342511.16.2.2從動片的設計從動盤對離合器工作性能影響很大，設計時應滿足如下要求：1)從動盤的轉動慣量應盡可能小

28、，以減小變速器換擋時輪齒間的沖擊。2) 從動盤應具有軸向彈性，使離合器結合平順，便于起步，而且使摩擦面壓力均勻，以減小磨損。3)應安裝扭轉減振器，以避免傳動系共振，并緩和沖擊。6.2.3摩擦片的設計摩擦片應滿足以下要求：1)摩擦因數(shù)較高且穩(wěn)定，工作溫度、單位壓力、滑磨速度的變化對其影響要小2)具有足夠的機械強度與耐磨性3)密度要小，以減少從動盤的轉動慣量。4)熱穩(wěn)定性要好5)磨合性要好，不至刮傷飛輪和壓盤表面6.3離合器蓋總成的設計6.3.1離合器蓋結構設計的要求：1)應具有足夠的剛度，否則影響離合器的工作特性，增大操縱時的分離行程，減小壓盤升程，嚴重時使摩擦面不能徹底分離。2)應與飛輪保持良

29、好的對中，以免影響總成的平衡和正常的工作。3)蓋的膜片彈簧支承處應具有高的尺寸精度。4)為了便于通風散熱，防止摩擦表面溫度過高，可在離合器蓋上開較大的通風窗孔，或在蓋上加設通風扇片等。乘用車離合器蓋一般用08、10鋼等低碳鋼板。6.3.2壓盤的設計對壓盤結構設計的要求:1)壓盤應具有較大的質量,以增大熱容量，減小溫，防止其產(chǎn)生裂紋和破碎，有時可設置各種形狀的散熱筋或鼓風筋，以幫助散熱通風。中間壓盤可鑄出通風槽，也可以采用傳熱系數(shù)較大的鋁合金壓盤。2)壓盤應具有較大剛度，使壓緊力在摩擦面上的壓力分布均勻并減小受熱后的翹曲變形，以免影響摩擦片的均勻壓緊及與離合器的徹底分離，厚度約為1525 mm

30、。取厚度為20mm3)與飛輪應保持良好的對中，并要進行靜平衡，壓盤單件的平衡精度應不低于1520 gcm 。4)壓盤高度(從承壓點到摩擦面的距離)公差要小。壓盤形狀較復雜，要求傳熱性好，具有較高的摩擦因數(shù)，通常采用灰鑄鐵，一般采用HT200、HT250、HT300，硬度為170227HBS。6.3.3壓盤的結構設計與選擇取溫升t=10 t = =0.513361.4/(c1360) = 0.01 m = =t = =2.94式中，W為汽車起步時離合器結合一次所產(chǎn)生的總滑磨功，取W=11898J為傳到壓盤的熱量所占的比例，對單片離合器壓盤. =0.5；m為壓盤質量(kg)V為壓盤估算面積；c為壓盤的比熱容，鑄鐵：c=481.4 J/(kg)；為鑄鐵密度，取7800 kg/m；為摩擦片外徑取250；為摩擦片內徑取155；h為壓盤厚度，取=20mm； t