完整版平動(dòng)與扭轉(zhuǎn)周期

1、一、位移比、層間位移比控制 規(guī)范條文：新高規(guī)的 4.3.5 條規(guī)定，樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移和層間位移角，A 、B 級(jí)高度高層建筑均不宜大于該樓層平均值的 1.2 倍；且 A 級(jí)高度高層建筑不應(yīng)大于該樓層平均值的 1.5 倍，B 級(jí)高度高層建筑、混合結(jié) 構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑，不應(yīng)大于該樓層平均值的 1.4 倍。高規(guī) 4.6.3 條規(guī)定，高度不大于 150m 的高層建筑，其樓層層間最大位移與層間之比(即最大層間位移角) u/h 應(yīng)滿足以下要求：結(jié)構(gòu)休系u/h 限值框架 1/550 框架 -剪力墻，框架 -核心筒 1/800 筒中筒，剪力墻 1/1000 框支層 1/1000 名詞釋義：(1

2、 )位移比： 即樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水平位移的比值。(2 )層間位移比： 即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。其中：最大水平位移： 墻頂、柱頂節(jié)點(diǎn)的最大水平位移。 平均水平位移： 墻頂、柱頂節(jié)點(diǎn)的最大水平位移與最小水平位移之和除2。層間位移角： 墻、柱層間位移與層高的比值。最大層間位移角： 墻、柱層間位移角的最大值。 平均層間位移角： 墻、柱層間位移角的最大值與最小值之和除2?？刂颇康?:高層建筑層數(shù)多， 高度大， 為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度， 應(yīng)對(duì)其最大位移和層間位移加以控制， 主要目的有以下幾點(diǎn)：1保證主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài),避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂

3、縫 ,控制樓面梁板的裂縫數(shù)量 ,寬度。2保證填充墻 ,隔墻 ,幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好 ,避免產(chǎn)生明顯的損壞。 3控制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性，以免形成扭轉(zhuǎn)，對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。結(jié)構(gòu)位移輸出文件( WDISP.OUT )Max-(X) 、 Max-(Y) 最大 X、 Y 向位移。( mm )Ave-(X) 、 Ave-(Y)X 、Y 平均位移。( mm)Max-Dx ， Max-Dy: X,Y 方向的最大層間位移Ave-Dx ， Ave-Dy: X,Y 方向的平均層間位移Ratio-(X) 、 Ratio-(Y) X 、Y 向最大位移與平均位移的比值。Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大層間位移與

4、平均層間位移的比值即要求：Ratio-(X)= Max-(X)/ Ave-(X)最好 1.2不能超過 1.5Ratio-Dx= Max-Dx/ Ave-Dx最好 1.2不能超過 1.5Y 方向相同電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)1若位移比（層間位移比）超過 1.2 ，則需要在總信息參數(shù)設(shè)置中考慮雙向地震作用；2驗(yàn)算位移比需要考慮偶然偏心作用，驗(yàn)算層間位移角則不需要考慮偶然偏心； 3驗(yàn)算位移比應(yīng)選擇強(qiáng)制剛性樓板假定， 但當(dāng)凸凹不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時(shí)， 應(yīng)采用符合樓板平面內(nèi)實(shí) 際剛度變化的計(jì)算模型，當(dāng)平面不對(duì)稱時(shí)尚應(yīng)計(jì)及扭轉(zhuǎn)影響 4最大層間位移、 位移比是在剛性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。 構(gòu)件設(shè)計(jì)與位移信息

5、不是在同一條件下的結(jié)果 （即構(gòu)件設(shè)計(jì)可以采用彈性樓板計(jì)算，而位移計(jì)算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得），故可先采用剛性樓板算 出位移，而后采用彈性樓板進(jìn)行構(gòu)件分析。 5因?yàn)楦邔咏ㄖ谒搅ψ饔孟?,幾乎都會(huì)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn) ,故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位。二、周期比控制規(guī)范條文：新高規(guī)的 4.3.5 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一周期 Tt 與平動(dòng)為主的第一周期 T1 之比，A 級(jí)高度高層建筑 不應(yīng)大于 0.9；B 級(jí)高度高層建筑、混合結(jié)構(gòu)高層建筑及復(fù)雜高層建筑不應(yīng)大于0.85。（抗歸中沒有明確提出該概念，所以多層時(shí)該控制指標(biāo)可以適當(dāng)放松，但一般不大于 1.0 。 ）名詞釋義：周期比:即結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為

6、主的第一自振周期（也稱第一扭振周期）Tt 與平動(dòng)為主的第一自振周期（也稱第一側(cè)振周期） T1 的比值。周期比主要控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，使結(jié)構(gòu)的抗扭剛度 不能太弱。因?yàn)楫?dāng)兩者接近時(shí) ,由于振動(dòng)藕連的影響 ,結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)將明顯增大。對(duì)于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，如下驗(yàn)算周期比 :1）根據(jù)各振型的平動(dòng)系數(shù)大于 0.5，還是扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于 0.5 ，區(qū)分出各振型是扭轉(zhuǎn)振型還是平動(dòng)振型2 ）通常周期最長的扭轉(zhuǎn)振型對(duì)應(yīng)的就是第一扭轉(zhuǎn)周期 Tt，周期最長的平動(dòng)振型對(duì)應(yīng)的就是第一平動(dòng)周期 T13）對(duì)照 “結(jié)構(gòu)整體空間振動(dòng)簡圖 ”，考察第一扭轉(zhuǎn) /平動(dòng)周期是否引起整體振動(dòng)，如果僅是局部振動(dòng)

7、，不是第一扭轉(zhuǎn) / 平動(dòng)周期。再考察下一個(gè)次長周期。4）考察第一平動(dòng)周期的基底剪力比是否為最大5）計(jì)算 Tt/T1 ，看是否超過 0.9 （0.85）多塔結(jié)構(gòu)周期比： 對(duì)于多塔樓結(jié)構(gòu)，不能直接按上面的方法驗(yàn)算，而應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)切分成多個(gè)單塔，按多個(gè)單塔結(jié)構(gòu)分別 計(jì)算。周期、地震力與振型輸出文件（ WZQ.OUT ） 考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時(shí)的振動(dòng)周期 （ 秒）、X,Y 方向的平動(dòng)系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號(hào)周期轉(zhuǎn)角平動(dòng)系數(shù) （X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.6306110.180.99 ( 0.12+0.88 )0.0120.614421.190.95 ( 0.82+0.12 )0.0530.42482.390.06 (

8、 0.06+0.00 )0.9440.1876174.520.96 ( 0.95+0.01 )0.0450.171885.001.00 ( 0.01+0.99 )0.0060.13555.030.05 ( 0.05+0.00 )0.9570.0994177.150.97 ( 0.97+0.00 )0.0380.084987.631.00 ( 0.00+1.00 )0.000.075212.730.03 ( 0.03+0.00 )0.97X 方向的有效質(zhì)量系數(shù) : 97.72%Y 方向的有效質(zhì)量系數(shù) : 96.71%即要求：0.4248/0.6306=0.67 90% 說明無需再增加振型計(jì)算電算

9、結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn) :1. 對(duì)于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計(jì)算時(shí)，一般來說前兩個(gè)或幾個(gè)振型為其主振型，但對(duì)于剛 度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在。總之在高層結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，使得扭轉(zhuǎn)振型不應(yīng)靠前，以減小震 害。 SATWE 程序中給出了各振型對(duì)基底剪力貢獻(xiàn)比例的計(jì)算功能,通過參數(shù) Ratio（ 振型的基底剪力占總基底剪力的百分比 ） 可以判斷出那個(gè)振型是 X 方向或 Y 方向的主振型，并可查看以及每個(gè)振型對(duì)基底剪力的貢獻(xiàn)大小。2. 振型分解反應(yīng)譜法分析計(jì)算周期，地震力時(shí)，還應(yīng)注意兩個(gè)問題，即計(jì)算模型的選擇與振型數(shù)的確 定。一般來說，當(dāng)全樓作剛性樓板假定后，計(jì)算時(shí)宜選擇 “側(cè)剛模型 ”進(jìn)行

10、計(jì)算。而當(dāng)結(jié)構(gòu)定義有彈性樓板 時(shí)則應(yīng)選擇 “總剛模型 ”進(jìn)行計(jì)算較為合理。至于振型數(shù)的確定，應(yīng)按上述高規(guī) 5.1.13 條（高層建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算振型數(shù)不應(yīng)小于 9,抗震計(jì)算時(shí) ,宜考慮平扭藕連計(jì)算結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng) ,振型數(shù)不小于 15, 對(duì)于多塔樓結(jié)構(gòu)的 振型數(shù)不應(yīng)小于塔樓數(shù)的 9 倍,且計(jì)算振型數(shù)應(yīng)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的90% ）執(zhí)行，振型數(shù)是否足夠，應(yīng)以計(jì)算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的 90%作為唯一的條件進(jìn)行判別。 （耦聯(lián)取 3 的倍數(shù)，且3倍層數(shù)， 非耦聯(lián) 取層數(shù)，直到參與計(jì)算振型的 有效質(zhì)量系數(shù) 90 ）3. 如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種

11、相對(duì)關(guān)系，而非其絕 對(duì)大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過大（相對(duì)于側(cè)移）的 扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。即周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實(shí)，而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性?？紤]周期比限制 以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從新規(guī)范的角度來看，可能成為 “平面不規(guī)則結(jié)構(gòu) ”。一旦出現(xiàn)周期比不 滿足要求的情況，一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況，這種改變一般是整體性的，局部的小調(diào)整 往往收效甚微。周期比不滿足要求，說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對(duì)于側(cè)移剛度較小，總的調(diào)整原則是要加強(qiáng)外圈結(jié)構(gòu)剛度、增設(shè)抗震墻、增加外圍連梁的高度、削弱內(nèi)筒的剛度。4. 扭轉(zhuǎn)周期控制及調(diào)整難度較大，要查出問題關(guān)

12、鍵所在，采取相應(yīng)措施，才能有效解決問題。a）扭轉(zhuǎn)周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關(guān)，只與樓層抗扭剛度有關(guān)；b）剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時(shí)，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時(shí)要注意檢查 是否滿足；c）當(dāng)不滿足周期限制時(shí)，若層位移角控制潛力較大，宜減小結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件剛度，增大平動(dòng)周期；d）當(dāng)不滿足周期限制時(shí)，且層位移角控制潛力不大，應(yīng)檢查是否存在扭轉(zhuǎn)剛度特別小的層，若存在應(yīng) 加強(qiáng)該層的抗扭剛度；e）當(dāng)不滿足扭轉(zhuǎn)周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平面尺度與 結(jié)構(gòu)總高度之比偏小，應(yīng)加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。f）當(dāng)計(jì)算中發(fā)現(xiàn)扭

13、轉(zhuǎn)為第一振型， 應(yīng)設(shè)法在建筑物周圍布置剪力墻， 不應(yīng)采取只通過加大中部剪力墻的 剛度措施來調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。三、層剛度比控制規(guī)范條文：1抗震規(guī)范附錄 E2.1 規(guī)定，筒體結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)換層上下層的側(cè)向剛度比不宜大于2 ；2高規(guī)的 4.4.2 條規(guī)定，抗震設(shè)計(jì)的高層建筑結(jié)構(gòu)， 其樓層側(cè)向剛度不宜小于相臨上部樓層側(cè)向剛度的 70% 或其上相臨三層側(cè)向剛度平均值的 80% ；3高規(guī)的 5.3.7 條規(guī)定，高層建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算中，當(dāng)?shù)叵率业捻敯遄鳛樯喜拷Y(jié)構(gòu)嵌固端時(shí)，地下室結(jié)構(gòu)的樓 層側(cè)向剛度不應(yīng)小于相鄰上部結(jié)構(gòu)樓層側(cè)向剛度的 2 倍；4高規(guī)的 10.2.3 條規(guī)定，底部大空間剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層上部結(jié)構(gòu)與下部結(jié)構(gòu)

14、的側(cè)向剛度，應(yīng)符合高規(guī) 附錄 E 的規(guī)定：E.0.1) 底部大空間為一層的部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，可近似采用轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)等效剛度比 表示轉(zhuǎn) 換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，非抗震設(shè)計(jì)時(shí) 不應(yīng)大于 3，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于 2。E.0.2) 底部大空間層數(shù)大于一層時(shí)， 其轉(zhuǎn)換層上部框架 -剪力墻結(jié)構(gòu)的與底部大空間層相同或相近高度的部 分的等效側(cè)向剛度與轉(zhuǎn)換層下部的框架 -剪力墻結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比 e宜接近 1，非抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大 于 2 ，抗震設(shè)計(jì)時(shí)不應(yīng)大于 1.3 。名詞釋義： 剛度比指結(jié)構(gòu)豎向不同樓層的側(cè)向剛度的比值(也稱層剛度比)，該值主要為了控制高層結(jié)構(gòu)的豎向規(guī)則 性，以免豎向剛度突變，形

15、成薄弱層。對(duì)于地下室結(jié)構(gòu)頂板能否作為嵌固端，轉(zhuǎn)換層上、下結(jié)構(gòu)剛度能否 滿足要求，及薄弱層的判斷，均以層剛度比作為依據(jù)。抗規(guī) 與高規(guī) 提供有三種方法計(jì)算層剛度，即剪切剛度( Ki=GiAi/hi )、剪彎剛度( Ki=V i/ )i、地震剪力與地震層間位移的比值( Ki=Qi/ ui)。 通常選擇第三種算法。剛度的正確理解應(yīng)為產(chǎn)生一個(gè)單位位移所需要的力建筑結(jié)構(gòu)的總信息 (WMASS.OUT)各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計(jì)算信息Ratx1 ，Raty1 : X，Y 方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%的比值或上三層平均側(cè)移剛度 80% 的比值中之較小者即要求：Ratx1 、 Ra

16、ty1 1電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn) :1. 規(guī)范對(duì)結(jié)構(gòu)層剛度比和位移比的控制一樣，也要求在剛性樓板假定條件下計(jì)算。對(duì)于有彈性板或板 厚為零的工程，應(yīng)計(jì)算兩次，在剛性樓板假定條件下計(jì)算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實(shí)條件下完成 其它結(jié)構(gòu)計(jì)算。2. 層剛比計(jì)算及薄弱層地震剪力放大系數(shù)的結(jié)果詳建筑結(jié)構(gòu)的總信息 WMASS.OUT 。一般來說，結(jié)構(gòu) 的抗側(cè)剛度應(yīng)該是沿高度均勻或沿高度逐漸減少， 但對(duì)于框支層或抽空墻柱的中間樓層通常表現(xiàn)為薄弱層， 由于薄弱層容易遭受嚴(yán)重震害，故程序根據(jù)剛度比的計(jì)算結(jié)果或?qū)娱g剪力的大小自動(dòng)判定薄弱層，并乘以 放大系數(shù)，以保證結(jié)構(gòu)安全。當(dāng)然，薄弱層也可在調(diào)整信息中通過人工強(qiáng)

17、制指定。3. 對(duì)于上述三種計(jì)算層剛度的方法，我們應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況進(jìn)行選擇：對(duì)于底部大空間為一層時(shí)或多層 建筑及磚混結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇 “剪切剛度 ”；對(duì)于底部大空間為多層時(shí)或有支撐的鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇 “剪彎剛度 ”；而對(duì)于 通常工程來說，則可選用第三種規(guī)范建議方法，此法也是 SATWE 程序的默認(rèn)方法。四、層間受剪承載力之比控制規(guī)范條文：新高規(guī)的 4.4.3 條和 5.1.14 條規(guī)定， A 級(jí)高度高層建筑的樓層層間抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的受剪承載力不宜小于其上 一層受剪承載力的 80 ，B 級(jí)高度不應(yīng)小于 75 。建筑結(jié)構(gòu)的總信息 (WMASS.OUT)樓層抗剪承載力、及承載力比值Ratio_Bu: 表示本層與上一層

18、的承載力之比 即要求：Ratio_Bu 0.8(0.75)如不符，說明本層為薄弱層，加強(qiáng)軟件實(shí)現(xiàn)方法 :1. 層間受剪承載力的計(jì)算與砼強(qiáng)度、實(shí)配鋼筋面積等因素有關(guān)，在用 SATWE 軟件接 PK 出施工圖之 前，實(shí)配鋼筋面積是不知道的，因此 SATWE 程序以計(jì)算配筋面積代替實(shí)配鋼筋面積。2. 目前的 SATWE 軟件在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)信息( WMASS.OUT )文件中輸出了相鄰層層間受剪承載力之 比的比值，該比值是否滿足規(guī)范要求需要設(shè)計(jì)人員人為判斷。五、剛重比控制規(guī)范條文： (高規(guī) 5.4.4 條 )1對(duì)于剪力墻結(jié)構(gòu) ,框剪結(jié)構(gòu) ,筒體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定 : (見規(guī)范 )2對(duì)于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定

19、性必須符合下列規(guī)定 : Di*Hi/Gi=10名詞釋義： 結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與重力荷載設(shè)計(jì)值之比稱為 剛重比 。它是影響重力二階( p- ) 效應(yīng)的主要參數(shù) ,且重力二階效應(yīng)隨著結(jié)構(gòu)剛重比的降低呈雙曲線關(guān)系增加。 高層建筑在風(fēng)荷載或水平地震 作用下 ,若重力二階效應(yīng)過大則會(huì)引起結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)倒塌，故控制好結(jié)構(gòu)的剛重比，則可以控制結(jié)構(gòu)不失去穩(wěn)建筑結(jié)構(gòu)的總信息 (WMASS.OUT)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗(yàn)算結(jié)果X 向剛重比 EJd/GH*2= 47.79Y 向剛重比 EJd/GH*2= 41.49該結(jié)構(gòu)剛重比 EJd/GH*2 大于 1.4, 能夠通過高規(guī) (5.4.4) 的整體穩(wěn)定驗(yàn)算 該結(jié)構(gòu)剛重比 EJd/G

20、H*2 大于 2.7, 可以不考慮重力二階效應(yīng)電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn) :1 按照下式計(jì)算等效側(cè)向剛度： 高規(guī) 5.4.12對(duì)于剪切型的框架結(jié)構(gòu) ,當(dāng)剛重比大于 10 時(shí)，則結(jié)構(gòu)重力二階效應(yīng)可控制在20% 以內(nèi) , 結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定已經(jīng)具有一定的安全儲(chǔ)備；當(dāng)剛重比大于20 時(shí) ,重力二階效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)的影響已經(jīng)很小 ,故規(guī)范規(guī)定此時(shí)可以不考慮重力二階效應(yīng)。3對(duì)于彎剪型的剪力墻結(jié)構(gòu)、框剪結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)，當(dāng)剛重比大于1.4 時(shí)，結(jié)構(gòu)能夠保持整體穩(wěn)定；當(dāng)剛重比大于 2.7 時(shí)，重力二階效應(yīng)導(dǎo)致的內(nèi)力和位移增量僅在5%左右， 故規(guī)范規(guī)定此時(shí)可以不考慮重力二階效應(yīng)。4高層建筑的高寬比滿足限值時(shí)，可不進(jìn)行穩(wěn)定驗(yàn)算，

21、否則應(yīng)進(jìn)行。5當(dāng)高層建筑的穩(wěn)定不滿足上述規(guī)定時(shí)，應(yīng)調(diào)整并增大結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度。六、剪重比控制規(guī)范條文：類別7 度7.5 度8 度8.5 度9 度扭轉(zhuǎn)效應(yīng)明顯或基本周期小于 3.5S 的結(jié)構(gòu)0.0160.0240.0320.0480.064基本周期大于 5.0S 的結(jié)構(gòu)0.0120.0180.0240.0320.040抗規(guī) 5.2.5 條與高規(guī)3.3.13 條規(guī)定，抗震驗(yàn)算時(shí)， 地震剪力系數(shù) 。結(jié)構(gòu)任一樓層的水平地震剪力不應(yīng)小于下表給出的最小名詞釋義：剪重比即最小地震剪力系數(shù) ，主要是控制各樓層最小地震剪力，尤其是對(duì)于基本周期大于 3.5S 的結(jié)構(gòu) , 以及存在薄弱層的結(jié)構(gòu) ,出于對(duì)結(jié)構(gòu)安全的考慮

22、 ,規(guī)范增加了對(duì)剪重比的要求。周期、地震力與振型輸出文件（ WZQ.OUT ）抗震規(guī)范 （5.2.5） 條要求的 X 向樓層最小剪重比 = 1.60%電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn) :1對(duì)于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層的水平地震剪力應(yīng)增大1.15 倍，即上表中樓層最小剪力系數(shù) 應(yīng)乘以 1.15倍。當(dāng)周期介于 3.5S 和 5.0S 之間時(shí)，可對(duì)于上表采用插入法求值。2對(duì)于一般高層建筑而言 ,結(jié)構(gòu)剪重比底層為最小 ,頂層最大 ,故實(shí)際工程中 ,結(jié)構(gòu)剪重比由底層控制 , 由下到 上, 哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設(shè)計(jì)地震內(nèi)力.3各層地震內(nèi)力自動(dòng)放大與否在調(diào)整信息欄設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動(dòng)放大，SATWE

23、將在 WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用的放大系數(shù) .4六度區(qū)剪重比可在 0.7 1取。若剪重比過小，均為構(gòu)造配筋 ,說明底部剪力過小，要對(duì)構(gòu)件截面大 小、周期折減等進(jìn)行檢查 ;若剪重比過大，說明底部剪力很大，也應(yīng)檢查結(jié)構(gòu)模型，參數(shù)設(shè)置是否正確或結(jié) 構(gòu)布置是否太剛。七、軸壓比驗(yàn)算規(guī)范條文：砼規(guī) 11.4.16 條抗規(guī) 6.3.7 條,高規(guī)6.4.2 條同時(shí)規(guī)定 :柱軸壓比不宜超過下表中限值。結(jié)構(gòu)類型抗震等級(jí)框架結(jié)構(gòu)0.70.80.9框架抗震墻，板柱抗震墻筒體0.750.850.95部分框支抗震墻0.60.7-砼規(guī) 11.7.13 條高規(guī) 7.2.14 條同時(shí)規(guī)定 :抗震設(shè)計(jì)時(shí)，一二級(jí)抗震等級(jí)的剪

24、力墻底部加強(qiáng)部位，其重力荷 載代表值作用下墻肢的軸壓比不宜超過下表中限值：（見規(guī)范 ）名詞釋義：柱（墻）軸壓比 N/（fcA） 指柱 （墻）軸壓力設(shè)計(jì)值與柱 （墻）的全截面面積和混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值乘積之比 它是影響墻柱抗震性能的主要因素之一，為了使柱墻具有很好的延性和耗能能力，規(guī)范采取的措施之一就 是限制軸壓比。混凝土構(gòu)件配筋、鋼構(gòu)件驗(yàn)算輸出文件（ WPJ*.OUT ）Uc - 軸壓比 (N/Ac/fc)電算結(jié)果的判別與調(diào)整要點(diǎn)1抗震等級(jí)越高的建筑結(jié)構(gòu)，其延性要求也越高，因此對(duì)軸壓比的限制也越嚴(yán)格。對(duì)于框支柱、一字形剪 力墻等情況而言，則要求更嚴(yán)格?？拐鸬燃?jí)低或非抗震時(shí)可適當(dāng)放松，但任何情況下不得小于 1.05 。 2限制墻柱的軸壓比， 通常取底截面 （最大軸力處 ）進(jìn)行驗(yàn)算，若截面尺寸或混凝土強(qiáng)度等級(jí)變化時(shí) , 還驗(yàn)算 該位置的軸壓比。 SATWE 驗(yàn)算結(jié)果，當(dāng)計(jì)算結(jié)果與規(guī)范不符時(shí)，軸壓比數(shù)值會(huì)自動(dòng)以紅色字符顯示。3需要說明的是，對(duì)于墻肢軸壓比的計(jì)算時(shí)，規(guī)范取用重力荷載代表值作用下產(chǎn)生的軸壓力設(shè)計(jì)值（即恒 載分項(xiàng)系數(shù)取 1.2, 活載分項(xiàng)系數(shù)取 1