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文檔簡介
擋墻計算書
1.工程概況
龍水鎮(zhèn),隸屬于重慶市大足區(qū),地處大足區(qū)中南部,東與智鳳街道、玉龍鎮(zhèn)相鄰,南
與雙橋經(jīng)濟技術開發(fā)區(qū)連接,西與珠溪鎮(zhèn)接壤,北與棠香街道、寶興鎮(zhèn)為鄰,距大足區(qū)人民
政府15千米,區(qū)域總面積98.63平方千米。本次改造的濱河路和花市街,均位于龍水大橋
附近,濱河路起點接蔣建物流有限公司,終點至龍水大橋北橋頭,道路全長約653m,等級
為城市支路,雙向兩車道,路面寬度7m,主要改造車行道、人行道、管網(wǎng)、景觀等?;ㄊ?/p>
街起點為龍水大橋北橋頭,終點至永益路,道路全長約571m,等級為城市次干路,雙向四
車道,路面寬度15m,主要改造車行道、人行道、管線等。
2.設計依據(jù)及規(guī)范
2.1設計依據(jù)
(1)本項目范圍內(nèi)1:500實測地形圖
(2)《市政公用工程設計文件編制深度規(guī)定》(2017版)
(3)初步設計資料
2.2設計規(guī)范
(1)《建筑邊坡工程技術規(guī)范》(GB50330-2013)
(2)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2011)
(3)《城市道路路基設計規(guī)范》(CJJ194-2013)
(4)《公路路基設計規(guī)范》(JTGD30-2015)
(5)《公路橋涵地基及基礎設計規(guī)范》(JTD63-2007)
(6)《混凝土質(zhì)量控制標準》(GB50164—2011)
(7)《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)(2015版)
(8)《普通硅酸鹽水泥》(GB175—2007)
(9)《混凝土強度檢驗評定標準》(GB/T50107-2010)
(10)《工程結構通用規(guī)范》(GB55001-2021)
(11)《混凝土結構通用規(guī)范》(GB55008-2021)
(12)《建筑與市政地基基礎通用規(guī)范》(GB55003-2021)
(13)《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》(GB55002-2021)
1
(14)其他國家現(xiàn)行芍關規(guī)范和標準
(15)其他國家現(xiàn)行有關規(guī)范和標準
3.擋墻安全等級和設計標準
(1)擋墻安全等級為二級。
(2)結構重要性系數(shù)取1.0。
(3)場地地震基本烈度為6度。設計基本地震加速度為0.05g,設計地震分組為一組。
(4)設計荷載:人群荷載:4KN/m2;車行荷載:城-A級。
4.重力式浸水擋墻計算
6.1重力式擋墻(高6m)
原始條件:
墻身尺寸:
墻身高:6.000(m)
墻頂寬:2.400(m)
面坡傾斜坡度:1:0.000
背坡傾斜坡度:1:0.400
采用1個擴展墻址臺階:
墻趾臺階bl:0.800(m)
墻趾臺階hl:1.000(m)
墻趾臺階與墻面坡坡度相同
2
墻底傾斜坡率:0.150:1
物理參數(shù):
與工砌體容重:23.000(kN/m3)
后工之間摩擦系數(shù):0.400
地基土摩擦系數(shù):0.500
墻身砌體容許壓應力:6800.000(kPa)
墻身砌體容許彎曲拉應力:500,000(kPa)
墻身砌體容許剪應力:1000.000(kPa)
材料抗壓極限強度:17.500(MPa)
材料抗力分項系數(shù):L540
系數(shù)as:0.0020
場地環(huán)境:浸水地區(qū)
墻后填土內(nèi)摩擦角:30.000(度)
墻后填土粘聚力:0.000(kPa)
墻后填土容重:20.000(kN/m3)
墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)
地基土容重:18.000(kN/m3)
修正后地基承載力特征值:200.000(kPa)
地基承載力特征值提高系數(shù):
墻趾值提高系數(shù):1.000
墻隨值提高系數(shù):1.000
平均值提高系數(shù):1.000
墻底摩擦系數(shù):0.400
地基土類型:土質(zhì)地基
地基土內(nèi)摩擦用:30.000(度)
墻后填土浮容重:10.000(kR/m3)
3
地基浮力系數(shù):1.000
土壓力計算方法:庫侖
坡線土柱:
坡面線段數(shù):2
折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)
17.5000.0001
第1個:定位距離0.000(m)城-A級
22.0000.0001
第1個:距離0.000(m),寬度2.000(m),高度0.150(m)2015路基規(guī)范擋土墻人群荷載
坡而起始距離:0.000(m)
地面橫坡角度:0.000(度)
填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)
墻頂標高:0.000(m)
擋墻內(nèi)側常年水位標高:0.000(m)
擋墻外側常年水位標高:T.000(m)
擋墻分段長度:10.000(m)
荷載組合信息:
結構重要性系數(shù):1.000
荷我組合數(shù):1
第1種情況:組合1
組合系數(shù):1.000
1.擋土墻結構重力分項系數(shù)=1.000J
2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000V
4
3.墻頂與笫二破裂面問有效荷載分項系數(shù)=1.000V
4.填土側壓力分項系數(shù)=1.400V
5.車輛荷載引起的士.側壓力分項系數(shù)=1.400V
6.計算水位的浮力分項系數(shù)=1.000J
7.計算水位的靜水壓力分項系數(shù)=1.000J
[土壓力計算]計算高度為6.894(m)處的庫侖主動土壓力
無荷載時的破裂角=25.200(度)
城-A級
路基面總寬=7.SOOCm),路啟寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)
單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)
經(jīng)計算得,路面上橫向可排列此種車輛3列
布置寬度=6.001(m)
布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:
第1列車:
中點距全部破裂體
輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)
010.6000.25030.00039.000
022.4000.25030.00030.000
030.6000.60070.00070.000
042.4000.60070.00070.000
050.6000.60070.00079.000
062.4000.60070.00070.000
070.6000.600100.000100.000
082.4000.600100.000100.000
090.6000.60080.00080.000
102.4000.60080.00080.000
第2列車:
5
中點F巨全部破裂體
輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)
013.7000.25030.00030.000
025.5000.25030.00030.000
033.7000.60070.00070.000
045.5000.60070.00070.000
053.7000.60070.00070.000
065.5000.60070.00070.000
073.7000.600100.000109.000
085.5000.600100.000100.000
093.7000.60080.00080.000
105.5000.60080.00080.000
布置寬度B0=6.001Gn)分布長度L0=22.180(m)荷載值SG=1400.000(kN)
換算土柱高度h0=0.526(m)
按實際墻背計算得到:
第1破裂角:25.200(度)
Ea=154.172(kN)Ex=123.448(kN)Ey=92.356(kN)作用點高度Zy=2.566(m)
因為俯斜墻背,需判斷第二破裂面是否存在,計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在
墻身截面積=24.902(m2)重量=572.749(kN)
地卜水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)
X分力(kN)Y分力(kN)Xc(in)Ye(m)
墻面坡側:125.00-32.00-0.40-1.33
墻背坡側:-237.61-95.054.24-1.60
墻底面:53.14354.282.34-6.47
(-)滑動穩(wěn)定性驗算
基底摩擦系數(shù)=0.400
采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如下:
基底傾斜角度=8.底1(度)
6
Wn=341.694(kN)Cn=118.468(kN)Wt=51.254(kN)Et=167.192(kN)
滑移力=167.192-51.254=115.938(kN)
抗滑力=(341.694+118.468+0.000)*0.400=184.065(kN)
滑移驗算滿足:Kc=1.588>1.300
滑動穩(wěn)定方程驗算:
滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=74.291(kN)>0.0
地基土層水平向:
滑移力=123.448-(125.000)-(-237.610)-(53.142)=182.916(kN)
抗滑力=(665.105+26.618)*0.500-(-32.000)*0.500-(-95.045)*0.500-(354.278)*0.500=232.245(kN)
(二)傾覆穩(wěn)定性驗算
相對于墻趾點,墻身重力的力普Zw-2.713(m)
相對于墻趾點,Ey的力臂Zx=4.931(m)
相對于墻趾點,Ex的力臂Zy=1.673(m)
驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性
傾覆力矩=1676.484(kN-m)抗傾覆力矩=2709.260(kN-m)
傾覆驗算滿足:K0=1.616>1.500
傾覆穩(wěn)定方程驗算:
傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=821.555(kN-m)>0.0
(三)地基應力及偏心距驗算
基礎類型為天然地基,驗算清底偏心距及壓應力
取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距
作用于基礎底的總豎向力=460.161(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1032.776(kN-m)
基礎底面寬度B=6.024(m)偏心距e=0.768(m)
基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=2.244(m)
基底壓應力:趾部=134.792踵部=17.981(kPa)
7
最大應力與最小應力之比=134.792/17.981=7.496
作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.768<=0.167*6.024=1.004(m)
墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=134.792<=200.000(<Pa)
墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=17.981<=200.OOO(k^a)
地基平均承載力驗算滿足:壓應力-76.387<-200.000(kPa)
(四)基礎強度驗算
基礎為天然地基,不作強度驗算
(五)墻底截面強度驗算
地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)
X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)
墻面坡側:125.00-32.00-0.40-4.33
墻背坡側:-180.00-72.004.00-4.00
驗算截面以上,墻身截面積=22.400(m2)重量=515.200(kN)
相對于驗算截面外邊緣,墻身重力的力臂Zw=2.586(m)
相對于驗算截面外邊緣,Ey的力臂Zx=4.931(m)
相對于驗算截面外邊緣,Ex的力臂Zy=1.673(rn)
[容許應力法]:
法向應力檢算:
8
作用于驗算截面的總豎向力=711.557(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1787.780(kNm)
相對于驗算截面外邊緣,合力作用力臂Zn=2.512(m)
截面寬度B=5.600(m)偏心距el=0.288(m)
截面上偏心距驗算滿足:el=0.288<=0.250*5.600=1.100(m)
截面上壓應力:面坡=166.205背坡=87.922(kPa)
壓應力驗算滿足:計算值=166.205<=6800.000(kPa)
切向應力檢算:
剪應力驗算滿足:計算值=-18.960<=1000.000(kPa)
[極限狀態(tài)法]:
重要性系數(shù)丫0=1.000
驗算截而上的軸向力組合設計值Nd=748.499(kN)
軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.971
擋墻構件的計算截面每沿米面積A=5.600(m2)
材料抗壓極限強度Ra=17500.000(kPa)
與工構件或材料的抗力分項系數(shù)yf=1.540
偏心受壓構件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Wk=1.00C
計算強度時:
強度驗算滿足:計算值=748.499<=61801.949(kN)
計算穩(wěn)定時:
9
穩(wěn)定驗算滿足:計算值二748.499<=61801.949(kN)
(六)臺頂截面強度驗算
[土壓力計算]計算高度為5.000(m)處的庫侖主動土壓力
無荷載時的破裂角=25.200(度)
城-A級
路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)
單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)
經(jīng)計算得,路面上橫向可排列此種乍輛3列
布置寬度二4.353(m)
布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:
第1列車:
中點距全部破裂體
輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)
010.6000.25030.00030.000
022.4000.25030.00030.000
030.6000.60070.00079.000
042.4000.60070.00070.000
050.6000.60070.00070.000
062.4000.60070.00070.000
070.6000.600100.000100.000
082.4000.600100.000100.000
090.6000.60080.00080.000
102.4000.60080.00080.000
第2列車:
中點距全部破裂體
輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)
10
013.7000.25030.00030.000
025.5000.25030.0000.000
033.7000.60070.00070.000
045.5000.60070.0000.000
053.7000.60070.00070.000
065.5000.60070.0000.000
073.7000.600100.000100.000
085.5000.600100.0000.000
093.7000.60080,00080.000
105.5000.60080.0000.000
布置寬度B0=4.353(m)分布長度L0=21.087(m)荷載值SG=1050.000(kN)
換算土柱高度hO-0.572(m)
按實際墻背計算得到:
第1破裂角:25.200(度)
Ea=90.579(kN)Ex=72.528(kN)Ey=54.261(kN)作用點高度Zy=1.928(m)
因為俯斜墻背,需判斷第二破裂面是否存在,計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂而不存在
[強度驗算]
地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)
X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)
墻面坡側:80.000.00-0.00-3.67
墻背坡側:-125.00-50.003.73-3.33
驗算截面以上,墻身截面積=17.000(m2)重量=391.000(kN)
相對于驗算截面外邊緣,墻身重力的力臂Zw=1.749(m)
相對于驗算截面外邊緣,Ey的力臂Zx=3.629(m)
相對于驗算截面外邊緣,Ex的力臂Zy=1.928(rn)
[容許應力法]:
法向應力檢算:
11
作用于驗算截面的總豎向力=495.262(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=825.912(kNm)
相對于驗算截面外邊緣,合力作用力臂Zn=1.668(m)
截面寬度B=4.400(m)偏心距el=0.532(m)
截面上偏心距驗算滿足:el=0.532<=0.250*4.400=1.100(m)
截面上壓應力:面坡=194.273背坡=30.846(kPa)
壓應力驗算滿足:計算值=194.273<=6800.000(kPa)
切向應力檢算:
剪應力驗算滿足:計算值=-18.313<=1000.000(kPa)
[極限狀態(tài)法]:
重要性系數(shù)丫0=1.000
驗算截而上的軸向力組合設計值Nd=516.966(kN)
軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.838
擋墻構件的計算截面每沿米面積A=4.400(m2)
材料抗壓極限強度Ra=17500.000(kPa)
與工構件或材料的抗力分項系數(shù)yf=1.540
偏心受壓構件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)Wk=1.00C
計算強度時:
強度驗算滿足:計算值=516.966<=41904.547(kN)
計算穩(wěn)定時:
12
穩(wěn)定驗算滿足:計算值二516.966<=41904.547(kN)
各組合最不利結果
(一)滑移驗和
安全系數(shù)最不利為:組合1(組合1)
抗滑力-184.065(kN),滑移力-115.938(kN)°
滑移驗算滿足:Kc=1.588>1.300
滑動穩(wěn)定方程驗算最不利為:組合1(組合1)
滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=74.291(kN)>0.0
安全系數(shù)最不利為:組合1(組合1)
抗滑力=232.245(kN),滑移力=182.916(kN),>
(二)傾覆驗算
安全系數(shù)最不利為:組合1(組合1)
抗傾抗力矩=2709.260(kN-M),傾覆力矩=1676.484(kN-m)。
傾覆驗算滿足:K0=1.616>1.600
傾覆穩(wěn)定方程驗算最不利為:組合1(組合1)
傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值=821.555(kN-m)>0.0
13
(三)地基驗算
作用于基底的合力偏心距驗算最不利為:組合1(組合1)
作用于基底的合力偏心距驗算滿足:e=0.768<=0.167*6.024=1.004(m)
墻趾處地基承載力驗算最不利為:組合1(組合1)
墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=134.792<=200,000(<Pa)
墻踵處地基承載力驗算最不利為:組合1(組合1)
墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力T7.981<-200.000(k?a)
地基平均承我力驗算最不利為:組合1(組合1)
地基平均承我力驗算滿足:壓應力=76.387<=200.000(kPa)
(四)基礎驗算
不做強度計算。
(五)墻底截面強度驗算
[容許應力法]:
截面上偏心距驗算最不利為:組合1(組合1)
截面上偏心距驗算滿足:cl=0.288<=0.250*5.600=1.400(m)
壓應力驗算最不利為:組合1(組合1)
壓應力驗算滿足:計算值=166.206<=6800.000(kPa)
拉應力驗算最不利為:組合1(組合1)
拉應力驗算滿足:計算值:0.000<=500,000(kPa)
剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)
剪應力驗算滿足:計算值二-18.960<=1000.000(kPa)
14
[極限狀態(tài)法]:
強度驗算最不利為:組合1(組合1)
強度驗算滿足:計算值=748.499<=61801.949(kN)
穩(wěn)定驗算最不利為:組合1(坦合D
穩(wěn)定驗算滿足:計算值=748.499<=61801.949(kN)
(六)臺頂截面強度驗算
[容許應力法]:
截面上偏心距驗算最不利為:組合1(組合D
截面上偏心距驗算滿足:el=0.532<=0.250*4.400=1.100(m)
壓應力驗算最不利為:組合1(組合1)
壓應力驗算滿足:計算值二194.273<=6800.000(kPa)
拉應力驗算最不利為;組合1(組合D
拉應力驗算滿足:計算值=0.000<=500.000(kPa)
剪應力驗算最不利為:組合1(組合1)
剪應力驗算滿足:計算值=-18.313<=1000.000(kPa)
[極限狀態(tài)法]:
強度驗算最不利為:組合1(組合1)
強度驗算滿足:計算值=516.966<=41904.547(kN)
穩(wěn)定驗算最不利為:組合1(組合1)
穩(wěn)定驗算滿足:計算值=516.966<=41904.547(kN)
6.2重力式擋墻(高5m)
原始條件:
15
墻身尺寸:
墻身高:5.000(m)
墻頂寬:2.100(m)
面坡傾斜坡度:1:0.000
背坡傾斜坡度:1:0.400
采用1個擴展墻址臺階:
墻趾臺階bl:0.600(m)
墻趾臺階hl:0.800(m)
墻趾臺階與墻面坡坡度相同
墻底傾斜坡率:0.150:1
物理參數(shù):
與工砌體容重:23.000(kWm3)
與工之間摩擦系數(shù):0.400
地基土摩擦系數(shù):0.500
墻身砌體容許壓應力:2100.000(kPa)
墻身砌體容許彎曲拉應力:280.000(kPa)
墻身砌體容許剪應力:UO.OOO(kPa)
材料抗壓極限強度:1.600(MPa)
材料抗力分項系數(shù):2.310
系數(shù)as:0.0020
16
場地環(huán)境:浸水地區(qū)
墻后填上內(nèi)摩擦角:32.000(度)
墻后填土粘聚力:0.000(kPa)
墻后填土容重:20.000(kN/m3)
墻背與墻后填土摩擦角:15.000(度)
地基土容重:18.000(kN/m3)
修正后地基承載力特征值:200.000(kPa)
地基承我力特征值提高系數(shù):
墻趾值提高系數(shù):1.000
墻彈值提高系數(shù):LOOO
平均值提高系數(shù):1.000
墻底摩擦系數(shù):0.400
地基土類型:土質(zhì)地基
地基土內(nèi)摩擦角:30.000(度)
墻后填土浮容重:10.000(kN/m3)
地基浮力系數(shù):1.000
土壓力計算方法:庫侖
坡線土柱:
坡面線段數(shù):2
折線序號水平投影長(m)豎向投影長(m)換算土柱數(shù)
17.5000.0001
第1個:定位距離0.000(m)城-A級
22.0000.0001
第1個:距離0.000(m),寬度2.000(m),高度0.150(m)2015路基規(guī)范擋土墻人群荷載
坡面起始距離:0.000(m)
17
地面橫坡角度:0.000(度)
填土對橫坡面的摩擦角:35.000(度)
墻頂標高:0.000(m)
擋墻內(nèi)側常年水位標高:0.000(m)
擋墻外側常年水位標高:T.000(m)
擋墻分段長度:10.000(m)
荷載組合信息:
結構重要性系數(shù):1.000
荷載組合數(shù):1
第1種情況:組合1
組合系數(shù):1.000
1.擋土墻結構重力分項系數(shù)=1.000J
2.墻頂上的有效永久荷載分項系數(shù)=1.000V
3.墻頂與第二破裂面間有效荷載分項系數(shù)=1.000V
4.填土側壓力分項系數(shù)=1.400J
5.車輛荷載引起的土側壓力分項系數(shù)=1.400J
6.計算水位的浮力分項系數(shù)=1.000J
7.計算水位的靜水壓力分項系數(shù)=1.000J
[土壓力計算]計算高度為5.750(m)處的庫侖主動土壓力
無荷載時的破裂角=23.688(度)
城-A級
路基面總寬=7.500(m),路肩寬=0.000(m)安全距離=0.600(m)
單車車輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),車與車之間距離=0.600(m)
經(jīng)計算得,路面上橫向可排列此種車輛3列
18
布置寬度=4.823(m)
布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:
第1列車:
中點距全部破裂體
輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)
010.6000.25030.00030.000
022.4000.25030.00030.000
030.6000.60070.00070.000
042.4000.60070.00079.000
050.6000.60070.00070.000
062.4000.60070.00070.000
070.6000.600100.000100.000
082.4000.600100,000109.000
090.6000.60080.00080.000
102.4000.60080.00080.000
第2列車:
中點距全部破裂體
輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)
013.7000.25030.00030.000
025.5000.25030.0000.000
033.7000.60070.00070.000
045.5000.60070.0000.000
053.7000.60070.00070.000
065.5000.60070.0000.000
073.7000.600100.000100.000
085.5000.600100.0000.000
093.7000.60080.00080.000
105.5000.60080.0000.000
19
布置寬度B0=l.823(m)分布氏度L0=21.520(m)荷載值SG=1050.000(kN)
換算土柱高度h0=0.506(m)
按實際墻背計算得到:
第1破裂角:23.688(度)
Ea=105.761(kN)Ex=84.685(kN)Ey=63.356(kN)作用點高度Zy=2.166(m)
因為俯斜墻背,需判斷第二破裂面是否存在,計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在
墻身截面積=17.743(m2)重量=408.078(kN)
地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)
X分力(kN)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)
墻面坡側:80.00-19.20-0.30-3.67
墻背坡側:-165.31-66.133.63-3.83
墻底面:36.56243.752.05-5.40
(一)滑動穩(wěn)定性驗算
基底摩擦系數(shù)=0.400
采用傾斜基底增強抗滑動穩(wěn)定性,計算過程如卜.:
基底傾斜角度=8.531(度)
Wn=246.892(kN)En=82.448(kN)Wt=37.034(kN)Et=122.560(kN)
滑移力=122.560-37.034=85.527(kN)
抗滑力二(246.892+82.448+0.000)*0.400=131.736(kN)
滑移驗算滿足:Kc=1.540>1.300
滑動穩(wěn)定方程驗算:
滑動穩(wěn)定方程滿足:方程值=51.267(kN)>0.0
地基土層水平向:
滑移力=84.685-(80.000)-(-165.313)-(36.563)=133.435(kN)
抗滑力=(471.433+18.750)*0.500-(-19.200)*0.500-(-66.126)*0.500-(243.750)*0.500=165.880(kN)
20
地基土層水平向:滑移驗算不滿足:Kc2=1.243<=1.300
(二)傾覆穩(wěn)定性驗算
相對于墻趾點,墻身重力的力臂Zw=2.255(m)
相對于墻趾點,Ey的力臂Zx=4.134(m)
相對于墻趾點,Ex的力臂Zy=1.416(m)
驗算擋土墻繞墻趾的傾覆穩(wěn)定性
傾覆力矩=973.154(kN-m)抗傾覆力矩=1574.271(kN-m)
傾覆驗算滿足:K0=1.618>1.500
傾覆穩(wěn)定方程驗算:
傾覆穩(wěn)定方程滿足:方程值-473.895(kN-m)>0.0
(三)地基應力及偏心距驗算
基礎類型為天然地基,驗算濡底偏心距及壓應力
取傾斜基底的傾斜寬度驗算地基承載力和偏心距
作用于基礎底的總豎向力=329.340(kN)作用于蠟趾下點的總彎矩=601.U7(kN-m)
基礎底面寬度B=5.056(m)偏心距e=0.703(m)
基礎底面合力作用點距離基礎趾點的距離Zn=1.825(m)
基底壓應力:趾部=119.464躥部=10.815(kPa)
最大應力與最小應力之比=119.464/10.815=11.046
作用于基底的合力偏心距臉算滿足:e=0.703<=0.167*5.056=0.843(m)
墻趾處地基承載力驗算滿足:壓應力=119.464<=200.000(<Pa)
21
墻踵處地基承載力驗算滿足:壓應力=10.815<=200.000(k^a)
地基平均承載力驗算滿足:壓應力=65.139<=200.000(kPa)
(四)基礎強度驗算
基礎為天然地基,不作強度臉算
(五)墻底截面強度驗算
地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)
X分力(k\)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)
墻面坡側:80.00-19.20-0.30-3.67
墻背坡側:T25.00-50.003.43-3.33
驗算截面以上,墻身截面積=15.980(m2)重量=367.540(kN)
相對于驗算截面外邊緣,墻身重力的力臂Zw=2.147(m)
相對于驗算截面外邊緣,Ey的力臂Zx=4.134(m)
相對于驗算截面外邊緣,Ex的力臂Zy=1.416(m)
[容許應力法]:
法向應力檢算:
作用于驗算截面的總豎向力=500.097(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=1036.678(k*m)
相對于驗算截面外邊緣,合力作用力臂Zn=2.073(m)
截面寬度B=4.700(m)偏心距el=0.277(m)
截面上偏心距驗算滿足:el=0.277<=0.250*4.700=1.175(m)
截面上壓應力:面坡=144.036背坡=68.771(kPa)
22
壓應力驗算滿足:計算值=144.036<=2100.000(kPa)
切向應力檢算:
剪應力驗算滿足:計算值=-14.969<=110.000(kPa)
[極限狀態(tài)法]:
重要性系數(shù)丫0=1.000
驗算截面上的軸向力組合設計值\d=525.439(kN)
軸心力偏心影響系數(shù)ak=0.962
擋墻構件的計算截面每沿米面枳A=4.700(m2)
材料抗壓極限強度Ra-1600.000(kPa)
壇工構件或材料的抗力分項系數(shù)Yf=2.310
偏心受壓構件在彎曲平面內(nèi)的縱向彎曲系數(shù)甲k=1.00C
計算強度時:
強度驗算滿足:計算值=525.439<=3132.324(kN)
計算穩(wěn)定時:
穩(wěn)定驗算滿足:計算值=525.439<=3132.324(kN)
(六)臺頂截面強度驗算
[土壓力計算]計算高度為4.200(m)處的摩侖主動土壓力
無荷載時的破裂角=23.706(度)
城-A級
路基面總寬二7.500(111),路肩寬-0.000(m)安全距離=0.600(m)
23
單車乍輛外側車輪中心到車輛邊緣距離=0.350(m),華與車之間距離=0.600(m)
經(jīng)計算得,路面上橫向可排列此種車輛3列
布置寬度二3.524(m)
布置寬度范圍內(nèi)車輪及輪重列表:
第1列車:
中點距全部破裂體
輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)
010.6000.25030.00030.000
022.4000.25030,00039.000
030.6000.60070.00070.000
042.4000.60070.00070.000
050.6000.60070.00070.000
062.4000.60070.00070.000
070.6000.600100,000109.000
082.4000.600100.000100.000
090.6000.60080.00080.000
102.4000.60080.00080.000
第2列車:
中點距全部破裂體
輪號路邊距離(m)輪寬(m)輪壓(kN)上輪壓(kN)
013.7000.25030.0000.000
025.5000.25030.0000.000
033.7000.60070.00011.490
045.5000.60070.0000.000
053.7000.60070.00014.490
065.5000.60070.0000.000
073.7000.600100.00020.699
085.5000.600100.0000.000
24
093.7000.60080.00016.559
105.5000.60080.0000.000
布置寬度B0=3.524(m)分布長度L0=20.625(m)荷載值SG=766.238(kN)
換算土柱高度h0=0.527(m)
按實際墻背計算得到:
第1破裂角:23.670(度)
Ea=62.692(kN)Ex=50.198(kN)Ey=37.555(kN)作用點高度Zy=L634(m)
因為俯斜墻背,需判斷第二破裂面是否存在,計算后發(fā)現(xiàn)第二破裂面不存在
[強度驗算]
地下水作用力及合力作用點坐標(相對于墻面坡上角點)
X分力(k\)Y分力(kN)Xc(m)Yc(m)
墻面坡側:51.200.00-0.00-3.13
墻背坡側:-88.20-35.283.22-2.80
驗算截面以上,墻身截面積=12.348(m2)重量=284.004(kN)
相對于驗算截面外邊緣,墻身重力的力臂Zw=1.510(m)
相對于驗算截面外邊緣,Ey的力臂Zx=3.126(m)
相對于驗算截面外邊緣,Ex的力臂Zy=1.634(m)
[容許應力法]:
法向應力檢算:
作用于驗算截面的總豎向力=356.840(kN)作用于墻趾下點的總彎矩=508.975(kN-m)
相對于驗算截面外邊緣,合力作用力臂Zn=1.426(m)
截面寬度B=3.780(m)偏心距el=0.464(m)
截面上偏心距驗算滿足:el=0.
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