現(xiàn)場混凝土質(zhì)量檢測

現(xiàn)場混凝土質(zhì)量檢測第1頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月混凝土強(qiáng)度質(zhì)量對于鋼筋混凝土建筑物的結(jié)構(gòu)安全性與耐久性非常重要。

第一節(jié)混凝土抗壓強(qiáng)度

預(yù)留試塊檢驗(yàn)

現(xiàn)場檢測

實(shí)體上得到的混凝土強(qiáng)度值，更具有代表性適用于缺乏試塊檢驗(yàn)條件(如老建筑物)的情況第2頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月超聲波法鉆芯法射釘法《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）《回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T23一2001)、《超聲回彈綜合法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》（CECS02:2005）《鉆芯法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(CECS03:2007)《后裝拔出法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(CECS69:94)《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》(DL/T5150一2001)《水運(yùn)工程混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（JTJ270一98）現(xiàn)場檢測常用方法現(xiàn)場檢測規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)回彈法超聲回彈綜合法拔出法第3頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月回彈法為表面硬度方法，是通過混凝土表面硬度與抗壓強(qiáng)度之間的關(guān)系來測定混凝土抗壓強(qiáng)度值的一種無損檢測方法。一、回彈法（一）原理及適用范圍

原理《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.1

《回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T23一2001）第4頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月回彈法主要用于已建和新建結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度檢測，適用于抗壓強(qiáng)度10-60MPa的砼。優(yōu)點(diǎn)：技術(shù)成熟、操作簡便、測試快速、對結(jié)構(gòu)無損傷、檢測費(fèi)用低等。測量受結(jié)構(gòu)表面狀況影響，如混凝土不同澆筑面、潮濕面、老建筑物表面風(fēng)化及碳化較深等，都會影響到測試結(jié)果。特點(diǎn)及適用范圍第5頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月測定回彈值的儀器宜采用示值系統(tǒng)為指針直讀式的混凝土回彈儀。回彈儀使用時(shí)的環(huán)境溫度應(yīng)為-4~40℃?；貜梼x應(yīng)按規(guī)定進(jìn)行檢定和保養(yǎng)。（二）試驗(yàn)方法

試驗(yàn)儀器根據(jù)標(biāo)稱動能分為中型和重型兩種根據(jù)砼結(jié)構(gòu)、構(gòu)件厚度或Dmax選用第6頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月每一結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)數(shù)不應(yīng)少于10個；對某一方向尺寸小于4.5m且另一方向尺寸小于0.3m的構(gòu)件，其測區(qū)數(shù)量可適當(dāng)減少，但不應(yīng)少于5個。相鄰兩測區(qū)的間距應(yīng)控制在2m以內(nèi)，測區(qū)離構(gòu)件端部或施工縫邊緣的距離不宜大于0.5m，且不宜小于0.2m。測區(qū)應(yīng)選在使回彈儀處于水平方向檢測混凝土澆筑側(cè)面。當(dāng)不能滿足這一要求時(shí)，可使回彈儀處于非水平方向，檢測混凝土澆筑側(cè)面、表面或底面。檢測技術(shù)——一般規(guī)定測區(qū)第7頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月測區(qū)宜選在構(gòu)件的兩個對稱可測面上，也可選在一個可測面上，且應(yīng)均勻分布。在構(gòu)件的重要部位及薄弱部位必須布置測區(qū)，并應(yīng)避開預(yù)埋件。測區(qū)面積不宜大于0.04m2。檢測面應(yīng)為混凝土表面，并應(yīng)清潔、平整，不應(yīng)有疏松層、浮漿、油垢、涂層以及蜂窩、麻面。必要時(shí)可用砂輪清除疏松層和雜物，且不應(yīng)有殘留的粉末或碎屑。對彈擊時(shí)產(chǎn)生顫動的薄壁、小型構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行固定。測區(qū)第8頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月檢測時(shí)，回彈儀的軸線應(yīng)始終垂直于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土檢測面，緩慢施壓準(zhǔn)確讀數(shù)，快速復(fù)位。測點(diǎn)宜在測區(qū)范圍內(nèi)均勻分布，相鄰兩測點(diǎn)的凈距不宜小于20mm；測點(diǎn)距外露鋼筋、預(yù)埋件的距離不宜小于30mm；測點(diǎn)不應(yīng)在氣孔或外露石子上；同一測點(diǎn)只應(yīng)彈擊一次；每一測點(diǎn)的回彈值讀數(shù)估讀至1。檢測技術(shù)——回彈值測量兩個測面一個測面第9頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月計(jì)算測區(qū)平均回彈值，應(yīng)從該測區(qū)的16個回彈值中剔除3個最大值和3個最小值，余下的10個回彈值應(yīng)按下式計(jì)算：回彈值計(jì)算測區(qū)平均回彈值，精確至0.1第10頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月非水平方向檢測混凝土澆筑側(cè)面、水平方向檢測混凝土澆筑頂面或底面時(shí)，應(yīng)進(jìn)行修正：Rm=Rmx+Rax式中：Rmx—相應(yīng)狀態(tài)檢測時(shí)測區(qū)的平均回彈值，精確至0.1Rax—相應(yīng)狀態(tài)檢測時(shí)回彈值修正值（查表）當(dāng)檢測時(shí)回彈儀為非水平方向且測試面為非混凝土的澆筑側(cè)面時(shí)，應(yīng)先對回彈值進(jìn)行角度修正，再對修正后的值進(jìn)行澆筑面修正?；貜椫敌拚?1頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月回彈值測量完畢后，應(yīng)在有代表性的位置上測量碳化深度值。測點(diǎn)不應(yīng)少于構(gòu)件測區(qū)數(shù)的30%，取其平均值為該構(gòu)件每測區(qū)的碳化深度值。當(dāng)碳化深度值極差大于2.0mm時(shí)，應(yīng)在每一測區(qū)測量碳化深度值。檢測技術(shù)——碳化深度值測量第12頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月碳化深度值測量，可采用適當(dāng)?shù)墓ぞ咴跍y區(qū)表面形成直徑約15mm的孔洞，其深度應(yīng)大于混凝土的碳化深度。采用濃度為1%的酚酞酒精溶液滴在孔洞內(nèi)壁的邊緣處，當(dāng)已碳化與未碳化界線清楚時(shí)，再用深度測量工具測量已碳化與未碳化混凝土交界面到混凝土表面的垂直距離。測量不應(yīng)少于3次，取其平均值，每次讀數(shù)精確至0.5mm。測量值小于0.4mm時(shí)，按無碳化處理。檢測技術(shù)——碳化深度值測量第13頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月《回彈法檢測混凝土抗壓強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》JGJ/T23一2001——測強(qiáng)曲線。

《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》SL352一20067.1——強(qiáng)度公式。推定混凝土強(qiáng)度第14頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月混凝土強(qiáng)度換算值可采用以下三類測強(qiáng)曲線計(jì)算：1統(tǒng)一測強(qiáng)曲線：由全國有代表性的材料、成型養(yǎng)護(hù)工藝配制的混凝土試件，通過試驗(yàn)所建立的曲線。2地區(qū)測強(qiáng)曲線：由本地區(qū)常用的材料、成型養(yǎng)護(hù)工藝配制的混凝土試件，通過試驗(yàn)所建立的曲線。3專用測強(qiáng)曲線：由與結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土相同的材料、成型養(yǎng)護(hù)工藝配制的混凝土試件，通過試驗(yàn)所建立的曲線。

測強(qiáng)曲線——強(qiáng)度換算值第15頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月對有條件的地區(qū)和部門，應(yīng)制定本地區(qū)的測強(qiáng)曲線或?qū)Ｓ脺y強(qiáng)曲線，經(jīng)上級主管部門組織審定和批準(zhǔn)后實(shí)施。各檢測單位應(yīng)按專用測強(qiáng)曲線、地區(qū)測強(qiáng)曲線、統(tǒng)一測強(qiáng)曲線的次序選用測強(qiáng)曲線。第16頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月當(dāng)檢測條件與測強(qiáng)曲線的適用條件有較大差異時(shí)，可采用同條件試件或鉆取混凝土芯樣進(jìn)行修正。試件或鉆取芯樣數(shù)量不應(yīng)少于6個。鉆取芯樣時(shí)每個部位應(yīng)鉆取一個芯樣。計(jì)算時(shí)，測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值應(yīng)乘以修正系數(shù)η。修正第17頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月式中：η——修正系數(shù)，精確到0.01；fcu,i——第i個混凝土立方體試件(邊長為150mm)的抗壓強(qiáng)度值，精確到0.1MPa；fcor,i——第i個混凝土芯樣試件的抗壓強(qiáng)度值，精確到0.1MPa；fccu,i——對應(yīng)于第i個試件或芯樣部位回彈值和碳化深度值的混凝土強(qiáng)度換算值；n——試件數(shù)。或第18頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月通過混凝土試件建立強(qiáng)度與回彈值的關(guān)系——根據(jù)實(shí)測的試件抗壓強(qiáng)度、回彈值，以最小二乘法計(jì)算出曲線的方程式，得到專用混凝土強(qiáng)度公式：混凝土強(qiáng)度公式——推定的混凝土強(qiáng)度第19頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月無專用混凝土強(qiáng)度公式時(shí)：第20頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月當(dāng)混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)件碳化至一定深度時(shí)，需要將推定的混凝土強(qiáng)度進(jìn)行修正。碳化深度修正值第21頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測區(qū)混凝土強(qiáng)度平均值可根據(jù)各測區(qū)的混凝土強(qiáng)度換算值計(jì)算：混凝土強(qiáng)度的計(jì)算mfccu——測區(qū)混凝土強(qiáng)度換算值的平均值(MPa)，精確至0.1MPa。fccu,i——對應(yīng)于第i個試件或芯樣部位強(qiáng)度換算值。n——對于單個檢測的構(gòu)件，取一個構(gòu)件的區(qū)數(shù)；批量檢測的構(gòu)件，取被抽檢構(gòu)件測區(qū)數(shù)之和。第22頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月當(dāng)測區(qū)數(shù)為10個及以上時(shí)，應(yīng)計(jì)算強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差MPa，精確至0.01MPa第23頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度推定值——fcu,e1.當(dāng)該結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)數(shù)少于10個時(shí)：3.當(dāng)該結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)數(shù)不少于10個或按批量檢測時(shí)：2.當(dāng)該結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測區(qū)強(qiáng)度值中出現(xiàn)小于10.0MPa時(shí)：相應(yīng)于強(qiáng)度換算值總體分布中保證率不低于95%的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中的混凝土抗壓強(qiáng)度值。

第24頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月對按批量檢測的構(gòu)件，當(dāng)該批構(gòu)件混凝土強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，則該批構(gòu)件應(yīng)全部按單個構(gòu)件檢測：1.當(dāng)該批構(gòu)件混凝土強(qiáng)度平均值小于25MPa時(shí)：2.當(dāng)該批構(gòu)件混凝土強(qiáng)度平均值不小于25MPa時(shí)：第25頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月超聲波波速與混凝土材料彈性模量相關(guān)，所以波速與混凝土強(qiáng)度有良好的相關(guān)關(guān)系，由現(xiàn)場實(shí)測超聲波波速推求抗壓強(qiáng)度關(guān)系——無損檢測。二、超聲波法

（一）原理及適用范圍

原理《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.3

第26頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月根據(jù)各測點(diǎn)強(qiáng)度的離散性可以評價(jià)建筑物混凝土的均勻性。不適用于抗壓強(qiáng)度在45MPa以上或在超聲波傳播方向上鋼筋布置太密的混凝土。超聲波波速受混凝土中粗骨料的品種、粒徑、用量的影響很大。目前很少單純采用超聲波波速推算混凝土強(qiáng)度，而是與回彈法相結(jié)合，即超聲回彈綜合法。特點(diǎn)及適用范圍第27頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月試驗(yàn)儀器非金屬超聲檢測儀。換能器。耦合介質(zhì)。

（二）試驗(yàn)方法

試驗(yàn)方法

詳見《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.3“超聲波測定混凝土抗壓強(qiáng)度和均勻性”。第28頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月回彈法主要反映的是混凝土表面質(zhì)量情況，而超聲波可以探測到混凝土的內(nèi)部質(zhì)量，超聲回彈綜合法正是利用兩種方法的各自優(yōu)點(diǎn)，彌補(bǔ)單一方法的不足，以提高檢測精度。超聲回彈綜合法技術(shù)成熟、對結(jié)構(gòu)無損傷，可反映混凝土內(nèi)部質(zhì)量情況，適合于有相對兩個測試面結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度檢測。

三、超聲回彈綜合法

《超聲回彈綜合法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》（CECS02:2005）第29頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月單個構(gòu)件檢測:每個構(gòu)件上的測區(qū)數(shù)不應(yīng)少于10個。按批抽樣檢測:構(gòu)件抽樣數(shù)不少于同批構(gòu)件的30%，且不少于10件，每個構(gòu)件測區(qū)數(shù)不少于10個。按批檢測的構(gòu)件，其混凝土強(qiáng)度等級、原材料與配合比、成型工藝、養(yǎng)護(hù)條件及齡期、構(gòu)件種類、運(yùn)行環(huán)境等需基本相同。小構(gòu)件:對長度小于或等于2m的構(gòu)件，其測區(qū)數(shù)量可適當(dāng)減少，但不少于3個。（一）現(xiàn)場測試——抽樣第30頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月測區(qū)布置在構(gòu)件混凝土澆筑方向的側(cè)面；測區(qū)均勻分布，相鄰兩測區(qū)的間距不宜大于2m；測區(qū)避開鋼筋密集區(qū)和預(yù)埋件；測區(qū)尺寸為200mm×200mm；測試面應(yīng)清潔、平整、干燥，不應(yīng)有接縫、飾面層、浮漿和油垢，并避開蜂窩、麻面部位，必要時(shí)可用砂輪片清除雜物和磨平不平整處，并擦凈殘留粉塵。（一）現(xiàn)場測試——測區(qū)要求第31頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的每一測區(qū)，先進(jìn)行回彈測試，后進(jìn)行超聲測試（如先進(jìn)行超聲波測量，則在測試面上涂抹的黃油會影響到回彈測試）。非同一測區(qū)內(nèi)的回彈值及超聲聲速值，在計(jì)算混凝土強(qiáng)度換算值時(shí)不能混用。（一）現(xiàn)場測試——測試順序第32頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月回彈測試、計(jì)算及角度與測試面的修正方法同回彈法。同一回彈測區(qū)在結(jié)構(gòu)的兩相對測試面對稱布置，每一面的測區(qū)內(nèi)布置8個回彈測點(diǎn)，兩面共16個測點(diǎn)。超聲回彈綜合法的強(qiáng)度曲線是以聲速、回彈作為主要參數(shù)，不考慮碳化深度的影響。（一）現(xiàn)場測試——回彈值測量第33頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月測點(diǎn)：超聲測點(diǎn)布置在回彈測試的同一測區(qū)內(nèi)。在每個測區(qū)內(nèi)的相對測試面上應(yīng)各布置3個測點(diǎn)，且發(fā)射和接收換能器的軸線應(yīng)在同一軸線上；測點(diǎn)處保證平整，使換能器能與混凝土接觸良好；測點(diǎn)應(yīng)避開與聲傳播方向平行的鋼筋（避免聲波沿鋼筋傳播，形成短路）。聲波耦合：超聲測點(diǎn)上首先涂抹聲波耦合劑（一般為黃油）；測試時(shí)換能器將黃油擠出并貼緊混凝土面，使換能器與混凝土耦合良好。聲時(shí)測讀：測試的聲時(shí)值精確至0.1μs，聲速值精確至0.01km/s，超聲測距的測量誤差不超出士1%。

（一）現(xiàn)場測試——聲速值測量第34頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月波速計(jì)算：v=l/tm

tm=(t1+t2+t3)/3

v——測區(qū)聲速值，km/s；l——超聲測距，mm；tm——測區(qū)平均聲時(shí)值，μs；t1、t2、t3——分別為測區(qū)中3個測點(diǎn)的聲時(shí)值。（二）數(shù)據(jù)處理——聲速值計(jì)算回彈值的計(jì)算、修正同回彈法第35頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月關(guān)于零聲時(shí)：超聲儀上測讀到的聲時(shí)包括了兩部分：一是聲波通過混凝土的時(shí)間，二是聲波通過儀器（包括導(dǎo)線、換能器等）的時(shí)間。在計(jì)算混凝土的波速時(shí)應(yīng)該減去聲波在混凝土以外的傳播時(shí)間值，而得到的實(shí)際傳播時(shí)間t0。t0值的標(biāo)定：平面換能器t0值的標(biāo)定可采用標(biāo)準(zhǔn)棒法或長短測距法，在精度要求不高的情況下，也可以采用直接相對法。零聲時(shí)第36頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月波速值修正：當(dāng)在混凝土澆灌的頂面與底面測試時(shí)，測區(qū)聲速值應(yīng)進(jìn)行修正。va=β·vva——修正后的測區(qū)聲時(shí)值，km/s；β——超聲測試面修正系數(shù)。在混凝土澆灌頂面及底面測試時(shí)，β=1.034；在混凝土側(cè)面測試時(shí)，β=1。（二）數(shù)據(jù)處理——聲速值計(jì)算第37頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月構(gòu)件第i個測區(qū)的混凝土強(qiáng)度換算值fccu,i，應(yīng)根據(jù)規(guī)定的修正后的測區(qū)回彈值Rai及修正后的測區(qū)聲速值vai，優(yōu)先采用專用或地區(qū)測強(qiáng)曲線推定。當(dāng)無該類測強(qiáng)曲線時(shí)，可按公式計(jì)算：1.粗骨料為卵石時(shí)fccu,i

=0.0056vai1.439Rai1.7692.粗骨料為碎石時(shí)fccu,i

=0.0162vai1.656Rai1.410（三）混凝土強(qiáng)度的推定第38頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月經(jīng)過計(jì)算得到的混凝土測區(qū)強(qiáng)度值，還需要根據(jù)鉆芯試驗(yàn)對其進(jìn)行修正，鉆芯數(shù)量不少于3個，鉆芯位置應(yīng)在回彈、超聲測區(qū)上。（三）混凝土強(qiáng)度的推定——修正第39頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月取芯法是一種半破損的混凝土強(qiáng)度檢測方法，它通過在結(jié)構(gòu)物上鉆取芯樣并在壓力試驗(yàn)機(jī)測得被測結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度值。該方法結(jié)果準(zhǔn)確、直觀，但對結(jié)構(gòu)有局部損壞。

四、取芯法

《鉆芯法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(CECS03:2007)《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.7第40頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.7試驗(yàn)步驟第41頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.7第42頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.7試驗(yàn)結(jié)果處理第43頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.7第44頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.7第45頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.7第46頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月射釘法是通過射釘儀以規(guī)定能量的火藥將一特制鋼釘（射釘）射入混凝土。當(dāng)射釘長度和直徑一定時(shí)，射釘外露長度與混凝土強(qiáng)度有著良好的相關(guān)性，通過試驗(yàn)建立兩者關(guān)系曲線，推算輯凝土強(qiáng)度。射釘法是非破損檢測方法，受表面狀況影響因素小、方便靈活、檢測速度快、費(fèi)用低，在老建筑物及大體積混凝土的質(zhì)量檢測中應(yīng)用較多。五、射釘法《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352一2006）7.2第47頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月拔出法通過在混凝土一定深度埋入一錨固件，由液壓拔出儀向外拉拔錨固頭，直至混凝土破壞后錨固件拔出。此時(shí)讀出拔出儀上的拔出力，由混凝土抗拔力與強(qiáng)度之間的關(guān)系換算得到被檢測結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度值。優(yōu)點(diǎn)：拔出法試驗(yàn)的混凝土破壞機(jī)理與其力學(xué)性能有關(guān)，因而拔出力與混凝土抗壓強(qiáng)度有著較好的相關(guān)性；錨固件埋入混凝土有一定的深度，所以試驗(yàn)受混凝土表面狀況的影響較小。

六、拔出法《后裝拔出法檢測混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(CECS69:94)第48頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月

第二節(jié)混凝土內(nèi)部缺陷檢測

《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352-2006）7.6超聲波檢測混凝土內(nèi)部缺陷第49頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月一、缺陷檢測原理假設(shè)混凝土中有一處缺陷，用超聲法檢測時(shí)，由于正?；炷潦沁B續(xù)體，超聲波在其中正常傳播。當(dāng)換能器正對著缺陷時(shí)，由于混凝土連續(xù)性中斷，缺陷區(qū)與混凝土之間出現(xiàn)界面（空氣與混凝土）。在界面上超聲波傳播發(fā)生反射、散射與繞射。超聲波用于混凝土缺陷評估的4個聲學(xué)參數(shù)——聲時(shí)（或波速）、振幅、頻率和波形將發(fā)生變化。

第50頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月二、超聲波法聲學(xué)參數(shù)的變化聲時(shí)（波速）當(dāng)超聲波在傳播路徑上遇到缺陷時(shí)，超聲波的傳播有兩種可能：一是直接穿過缺陷介質(zhì)，缺陷介質(zhì)可能是空氣、水或夾雜雜質(zhì)的非正?；炷?，這些介質(zhì)的共同特點(diǎn)是聲速低；二是超聲波繞過缺陷與正?；炷恋慕缑?zhèn)鞑?。?dāng)超聲波直接穿過缺陷，由于缺陷速度較混凝土低，在同樣測距下傳播時(shí)間要長，而繞過缺陷的傳播路徑比直線傳播的路徑長。第51頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月上述兩種情況測得的聲時(shí)都將比正常部位長。在計(jì)算測點(diǎn)聲速時(shí)，總是以換能器間的直線距離L作為傳播距離，因此有缺陷處的計(jì)算聲速就減小。第52頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月波幅由于缺陷對聲波的反射或吸收比正常混凝土大，所以當(dāng)超聲波通過缺陷后，衰減比正?；炷链?，即接收波的振幅將減少。根據(jù)接收波首波振幅的異常變化也可以發(fā)現(xiàn)缺陷的存在。振幅值雖然與混凝土質(zhì)量有相關(guān)性，但也取決于測試距離和換能器的聲學(xué)性能（儀器和換能器靈敏度、自振頻率、頻譜特性等），因此難以定出一種統(tǒng)一的指標(biāo)，只能在同一儀器設(shè)備和測距情況下作相對比較用。第53頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月主頻（頻譜）對接收波信號的頻譜分析表明，不同質(zhì)量的混凝土對超聲波中高頻分量的吸收、衰減不同。因此，當(dāng)超聲波通過不同質(zhì)量的混凝土后，接收波的頻譜也不同。有內(nèi)部缺陷的混凝土，其接收波中高頻分量相對減少而低頻分量相對增大，接收波的主頻率值下降。頻率值也只能在同一儀器設(shè)備和測距情況下作相對比較用。第54頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月波形當(dāng)超聲波通過混凝土內(nèi)部缺陷時(shí)，由于混凝土的連續(xù)性已被破壞，使超聲波的傳播路徑復(fù)雜化，直達(dá)波、繞射波等各類波相繼到達(dá)接收換能器。它們各有不同的頻率和相位。這些波的疊加有時(shí)會造成波形的崎變。目前，對波形的研究還不夠，只能是半定性的參數(shù)，作為判斷缺陷的參考。

第55頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月

第四節(jié)碾壓混凝土現(xiàn)場相對壓實(shí)度檢測

《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352-2006）7.11現(xiàn)場碾壓混凝土表觀密度測定

第56頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月碾壓混凝土拌和物表觀密度測定分試驗(yàn)表觀密度測定和現(xiàn)場表觀密度測定兩種。試驗(yàn)表觀密度測定試驗(yàn)按《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352-2006）6.2——“碾壓混凝土拌和物表觀密度測定”進(jìn)行。測得的兩種表觀密度主要用于計(jì)算相對壓實(shí)度。第57頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月相對壓實(shí)度是評價(jià)碾壓混凝土壓實(shí)質(zhì)量的參數(shù)。試驗(yàn)研究表明，碾壓混凝土的壓實(shí)表觀密度必須壓實(shí)到配合比設(shè)計(jì)理論容重的97%以上，碾壓混凝土才具有結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)強(qiáng)度。因此，《水工碾壓混凝土施工規(guī)范》（DL/T5112一2000)規(guī)定，對于建筑物的外部碾壓混凝土，相對壓實(shí)度不得小于98%；對于內(nèi)部碾壓混凝土，相對壓實(shí)度不得小于97%。相對壓實(shí)度第58頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月相對壓實(shí)度：K=（Dc/Dm）*100相對壓實(shí)度現(xiàn)場壓實(shí)表觀密度理論表觀密度第59頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月

第五節(jié)碾壓混凝土壩層間允許間隔時(shí)間的測定

《水工混凝土試驗(yàn)規(guī)程》（SL352-2006）7.10碾壓混凝土倉面貫入阻力檢測第60頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月碾壓混凝土為薄層澆注，混凝土拌和出機(jī)后，經(jīng)運(yùn)送、攤鋪到碾壓結(jié)束形成層面，再澆筑上層碾壓混凝土。每個澆筑升層碾壓后的表面為層面，再澆筑碾壓混凝土就是含層面碾壓混凝土。研究表明，含層面碾壓混凝土的性能均低于本體，時(shí)間愈長，性能愈差?！嬖趯娱g鋪筑允許間隔時(shí)間/層間外露時(shí)間

第61頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月隨著層間鋪筑間隔時(shí)間增長，層面砂漿的貫入阻力增加，而軸拉強(qiáng)度、黏聚力和抗?jié)B性則降低。從設(shè)計(jì)角度，可以提出一個允許降低下限，在此限以上，層面的各項(xiàng)性能是能夠被大壩結(jié)構(gòu)安全所接受的，以此下限作為層面質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)?！炄胱枇刂浦等绾未_定？——通過貫入阻力控制值確定第62頁，課件共69頁，創(chuàng)作于2023年2月經(jīng)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)法實(shí)際測定法

貫入阻力控制值的確定第63頁，課件共69頁，