道路橋梁工程專業(yè)畢業(yè)論文等截面箱式預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)

多跨連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)（L=90米，B=20米，箱梁）摘要本設(shè)計(jì)橋梁為蘇州吳中開(kāi)發(fā)區(qū)越溪路新建工程中一座跨河橋梁，采（30+30+30）m等截面預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計(jì)，橋?qū)?0m，梁高2m。橋面設(shè)2×2m（人行道）+2×0.5m（護(hù)欄）+15m（雙向四車道）。荷載等級(jí)為公路—。梁斷面為單箱雙室截面，截面內(nèi)設(shè)ASTM-920級(jí)的低松弛高強(qiáng)鋼絞線，直徑為15.2mm，全橋采用通長(zhǎng)鋼絞線162根，其中T1、T2和T3各3束，每束18根鋼絞線；在邊跨跨中下緣添加局部鋼絞線B1、B1取6束，每束16根鋼絞線；在中支座處上緣添加局部鋼絞線B2、B2取8束，每束18根鋼絞線。結(jié)構(gòu)計(jì)算分析在平面力系下進(jìn)行，并采用橋梁博士軟件對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行驗(yàn)算。關(guān)鍵詞預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)梁橋；等截面；單箱雙室；設(shè)計(jì)Designofmulti-spancontinuousbridge（L=90m，B=20m，Box-typebridge）AbstractThedesignofthebridgeismoreWuzhongZoneNewRiverRoad,acrossingbridgeengineering,mining(30+30+30)mothersectionsofprestressedconcretecontinuousbeambridgedesign,bridgewidthof20m,beamofhigh2m.Bridgedesign2×2m(sidewalk)+2×(barrier)+15m(two-wayfourlanes).Loadratingofhighway-Ilevel,andthecrowdloadis3.0.Beamcrosssectionasasingleboxdoubleroomsectional,sectionalfeaturesASTM-920classhigh-strengthlow-relaxationstrand,diameter,full-bridgewithalongpassstrand162,whichT1,T2andT3ofthe3beam,Strandofeachbeam18;inthesidespanacrosstheloweredgeoftheaddedlocalstrandB1,B1totake6beam,beam16ofeachstrand;inthebearingattheupperedgeoftheaddedlocalstrandB2,B2Take8beam,eachbeam18strand.Structurecalculationandanalysisundertheplaneforcesystem,andusingthebridgeonthecalculationresults,Dr.checkingsoftware.Keywordsprestressedconcretecontinuousbeambridge;suchsection;single-boxdoubleroom;Design目錄第1章緒論 .2主梁分段與施工階段的劃分3分段原則主梁的分段應(yīng)該考慮有限元在分析桿件時(shí)，分段越細(xì)，計(jì)算結(jié)果的內(nèi)力越接近真實(shí)值，并且兼顧施工中的實(shí)施，所以本設(shè)計(jì)分為180個(gè)單元。3具體分段本橋全長(zhǎng)90米，全梁共分180個(gè)梁段，一般梁段長(zhǎng)度分成m。3主梁施工方法及注意事項(xiàng)主梁施工方法：主梁采用滿堂支架法施工，箱梁均采用滿堂支架、泵送現(xiàn)澆砼施工圖3-4結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖第4章內(nèi)力效應(yīng)計(jì)算及荷載組合恒載內(nèi)力計(jì)算主梁的內(nèi)力計(jì)算可分為設(shè)計(jì)和施工內(nèi)力計(jì)算兩部分。設(shè)計(jì)內(nèi)力是強(qiáng)度驗(yàn)算及配筋設(shè)計(jì)的依據(jù)。施工內(nèi)力是指施工過(guò)程中，各施工階段的臨時(shí)施工荷載，如施工機(jī)具設(shè)備（支架、張拉設(shè)備等）、模板、施工人員等引起的內(nèi)力，主要供施工階段驗(yàn)算用。由于對(duì)施工方面的知識(shí)不熟，本設(shè)計(jì)中對(duì)該項(xiàng)設(shè)計(jì)內(nèi)容作了簡(jiǎn)化，主要考慮了一般恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力。主梁恒載內(nèi)力，包括自重引起的主梁自重（一期恒載）內(nèi)力Sg1和二期恒載（如鋪裝、欄桿等）引起的主梁后期恒載內(nèi)力Sq2。主梁的自重內(nèi)力計(jì)算方法可分為兩類：在施工過(guò)程中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換,如在滿堂支架現(xiàn)澆等，如果主梁為等截面，可按均布荷載乘主梁內(nèi)力影響線總面積計(jì)算；在施工過(guò)程中有結(jié)構(gòu)體系轉(zhuǎn)換時(shí)，應(yīng)該分階段計(jì)算內(nèi)力。為方便計(jì)算先講將主梁分為180個(gè)小段進(jìn)行內(nèi)力的分析。每小段的自重如下：主梁?jiǎn)卧灾貐R集表表4-1各分段編號(hào)單元自重（kN）各分段編號(hào)單元自重（kN）各分段編號(hào)單元自重（kN）邊跨1220中跨61220邊跨121220221862218122218321763217123217421664216124216521465214125214621366213126213721267212127212821068210128210920969209129209102087020813020811206712061312061220572205132205132037320313320314202742021342021520175201135201161997619913619917198771981371981819678196138196191957919513919520194801941401942119281192141192221918219114219123189831891431892418884188144188251868518614518626185861851461852718487184147184281828818214818229181891811491813017990179150179311799117915117932181921811521813318293182153182341849418415418435185951851551853618696186156186371889718815718838189981891581893919199191159191401921001921601924119410119416119442195102195162195431961031961631964419810419816419845199105199165199462011062011662014720210720216720248203108203168203492051092051692055020611020617020651208111208171208522091122091722095321011321017321054212114212174212552131152131752135621411621417621457216117216177216582171182171782175921811921817921860220120220180220.1一期恒載內(nèi)力計(jì)算本橋是采用現(xiàn)澆一次成橋的，施工時(shí)結(jié)構(gòu)為二次超靜定結(jié)構(gòu)體系，采用力法求解時(shí)選取的基本體系如圖所示：原結(jié)構(gòu)基本結(jié)構(gòu)圖圖圖圖4-1力法計(jì)算示意圖根據(jù)力法方程：由圖乘法可求得各項(xiàng)系數(shù)和自由項(xiàng)：由對(duì)稱性知：解得：將數(shù)據(jù)與橋梁博士計(jì)算結(jié)果相比，相差不大，檢算滿足要求。橋梁博士輸出彎矩圖剪力圖如下：圖4-2一期恒載彎矩圖（kN·m）圖4-3一期恒載剪力圖（kN）4.1.2二期恒載內(nèi)力計(jì)算二期自重作用集度為橋面鋪裝集度、防撞護(hù)欄與人行道板的集度之和。橋面鋪裝：10cm×單側(cè)防撞護(hù)欄：人行道板：根據(jù)《通規(guī)》的均布荷載計(jì)算。二期自重作用集度：仍采用力法求解，計(jì)算公式同一期自重作用效應(yīng)計(jì)算，得將數(shù)據(jù)與橋梁博士計(jì)算結(jié)果相比，相差不大，檢算滿足要求。橋梁博士輸出彎矩圖剪力圖如下：圖4-4二期恒載彎矩圖（kN·m）圖4-5二期恒載剪力圖（kN）自重作用效應(yīng)匯總表表4-2類型一期自重荷載二期自重荷載截面彎矩（kN·m）剪力（kN）彎矩（kN·m）剪力（kN）邊座支點(diǎn)046160882邊跨1/42222717774364328邊跨跨中24521-11464918-226邊跨3/43898-40681142-781左中支點(diǎn)（左）-34366-6907-6792-1335左中支點(diǎn)（右）-343665762-67921108中跨1/4-41202923-556554中跨跨中7338015220注：以上為左邊1/2橋的截面內(nèi)力，右半橋與之對(duì)應(yīng)。汽車荷載作用效應(yīng)計(jì)算沖擊系數(shù)和折減系數(shù)(1)汽車沖擊系數(shù)計(jì)算結(jié)構(gòu)基頻：式中：、——基頻，Hz，計(jì)算連續(xù)梁沖擊力引起的正彎矩效應(yīng)和剪力時(shí)采用；計(jì)算連續(xù)梁沖擊力引起的負(fù)彎矩效應(yīng)時(shí)，采用；——計(jì)算跨徑，m；E——混凝土彈性模量，Pa；——梁跨中截面慣性矩，——結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量，kg/m，當(dāng)換算為重力計(jì)算時(shí)，其單位應(yīng)為（），=G/g；G——結(jié)構(gòu)跨中處每米結(jié)構(gòu)重力，N/m；g——重力加速度，g=/。對(duì)于此次設(shè)計(jì)：沖擊系數(shù)（適用于1.5Hz<<14Hz），則：用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)：1+用于負(fù)彎矩效應(yīng)：1+(2)車道折減系數(shù)按雙向行駛確定車道數(shù)，去掉對(duì)應(yīng)的路肩寬度后，W符合雙向四車道寬度，車道橫向折減系數(shù)=0.67。(3)縱向折減系數(shù)計(jì)算跨徑30m<150m，不考慮縱向折減系數(shù)。4.2.2汽車荷載橫向分布影響的增大系數(shù)計(jì)算式中：——剪力流；——扭率。計(jì)算截面的抗扭慣矩。列代數(shù)方程：H=1.7m==F=6.75×1.7=解方程得G所以，的第一項(xiàng)：第二項(xiàng)：應(yīng)用平面桿有限元程序，分別計(jì)算邊跨和中跨在單位力P=1作用下的跨中撓度：邊跨中跨計(jì)算邊跨跨中計(jì)算中跨跨中箱梁外側(cè)腹板的中矩b=13.5m。根據(jù)公式圖4-6偏載系數(shù)車輛橫向布置示意圖參照?qǐng)D中荷載布置進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如表增大系數(shù)與橫向分布系數(shù)表表4-3跨別車列數(shù)n跨中的變形合力點(diǎn)的偏心距e(m)增大系數(shù)車道折減系數(shù)分布系數(shù)（m/kN）[rad/(kN·m)]邊跨23.17333.2443.18中跨23.49333.4941.453.32偏于安全考慮，邊跨和中跨的橫向分布系數(shù)均取最大值，分別為和3.49。4.2.3汽車及人群活載效應(yīng)計(jì)算（1）計(jì)算原理在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活載內(nèi)力，計(jì)算公式為：式中：——主梁最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）；——汽車荷載沖擊系數(shù)；——車道折減系數(shù)；——汽車荷載橫向分布影響的增大系數(shù)；——車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值；——車道荷載中的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；——主梁內(nèi)力影響線中均布荷載所在范圍的面積。荷載影響線可以采用力法求解，具體計(jì)算可以通過(guò)Excel軟件進(jìn)行。影響線表示，當(dāng)一個(gè)指向不變的單位集中荷載沿結(jié)構(gòu)移動(dòng)時(shí)，某一指定量值的變化規(guī)律。對(duì)此，可以考慮求解在全橋各截面上分別作用單位集中力，求出在該集中力作用下各個(gè)截面的彎矩值，便得到單位集中力作用在不同截面時(shí)，某一指定截面的彎矩值。此彎矩值即為該截面的彎矩影響線在這些截面的值。剪力影響線同理。（2）汽車荷載效應(yīng)內(nèi)力計(jì)算車道荷載取值，根據(jù)《通規(guī)》第條，公路—I級(jí)的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：計(jì)算彎矩時(shí)：計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)：根據(jù)最不利布載原則，在各個(gè)截面的內(nèi)力影響線上按《通規(guī)》第條的布載要求布載，可求得汽車在各個(gè)截面上的最大彎矩、最小彎矩、最大剪力、最小剪力，再考慮沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)后，可得到活載內(nèi)力。1.汽車荷載左邊支點(diǎn)剪力效應(yīng)計(jì)算圖4-7左邊支點(diǎn)剪力影響線2.汽車荷載邊跨1/4彎矩及剪力效應(yīng)計(jì)算圖4-8邊跨1/4彎矩影響線圖4-9邊跨1/4剪力影響線3.汽車荷載邊跨跨中彎矩及剪力效應(yīng)計(jì)算圖4-10邊跨跨中彎矩影響線圖4-11邊跨跨中剪力影響線4.汽車荷載邊跨3/4彎矩及剪力效應(yīng)計(jì)算圖4-12邊跨3/4彎矩影響線圖4-13邊跨3/4剪力影響線5.汽車荷載左中支點(diǎn)彎矩幾剪力效應(yīng)計(jì)算圖4-14左中支點(diǎn)彎矩影響線圖4-15左中支點(diǎn)左剪力影響線圖4-16左中支點(diǎn)右剪力影響線6.汽車荷載中跨1/4彎矩及剪力效應(yīng)計(jì)算圖4-17中跨1/4彎矩影響線圖4-18中跨1/4剪力影響線7.汽車荷載中跨跨中彎矩及剪力效應(yīng)計(jì)算圖4-19中跨跨中彎矩影響線圖4-20中跨跨中剪力影響線所得結(jié)果列于下表：公路—I級(jí)汽車荷載作用效應(yīng)表4-4截面汽車汽車汽車汽車左邊支點(diǎn)00邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)（左）左中支點(diǎn)（右）中跨1/4中跨跨中注：以上為左邊半橋截面車道活載的作用效應(yīng)（3）用以上方法可得人群荷載作用效應(yīng)，列于下表：人群荷載作用效應(yīng)表4-5截面人群人群人群人群左邊支點(diǎn)00196邊跨1/41080-170104邊跨跨中1330-341邊跨3/4742-512-175左中支點(diǎn)（左）236-1600258左中支點(diǎn)（右）236-1600258中跨1/4571-682158中跨跨中989-682注：以上為左邊半橋截面車道活載的作用效應(yīng)4.3溫差應(yīng)力及基礎(chǔ)沉降內(nèi)力計(jì)算按《通規(guī)》規(guī)定計(jì)算。橋面采用10cm的瀝青混凝土。溫差基數(shù)用直線插入法確定如下。由《通規(guī)》表-3中查得混凝土鋪裝豎向溫差計(jì)算的溫差基數(shù)：按直線插入法得：。圖4-21溫差應(yīng)力計(jì)算示意圖溫差應(yīng)力按《公預(yù)規(guī)》附錄B計(jì)算：式中：——截面內(nèi)的單元面積；——單元面積內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入；——混凝土線膨脹系數(shù)，=0.00001；——混凝土彈性模量，；——單位面積重心至截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值。由產(chǎn)生的二次矩可用力法求得。基本結(jié)構(gòu)和計(jì)算過(guò)程如下：基本結(jié)構(gòu)圖圖圖圖4-22溫度次內(nèi)力計(jì)算圖示列力法方程：其中：、——溫度變化在贅余力方向引起的變形，即為中間支座上截面的相對(duì)轉(zhuǎn)角；——單元梁段撓曲變形后的曲率，。解得：則溫度次內(nèi)力：；將數(shù)據(jù)代入上述各式即得溫度次內(nèi)力，結(jié)果列于下表：溫度次內(nèi)力表4-6截面剪力（kN）彎矩（kN·m）截面剪力（kN）彎矩（kN·m）左邊支點(diǎn)2621左中支點(diǎn)（左）邊跨1/4左中支點(diǎn)（右）0邊跨跨中中跨1/40邊跨3/4中跨跨中0注：以上為1/2橋的截面，另半橋與之對(duì)稱。4.4基礎(chǔ)沉降計(jì)算取左邊支座沉降1cm計(jì)算結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)沉降內(nèi)力圖4-23邊支座基礎(chǔ)沉降圖示基本結(jié)構(gòu)圖圖圖4-24基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力計(jì)算圖式1列力法方程：式中：、——分別為當(dāng)支座沉降單獨(dú)作用在基本結(jié)構(gòu)上時(shí)，所引起的沿、方向的轉(zhuǎn)角。得：取左中支座沉降1cm計(jì)算結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)沉降內(nèi)力原結(jié)構(gòu)基本結(jié)構(gòu)圖圖圖4-25基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力計(jì)算圖式2列力法方程：式中：、——分別為當(dāng)支座沉降單獨(dú)作用在基本結(jié)構(gòu)上時(shí)，所引起的沿、方向的轉(zhuǎn)角。得：基礎(chǔ)沉降內(nèi)力：將數(shù)據(jù)代入上述各式即得邊支座基礎(chǔ)沉降次內(nèi)力，由對(duì)稱性可知右中支點(diǎn)與右邊支座的沉降內(nèi)力，列于表：左邊、左中支座沉降效應(yīng)表4-7左邊支座沉降次內(nèi)力左中支座沉降次內(nèi)力截面剪力（kN）彎矩（kN·m）截面剪力（kN）彎矩（kN·m）左邊支點(diǎn)-1800左邊支點(diǎn)4060邊跨1/4-180-1350邊跨1/44063040邊跨跨中-180-2700邊跨跨中4066090邊跨3/4-180-4050邊跨3/44069130左中支點(diǎn)（左）-180-5390左中支點(diǎn)（左）40612200左中支點(diǎn)（右）226-5390左中支點(diǎn)（右）-67812200中跨1/4226-3700中跨1/4-6787090中跨跨中226-2000中跨跨中-6782000中跨3/4226-310中跨3/4-678-3080右中支點(diǎn)（左）2261380右中支點(diǎn)（左）-678-8160右中支點(diǎn)（右）1380右中支點(diǎn)（右）272-8160邊跨1/41040邊跨1/4272-6120邊跨跨中692邊跨跨中272-4080邊跨3/4346邊跨3/4272-2040右邊支點(diǎn)0右邊支點(diǎn)2720右邊、右中支座沉降效應(yīng)表4-8右邊支座沉降次內(nèi)力右中支座沉降次內(nèi)力截面剪力（kN）彎矩（kN·m）截面剪力（kN）彎矩（kN·m）左邊支點(diǎn)0左邊支點(diǎn)-2720邊跨1/4346邊跨1/4-272-2040邊跨跨中692邊跨跨中-272-4080邊跨3/41040邊跨3/4-272-6120左中支點(diǎn)（左）1380左中支點(diǎn)（左）-272-8160左中支點(diǎn)（右）-2261380左中支點(diǎn)（右）678-8160中跨1/4-226-310中跨1/4678-3080中跨跨中-226-2000中跨跨中6782000中跨3/4-226-3700中跨3/46787090右中支點(diǎn)（左）-226-5390右中支點(diǎn)（左）67812200右中支點(diǎn)（右）180-5390右中支點(diǎn)（右）-40612200邊跨1/4180-4050邊跨1/4-4069130邊跨跨中180-2700邊跨跨中-4066090邊跨3/4180-1350邊跨3/4-4063040右邊支點(diǎn)1800右邊支點(diǎn)-4060注：荷載組合時(shí)取最不利沉降內(nèi)力組合內(nèi)力組合按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：基本組合和偶然組合，由于本設(shè)計(jì)不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合?；窘M合是永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：或式中—承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》JTGD60-2004表規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)安全等級(jí)采用，對(duì)應(yīng)于設(shè)計(jì)安全等級(jí)一級(jí)、二級(jí)和三級(jí)分別取1.1、1.0和0.9；—第個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按《通規(guī)》JTGD60-2004表的規(guī)定采用；、—第個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取=1.4。當(dāng)某個(gè)可變作用在效應(yīng)組合中其值超過(guò)汽車荷載效應(yīng)時(shí)，則該作用取代汽車荷載，其分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采用汽車荷載的分項(xiàng)系數(shù)；對(duì)專為承受某作用而設(shè)置的結(jié)構(gòu)或裝置，設(shè)計(jì)時(shí)該作用的分項(xiàng)系數(shù)取與汽車荷載同值；計(jì)算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項(xiàng)系數(shù)也與汽車荷載取同值；、—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取=1.4，但風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)取=1.1；、—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時(shí)，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取=0.80；當(dāng)除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取=0.70；尚有三種可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取=0.60；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時(shí)，取=0.50。按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：（1）作用短期效應(yīng)組合永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻率值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：式中—作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）=0.7，人群荷載=1.0，風(fēng)荷載=0.75，溫度梯度作用=0.8，其他作用=1.0；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值。（2）作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：式中—作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力）=0.4，人群荷載=0.4，風(fēng)荷載=0.75，溫度梯度作用=0.8，其他作用=1.0；—第個(gè)可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。此外，對(duì)于正常使用極限狀態(tài)還應(yīng)考慮作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合，現(xiàn)將正常使用極限狀態(tài)下控制截面的效應(yīng)組合值列于下表，其中，剪力單位為kN，彎矩單位為kN·m：主梁作用效應(yīng)組合表4-9荷載類別內(nèi)力分量荷載組合永久作用效應(yīng)汽車荷載效應(yīng)人群荷載效應(yīng)溫度應(yīng)力基礎(chǔ)沉降承載能力極限狀態(tài)組合短期作用組合長(zhǎng)期作用組合①②③④⑤××①×②××(③+④×⑤]×①×②×③×④×①×②×③×④×⑤左邊支點(diǎn)最大彎矩00000000最小彎矩00000000最大剪力582522081963504521084274747351最小剪力5825-201-23350-452646056955258邊跨1/4最大彎矩2865910263108052423386566483938340124最小彎矩28659-1447-1705242-3390305032777424453最大剪力22771339104350452527833723502最小剪力2277-621-38350-452160019091576邊跨跨中最大彎矩3126312110133078636782668704531549221最小彎矩31263-2892-3417863-6780297432949222852最大剪力-145676845350452-59-723-428最小剪力-1456-1239-93350-452-3799-2207-2366邊跨3/4最大彎矩491671197421048410170319521782626948最小彎矩4916-4341-51210484-10170-57652258-7702最大剪力-5189302350452-5220-4734-4314最小剪力-5189-1870-175350-452-9242-6357-6324左中支點(diǎn)（左）最大彎矩-4367518192361048413580-32568-34086-19703最小彎矩-43675-9998-160010484-13550-74750-50218-62044最大剪力-8737687350452-9813-8414-7936最小剪力-8737-2456-272350-452-14415-10313-10088左中支點(diǎn)（右）最大彎矩-4367518192361048413580-32568-34086-19703最小彎矩-43675-9998-160010484-13550-74750-50218-62044最大剪力7282240725809041281388189110最小剪力7282-331-380-904778670686172中跨1/4最大彎矩-4515667357110484678018148798713584最小彎矩-4515-5407-68210484-6780-17046-7870-13773最大剪力373317411580904752448165319最小剪力3733-503-490-904327534172566中跨跨中最大彎矩942510021989104844000385832412325649最小彎矩9425-4022-68210484-4000301167553616最大剪力0107088090420366561354最小剪力0-1070-900-904-2038-658-1355注：（1）以上為左邊半橋的截面。（2）本表中汽車荷載效應(yīng)、溫度效應(yīng)和支座沉降效應(yīng)為可選組合效應(yīng)，組合時(shí)按最不利效應(yīng)組合。（3）短期和長(zhǎng)期效應(yīng)組合未考慮汽車荷載的沖擊系數(shù)。（4）本表中內(nèi)力分量的第二列汽車荷載效應(yīng)考慮了沖擊系數(shù)。第5章預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及布置按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗(yàn)算要求估算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)對(duì)正截面的混凝土拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，以滿足正截面抗裂要求。（5-1）式中：——作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件的抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，式中不含正負(fù)號(hào)——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)壓應(yīng)力。由于本節(jié)為估算預(yù)應(yīng)力束，截面特性可以粗略的按毛截面特性計(jì)算。上式可按截面上、下緣的抗裂要求寫(xiě)成：當(dāng)截面承受正彎矩時(shí)：（5-2）當(dāng)截面承受負(fù)彎矩時(shí)：（5-3）式中：、——作用（或荷載）短期效應(yīng)組合，彎矩的最大值和最小值；、——截面形心軸上側(cè)和下側(cè)配置的預(yù)應(yīng)力筋的永存預(yù)應(yīng)力；、——截面形心軸上側(cè)和下側(cè)配置的預(yù)應(yīng)力束與形心軸之間的距離；、——截面上緣和下緣的抗彎模量，，、及的值見(jiàn)表。只在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力筋此時(shí)，式（5-1）和式（5-2）可寫(xiě)成：（5-4）（5-5）分別求解可得預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)估算：（5-6）（1）估算邊跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋。采用每根鋼絞線面積=139，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值=1860Mpa，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，取=0.8。由表可知：=45315kN·m；=29492kN·m。取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為0.15m，根據(jù)表4-2截面特性可求得=0.50m；=0.69m；分別為截面的上、下核心距。根742.7根。（2）估算中跨跨中截面下緣所需預(yù)應(yīng)力鋼筋。由表4-9可知：=24123kN·m；=6755kN·m。取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距下緣距離為0.15m，根據(jù)表4-2截面特性可求得=0.50m；=0.69m；則根據(jù)式（5-5170.1根。只在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力筋此時(shí)，式（5-1）和式（5-2）可寫(xiě)成：（5-7）（5-8）分別求解可得預(yù)應(yīng)力筋根數(shù)估算：（5-9）由表4-9可知：=-34086kN·m；=-50218kN·m。取預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距上緣距離為0.15m，根據(jù)表4-2截面特性可求得=0.52m；=0.57m；則根據(jù)式（5-9981.0根。估算結(jié)果：本設(shè)計(jì)采用ASTM-920級(jí)的低松弛高強(qiáng)鋼絞線，直徑為15.2mm，截面積為139，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度=1860Mpa，彈性模量。綜合考慮以上鋼筋估算方法得出鋼筋束估算結(jié)果。全橋采用通長(zhǎng)鋼絞線162根，其中T1、T2和T3各3束，每束18根鋼絞線；在邊跨跨中下緣添加局部鋼絞線B1，B1取6束，每束16根鋼絞線；在中支座處上緣添加局部鋼絞線B2，B2取8束，每束18根鋼絞線。鋼束布置鋼束布置構(gòu)造要求本設(shè)計(jì)采用后張法，根據(jù)《橋規(guī)》后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件及管道布置要求，（1）直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm，且不宜小于管道直徑的0.6倍；對(duì)于預(yù)埋的金屬或塑料波紋管和鐵皮管，在豎直方向可將兩管道疊置。本設(shè)計(jì)直線管道的最小凈距為200mm。（2）。（3）鋼絲束、鋼絞線束的鋼絲直徑等于或小于5mm時(shí)，不宜小于4m；鋼絲直徑大于5mm時(shí)，不宜小于6m。（4）預(yù)應(yīng)力鋼束的起彎點(diǎn)一般設(shè)在距支點(diǎn)L/4-L/3之間彎起角度不宜大于20°。鋼束布置原則（1）注意鋼束平彎、豎曲線的配合及鋼束之間的空間位置。（2）鋼束盡量靠近腹板布置。（3）分層布束時(shí)，使管道上下對(duì)齊，有利于混凝土澆注筑與振搗。（4）頂板束布置原則：1、鋼束盡量靠截面的上緣布置，以極大發(fā)揮其力學(xué)效應(yīng)；2、分層布束使長(zhǎng)束布置在上層，短束布置在下層。首先錨固短束，后錨固長(zhǎng)束。連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTGD62-2004構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則：（1）選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型號(hào)和錨具形式，達(dá)到合理的布置形式；（2）預(yù)應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便；（3）預(yù)應(yīng)力束的布置既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過(guò)大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力；（4）預(yù)應(yīng)力束的布置應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系；（5）預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因?yàn)檫@會(huì)引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效力；（6）預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞階段時(shí)的需要，鋼束立面布置見(jiàn)圖；（7）預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)盡量對(duì)稱布置；（8）應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的1%；（9）應(yīng)滿足錨具的最小間距要求。遵循以上原則，鋼束布置結(jié)果如下：主梁凈截面及換算截面幾何特性在求得各驗(yàn)算截面的毛截面特性和鋼束布置的基礎(chǔ)上，便可計(jì)算主梁凈截面和換算截面的面積、慣矩及靜矩，為主梁在各受力階段的應(yīng)力驗(yàn)算準(zhǔn)備計(jì)算數(shù)據(jù)。左邊支點(diǎn)截面幾何特性表5-1截面分類分塊名稱分塊面積（）至頂緣距離面積矩（）自身慣性矩（）（）（）（）凈截面毛面積16.96000.950016.11209.2441010.0000管道面積-0.04500.9250-0.04160.00000.02510.0000凈面積16.91500.950116.07049.24410.00009.2441換算截面鋼束換算面積0.10470.92500.09680.00000.02480.0001毛面積16.96000.950016.11209.2441-0.00020.0000換算面積17.06470.949816.20889.24410.00019.2442邊跨1/4截面幾何特性表5-2截面分類分塊名稱分塊面積（）至頂緣距離面積矩（）自身慣性矩（）（）（）（）凈截面毛面積15.38000.910013.99588.7519-0.00440.0003管道面積-0.07171.8500-0.13260.0000-0.9444-0.0639凈面積15.30830.905613.86328.7519-0.06378.6882換算截面鋼束換算面積0.16671.85000.30840.0000-0.92990.1442毛面積15.38000.910013.99588.75190.01010.0016換算面積15.54670.920114.30428.75190.14578.8976邊跨中跨截面幾何特性表5-3截面分類分塊名稱分塊面積（）至頂緣距離面積矩（）自身慣性矩（）（）（）（）凈截面毛面積13.74000.840011.54167.9694-0.00730.0007管道面積-0.07171.8500-0.15950.0000-1.0173-0.0742凈面積13.66830.832711.38217.9694-0.07357.8959換算截面鋼束換算面積0.16671.85000.30840.0000-0.99410.1647毛面積13.74000.840011.54167.96940.01590.0035換算面積13.90670.855911.90297.96940.16828.1376邊跨3/4截面幾何特性表5-4截面分類分塊名稱分塊面積（）至頂緣距離面積矩（）自身慣性矩（）（）（）（）凈截面毛面積15.38000.910013.99588.7519-0.00120.0000管道面積-0.04501.3160-0.05920.0000-0.4072-0.0075凈面積15.33500.908813.93668.7519-0.00748.7445換算截面鋼束換算面積0.10461.31600.13770.0000-0.40330.0170毛面積15.38000.910013.99588.75190.00270.0001換算面積15.48460.912714.13358.75190.01718.7690左中支座截面幾何特性表5-5截面分類分塊名稱分塊面積（）至頂緣距離面積矩（）自身慣性矩（）（）（）（）凈截面毛面積16.96000.950016.11209.24410.00400.0003管道面積8510.1500-0.01280.00000.8040-0.0550凈面積16.87490.954016.09929.2441-0.05479.1894換算截面鋼束換算面積0.19790.15000.02970.00000.79080.1237毛面積16.96000.950016.11209.2441-0.00920.0014換算面積17.15790.940879.24410.12529.3693中跨1/4截面幾何特性表5-6截面分類分塊名稱分塊面積（）至頂緣距離面積矩（）自身慣性矩（）（）（）（）凈截面毛面積15.38000.910013.99588.75190.00120.0000管道面積-0.08510.6990-0.05950.00000.2122-0.0038凈面積15.29490.911213.93638.7519-0.00388.7481換算截面鋼束換算面積0.19790.69900.13830.00000.20830.0086毛面積15.38000.910013.99588.7519-0.00270.0001換算面積15.57790.907314.13418.75190.00878.7606中跨跨中截面幾何特性表5-7截面分類分塊名稱分塊面積（）至頂緣距離面積矩（）自身慣性矩（）（）（）（）凈截面毛面積13.74000.840011.54167.9694-0.00330.0002管道面積-0.04501.8500-0.08330.0000-1.0133-0.0462凈面積13.69500.836711.45847.9694-0.04617.9233換算截面鋼束換算面積0.10461.85000.19360.0000-1.00240.1051毛面積13.74000.840011.54167.96940.00760.0008換算面積13.84460.847611.73527.96940.10598.0753凈截面幾何特性表5-8截面位置截面積A（）截面慣矩I（）中性軸至梁底的距離（）左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中1換算截面幾何特性表5-9截面位置截面積A（）截面慣矩I（）中性軸至梁底的距離（）左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中第6章預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算基本理論預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計(jì)計(jì)算，需要根據(jù)承受外荷載的情況，確定其本身的預(yù)加應(yīng)力的大小。然而筋束中的預(yù)應(yīng)力往往受施工因素、材料性能及環(huán)境條件的影響而引起預(yù)應(yīng)力損失。設(shè)計(jì)所需的預(yù)應(yīng)力值，應(yīng)是扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失后，筋束中實(shí)際存在的預(yù)應(yīng)力（即有效預(yù)應(yīng)力）值。如筋束張拉是的初始應(yīng)力（一般稱為張拉控制應(yīng)力）為，相應(yīng)的預(yù)應(yīng)力損失值為，則有效預(yù)應(yīng)力的表達(dá)式為：。預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)計(jì)算中，后張法考慮下列因素引起的預(yù)應(yīng)力損失值：預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮混凝土的彈性壓縮預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛混凝土的收縮和徐變預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道之間摩擦引起的應(yīng)力損失式中：——）,μ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》表θ——從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計(jì)，k——x——從張拉端至計(jì)算截面的管道長(zhǎng)度,以米計(jì)。左邊支點(diǎn)摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表6-1鋼束編號(hào)（rad）X（m）kx（Mpa）（Mpa）T1001395T2001395T3000.000451395平均值邊跨1/4摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表6-2鋼束編號(hào)（rad）X（m）kx（Mpa）（Mpa）T151395T21395T31395B11395平均值邊跨跨中摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表6-3鋼束編號(hào)（rad）X（m）kx（Mpa）（Mpa）T11395T21395T3251395B11395平均值邊跨3/4摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表6-4鋼束編號(hào)（rad）X（m）kx（Mpa）（Mpa）T11395T21395T31395平均值左中支點(diǎn)摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表6-5鋼束編號(hào)（rad）X（m）kx（Mpa）（Mpa）T11395T21395345.60T31395B21395平均值中跨1/4摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表6-6鋼束編號(hào)（rad）X（m）kx（Mpa）（Mpa）T11395T21395T31395B20.0611395平均值跨中摩擦應(yīng)力損失計(jì)算表6-7鋼束編號(hào)（rad）X（m）kx（Mpa）（Mpa）T10.067231395T21395T31395平均值各控制截面摩擦應(yīng)力損失的平均值表6-8截面l1平均值截面l1平均值左邊支點(diǎn)左中支點(diǎn)邊跨1/4中跨1/4邊跨跨中中跨跨中529.49邊跨3/4后張法錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的應(yīng)力損失式中：——錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值；按《公預(yù)規(guī)》表采用，統(tǒng)一取6mm.——張拉端到錨固端之間的距離；——預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量。后張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力曲線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值引起的預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)考慮錨固后反方向摩擦的影響，參照《公預(yù)規(guī)》附錄D計(jì)算如下。反摩擦影響長(zhǎng)度可按下列公式計(jì)算：式中：——單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失；——）；——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力；——張拉端到錨固端之間的距離。當(dāng)時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋離張拉端x處考慮反摩擦后的預(yù)應(yīng)力損失，可按下列公式計(jì)算：式中：——當(dāng)時(shí)在影響范圍內(nèi)，預(yù)應(yīng)力鋼筋考慮反摩擦后在張拉錨固下的預(yù)應(yīng)力損失值。如，表示x處預(yù)應(yīng)力鋼筋不受反摩擦的影響。左邊支點(diǎn)錨具變形損失表6-9鋼束編號(hào)X（m）（Mpa）（Mpa/mm）(mm)(Mpa)(m)(Mpa)T16195000T26195000T36195000平均值邊跨1/4錨具變形損失表6-10鋼束編號(hào)X（m）（Mpa）（Mpa/mm）(mm)(Mpa)(m)(Mpa)T16195000T26195000T36195000B16195000平均值邊跨跨中錨具變形損失表6-11鋼束編號(hào)X（m）（Mpa）（Mpa/mm）(mm)(Mpa)(m)(Mpa)T16195000T26195000T36195000B16195000平均值邊跨3/4錨具變形損失表6-12鋼束編號(hào)X（m）（Mpa）（Mpa/mm）(mm)(Mpa)(m)(Mpa)T16195000T26195000T36195000平均值左中支點(diǎn)錨具變形損失表6-13鋼束編號(hào)X（m）（Mpa）（Mpa/mm）(mm)(Mpa)(m)(Mpa)T16195000T26195000T30756195000B26195000平均值中跨1/4錨具變形損失表6-14鋼束編號(hào)X（m）（Mpa）（Mpa/mm）(mm)(Mpa)(m)(Mpa)T16195000T26195000T36195000B26195000平均值中跨跨中錨具變形損失表6-15鋼束編號(hào)X（m）（Mpa）（Mpa/mm）(mm)(Mpa)(m)(Mpa)T16195000T26195000T36195000平均值各控制截面錨具變形損失的平均值表6-16截面平均值(Mpa)截面平均值(Mpa)左邊支點(diǎn)左中支點(diǎn)邊跨1/4中跨1/4邊跨跨中中跨跨中邊跨3/4后張法由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失式中：——在先張拉鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，Mpa；——預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量比；取5.65。若逐一計(jì)算的值則甚為繁瑣，可采用下列近似計(jì)算公式式中：m——預(yù)應(yīng)力鋼筋束數(shù)；——在計(jì)算截面的全部鋼筋重心處，由張拉一束預(yù)應(yīng)力鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，取各束的平均值。左邊支點(diǎn)由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失表6-17束號(hào)m-1（Mpa）（Mpa）（）（Mpa）（Mpa）T1T2T3平均值邊跨1/4由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失表6-18束號(hào)m-1（Mpa）（Mpa）（）（Mpa）（Mpa）T144.13T2T3B1平均值邊跨跨中由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失表6-19束號(hào)m-1（Mpa）（Mpa）（）（Mpa）（Mpa）T1T2T3106.07B1平均值邊跨3/4由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失表6-20束號(hào)m-1（Mpa）（Mpa）（）（Mpa）（Mpa）T1T2T3平均值左中支點(diǎn)由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失表6-21束號(hào)m-1（Mpa）（Mpa）（）（Mpa）（Mpa）T126.10T2T3B1平均值中跨1/4由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失表6-22束號(hào)m-1（Mpa）（Mpa）（）（Mpa）（Mpa）T1T24T3B2平均值跨中由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失表6-23束號(hào)m-1（Mpa）（Mpa）（）（Mpa）（Mpa）T1T2T3平均值各控制截面由混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失的平均值表6-24截面平均值（Mpa）截面平均值（Mpa）左邊支點(diǎn)左中支點(diǎn)邊跨1/4中跨1/4邊跨跨中中跨跨中邊跨3/4后張法由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值=ψ·式中：ψ——張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)，ψ=1.0，超張拉時(shí)，ψ，取ψ=1.0；——鋼筋松弛系數(shù)，I級(jí)松弛（普通松弛），ξ=1.0，II級(jí)松弛（低松弛），ξ=0.3，取ξ=0.3；——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件=。左邊支點(diǎn)由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力松弛表6-25束號(hào)ψT1T2T3平均值邊跨1/4由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力松弛表6-26束號(hào)ψT1T2T3B1平均值邊跨跨中由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力松弛表6-27束號(hào)ψT1T2T3B1平均值邊跨3/4由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力松弛表6-28束號(hào)ψT1T2T3平均值左中支點(diǎn)由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力松弛表6-29束號(hào)ψT1T2T3B2平均值中跨1/4由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力松弛表6-30束號(hào)ψT11.000.30418.8326.1035.88914.19-1.21T21.000.30464.5826.1034.15870.17-4.37T31.000.30500.3926.1032.80835.71-6.61B21.000.3084.6026.10121.241163.0522.73平均值-4.06中跨跨中由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力松弛表6-31束號(hào)ψT1T27T3平均值各控制截面由鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失的平均值表6-32截面平均值（Mpa）截面平均值（Mpa）左邊支點(diǎn)左中支點(diǎn)邊跨1/4中跨1/4邊跨跨中中跨跨中邊跨3/4后張法由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失 式中：、——構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失；、——構(gòu)件受拉、受壓全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)習(xí)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；——截面回轉(zhuǎn)半徑，，后張法采用凈截面特性、——構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心的距離；——預(yù)應(yīng)力鋼筋傳力錨固齡期為，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的混凝土收縮、徐變，其終極值可按〈〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉JTGD62—2004中表取用；——加載齡期為，計(jì)算考慮的齡期為t時(shí)的徐變系數(shù)，可按〈公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范〉〉JTGD62—2004中表取用.設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為7d，計(jì)算時(shí)間t=,橋梁所處環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為80%，各截面的理論厚度h=2A/，A為構(gòu)件截面面積，為構(gòu)件與大氣接觸的周邊長(zhǎng)度。則厚度h為621mm。據(jù)厚度查表并內(nèi)插得：。各控制截面由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算見(jiàn)表：各控制截面由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失表6-33截面（Mpa）（Mpa）左邊支點(diǎn)8邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中截面預(yù)應(yīng)力損失合計(jì)和有效預(yù)應(yīng)力對(duì)于后張法預(yù)應(yīng)力：傳力錨固時(shí)的損失（第一批）傳力錨固時(shí)的損失（第二批）各截面的預(yù)應(yīng)力損失和有效預(yù)應(yīng)力見(jiàn)表6-34。各截面的預(yù)應(yīng)力損失和有效預(yù)應(yīng)力表6-34項(xiàng)目預(yù)加應(yīng)力階段使用階段鋼束有效預(yù)應(yīng)力（MPa）截面預(yù)加應(yīng)力階段使用階段左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨中跨邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中注：表中-，=--。第7章強(qiáng)度驗(yàn)算基本理論預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面強(qiáng)度的驗(yàn)算內(nèi)容包括兩大類，即正截面強(qiáng)度驗(yàn)算和斜截面強(qiáng)度驗(yàn)算。其驗(yàn)算原則基本上與普通鋼筋混凝土受彎構(gòu)件相同；當(dāng)預(yù)應(yīng)力鋼筋的含筋量配置是當(dāng)時(shí)，受拉區(qū)混凝土開(kāi)裂退出工作，預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋分別達(dá)到各自的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度和；受壓區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度，非預(yù)應(yīng)力混凝土鋼筋達(dá)到其設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度，并假定受壓區(qū)的混凝土應(yīng)力按矩形分布。但受壓區(qū)布有預(yù)應(yīng)力鋼筋時(shí)，其應(yīng)力卻達(dá)不到設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度，這就是與普通混凝土構(gòu)件的主要區(qū)別。計(jì)算公式根據(jù)上述基本原理，給出承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁上、下緣均不預(yù)應(yīng)力鋼筋的正截面強(qiáng)度計(jì)算公式；有關(guān)斜截面抗剪強(qiáng)度，因現(xiàn)行橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范尚無(wú)連續(xù)梁的計(jì)算公式，將通過(guò)主應(yīng)力驗(yàn)算控制。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條，橋梁構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算，應(yīng)采用下列表達(dá)式：式中：—橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按公路橋涵的設(shè)計(jì)安全等級(jí)，一級(jí)、二級(jí)、三級(jí)分別取用1.1、1.0、0.9；S—作用（或荷載）效應(yīng)（其中汽車荷載應(yīng)計(jì)入沖擊系數(shù)）的組合設(shè)計(jì)值，當(dāng)進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋等超靜定結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)。公式中的作用（或荷載）效應(yīng)項(xiàng)應(yīng)改為，其中為預(yù)應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）引起的次效應(yīng)；為預(yù)應(yīng)力分項(xiàng)系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)有利時(shí)，取=1.0；對(duì)結(jié)構(gòu)不利時(shí)，取=1.2；R—構(gòu)件承載能力設(shè)計(jì)值；R（?）—構(gòu)件承載力函數(shù)；—材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值—幾何參數(shù)設(shè)計(jì)值，當(dāng)無(wú)可靠數(shù)據(jù)時(shí)，可采用幾何參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值，即設(shè)計(jì)文件規(guī)定值。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條，翼緣位于受壓的T形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力計(jì)算應(yīng)符合下列規(guī)定。當(dāng)符合下列條件時(shí)：按下列公式計(jì)算正截面抗彎承載力。當(dāng)不符合上列條件時(shí)，計(jì)算中應(yīng)考慮截面腹板受壓作用，正截面抗彎承載力應(yīng)按下列公式計(jì)算：此時(shí)，受壓區(qū)高度x應(yīng)按下列公式計(jì)算：且應(yīng)符合下列要求：當(dāng)受壓區(qū)配有縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受壓即為正時(shí)，；當(dāng)受壓區(qū)僅配縱向普通鋼筋或配預(yù)應(yīng)力鋼筋，且預(yù)應(yīng)力鋼筋受拉即為負(fù)時(shí)，；―彎矩組合設(shè)計(jì)值；―混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，按《公預(yù)規(guī)》第條的規(guī)定采用；、―縱向普通鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；、―縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；、―受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；、―受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；b―矩形截面寬度或T形截面腹板寬度；―截面有效高度；―受拉區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力點(diǎn)至受拉區(qū)邊緣的距離；、―受壓區(qū)普通鋼筋合力點(diǎn)、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的距離；―受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力；―T形或I形截面受壓翼緣厚度；―T形或I形截面受壓翼緣的有效寬度，按《公預(yù)規(guī)》第條的規(guī)定采用；注：當(dāng)橋梁為預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋等超靜定結(jié)構(gòu)時(shí)，上式中的應(yīng)改用《公預(yù)規(guī)》第條的規(guī)定進(jìn)行作用（或荷載）效應(yīng)組合。以邊跨跨中截面計(jì)算為例：由于是箱形截面受彎構(gòu)件，依據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條計(jì)算得：查《公預(yù)規(guī)》圖-2得計(jì)算受壓區(qū)高度X=0.308m，結(jié)構(gòu)抗力kN·m同理可計(jì)算其余控制截面的結(jié)構(gòu)抗力，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表7-1。由表中可以看出控制截面的計(jì)算結(jié)果全部符合規(guī)范要求。截面強(qiáng)度驗(yàn)算表7-1節(jié)點(diǎn)號(hào)受力類型內(nèi)力屬性Mj(KNorKN.M)極限抗力(KNorKN.M)左邊支點(diǎn)下拉受彎最大彎矩025100下拉受彎最小彎矩025100邊跨1/4下拉受彎最大彎矩5664881400下拉受彎最小彎矩3050381400邊跨跨中下拉受彎最大彎矩6687081900下拉受彎最小彎矩2974381900邊跨3/4下拉受彎最大彎矩3195235900上拉受彎最小彎矩-5765-18800左中支點(diǎn)上拉受彎最大彎矩-32568-88500上拉受彎最小彎矩-74750-88500中跨1/4下拉受彎最大彎矩778635000上拉受彎最小彎矩1814835000中跨跨中下拉受彎最大彎矩327551000下拉受彎最小彎矩3858351000第8章抗裂驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)按下列規(guī)定進(jìn)行正截面和斜截面抗裂驗(yàn)算。正截面抗裂驗(yàn)算正截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：（1）全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件（2）A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下但在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下8.1.2斜截面抗裂驗(yàn)算斜截面抗裂應(yīng)對(duì)構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，并應(yīng)符合下列要求：（1）全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件（2）A類和B類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下預(yù)制構(gòu)件現(xiàn)場(chǎng)澆筑（包括預(yù)制拼裝）構(gòu)件式中—在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，按公式（-1）計(jì)算；—在荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，按公式（-2）計(jì)算；—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓力，按《預(yù)規(guī)》JTGD62-2004第條規(guī)定計(jì)算；—由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力，按《預(yù)規(guī)》JTGD62-2004第條規(guī)定計(jì)算；—混凝土的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，按《預(yù)規(guī)》JTGD62-2004表采用。正截面抗裂驗(yàn)算受彎構(gòu)件由作用（或荷載）產(chǎn)生的截面抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中：—按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；—按荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值，在組合的活荷載彎矩中，僅考慮汽車、人群等直接作用于構(gòu)件的荷載產(chǎn)生的彎矩值。注：后張法構(gòu)件在計(jì)算預(yù)施應(yīng)力階段由構(gòu)件自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力時(shí)，公式中的可改用，為構(gòu)件凈截面抗裂驗(yàn)算邊緣的彈性抵抗矩。計(jì)算由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土引起的法向壓應(yīng)力見(jiàn)《公預(yù)規(guī)》第-4條式中：―凈截面面積；―后張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力；―凈截面慣性矩；―凈截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合理點(diǎn)的距離；―由預(yù)應(yīng)力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次彎矩，由于本例是支架現(xiàn)澆一次成型，所以不考慮次彎矩；―凈截面重心至計(jì)算纖維處的距離?；炷烈鸬姆ㄏ驂簯?yīng)力計(jì)算表見(jiàn)表，正截面抗裂驗(yàn)算計(jì)算表見(jiàn)表8-1及表8-2：、混凝土引起的法向壓應(yīng)力計(jì)算表表8-1截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中正截面抗裂驗(yàn)算計(jì)算表表8-2截面-左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中斜截面抗裂驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）短期效應(yīng)組合和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中：―在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；―由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；―在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；當(dāng)計(jì)算截面作用有扭矩時(shí)，尚應(yīng)計(jì)入由扭矩引起的剪應(yīng)力；對(duì)后張預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)，在計(jì)算剪應(yīng)力時(shí)，尚宜考慮預(yù)加力引起的次剪力；―在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)加應(yīng)力；―換算截面重心軸至計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)的距離；n―在同一截面上豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的肢數(shù)；、―豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋、縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；―單肢豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；―豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的間距；―計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件腹板的寬度；―計(jì)算截面上同一彎起平面內(nèi)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；、―計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分換算截面面積對(duì)換算截面重心軸、凈截面面積對(duì)凈截面重心軸的面積矩；―計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線與構(gòu)件縱軸線的夾角。計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇改變處進(jìn)行驗(yàn)算，包括換算形心軸（o-o），上梗肋（a-a），下梗肋(b-b)，凈軸(n-n)。換算形心軸(o-o)的計(jì)算表表8-3截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中各截面各計(jì)算部位的值匯總（Mpa）表8-4截面a-an-no-ob-b左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中換算形心軸（o-o)的計(jì)算表表8-5截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中換算（a-a)的計(jì)算表表8-6截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中換算（n-n)的計(jì)算表表8-7截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中換算形心軸（b-b)的計(jì)算表表8-8截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中各截面各計(jì)算部位的值匯總（Mpa）表8-9截面a-an-no-ob-b左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中計(jì)算表表8-10計(jì)算截面主應(yīng)力部位左邊支點(diǎn)a-an-no-ob-b邊跨1/4a-an-no-ob-b邊跨跨中a-an-no-ob-b邊跨3/4a-an-no-ob-b左中支點(diǎn)a-an-no-ob-b中跨1/4a-an-no-ob-b中跨跨中a-an-no-ob-b第9章持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：（1）受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力：（2）受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的最大拉應(yīng)力：對(duì)鋼絞線：式中：―全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；―由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力；計(jì)算見(jiàn)表9-1，正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算的計(jì)算見(jiàn)表9-2。計(jì)算表表9-1應(yīng)力部位（kN）()(m)()(m)(Mpa)左邊支點(diǎn)上緣下緣邊跨1/4上緣下緣邊跨跨中上緣下緣邊跨3/4上緣下緣左中支點(diǎn)上緣下緣中跨1/4上緣下緣中跨跨中上緣下緣正截面混凝土壓應(yīng)力計(jì)算表9-2應(yīng)力部位(kN·m)（）（m）（Mpa）（Mpa）+（Mpa）左邊支點(diǎn)上緣下緣邊跨1/4上緣下緣邊跨跨中上緣下緣邊跨3/4上緣下緣左中支點(diǎn)上緣下緣中跨1/4上緣下緣中跨跨中上緣下緣預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，使用階段預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力，應(yīng)符合下列規(guī)定。對(duì)鋼絞線、鋼絲、為開(kāi)裂構(gòu)件：式中：―全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，受拉區(qū)混凝土鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；―預(yù)應(yīng)力鋼筋由于結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載、溫差產(chǎn)生的應(yīng)力。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中：―按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的彎矩值；―構(gòu)件換算截面重心軸至受拉區(qū)或受拉區(qū)計(jì)算纖維處的距離。預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力計(jì)算表9-3截面MkIoyo（m）ppep+pe左邊支點(diǎn)001209邊跨1/448630331209邊跨跨中59348471209邊跨3/433431231209左中支點(diǎn)-58339-371209中跨1/419993141209中跨跨中34919281209混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值和預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力，應(yīng)按下列公式計(jì)算：式中：―在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的彎矩產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；―由豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土豎向壓應(yīng)力；―在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按作用（或荷載）標(biāo)準(zhǔn)值組合計(jì)算的剪力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力；―在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)加應(yīng)力；―換算截面重心軸至計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)的距離；n―在同一截面上豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的肢數(shù)；、―豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋、縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；―單肢豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；―豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的間距；―計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)處構(gòu)件腹板的寬度；―計(jì)算截面上同一彎起平面內(nèi)預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積；、―計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上（或以下）部分換算截面面積對(duì)換算截面重心軸、凈截面面積對(duì)凈截面重心軸的面積矩；―計(jì)算截面上預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的切線與構(gòu)件縱軸線的夾角。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第規(guī)定，斜截面混凝土主壓應(yīng)力應(yīng)符合下列要求：計(jì)算混凝土主拉應(yīng)力時(shí)應(yīng)選擇跨徑中最不利截面，對(duì)該截面的重心處和寬度急劇變化處進(jìn)行驗(yàn)算。包括換算形心軸（o-o），上梗肋（a-a），下梗肋(b-b)，凈軸(n-n)。換算形心軸（o-o）的計(jì)算表表9-4截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中截面各計(jì)算部位的值匯總（Mpa）表9-5截面a-an-no-ob-b左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中換算形心軸（o-o）的計(jì)算表表9-6截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中換算形心軸（a-a)的計(jì)算表表9-7截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中換算形心軸（n-n)的計(jì)算表表9-8截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中換算形心軸（b-b)的計(jì)算表表9-9截面左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中各截面各計(jì)算部位的值匯總（Mpa）表9-10截面a-an-no-ob-b左邊支點(diǎn)邊跨1/4邊跨跨中邊跨3/4左中支點(diǎn)中跨1/4中跨跨中計(jì)算表表9-11計(jì)算截面主應(yīng)力部位左邊支點(diǎn)a-an-no-ob-b邊跨1/4a-an-no-ob-b邊跨跨中a-an-no-ob-b邊跨3/4a-an-no-ob-b左中支點(diǎn)a-an-no-ob-b中跨1/4a-an-no-ob-b中跨跨中a-an-no-ob-b第10章?lián)隙闰?yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第6.5條規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)給定的構(gòu)件剛度計(jì)算。預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件（全預(yù)應(yīng)力混凝土和A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件）的剛度可按下式計(jì)算：式中：―全截面的抗彎剛度；―混凝土的彈性模量；―全截面換算截面慣性矩。10.1汽車荷載作用下主梁邊跨和中跨跨中的最大截面撓度計(jì)算處，中跨的最大撓度位于中跨跨中，具體計(jì)算見(jiàn)下圖。計(jì)算中先按單列車計(jì)算，。在效應(yīng)組合時(shí)再計(jì)入箱梁偏載系數(shù)。邊跨最大撓度計(jì)算在均布力q單獨(dú)作用下，利用力法求得于是，在集中力p單獨(dú)作用下，得按《公預(yù)規(guī)》第條規(guī)定，受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合和《公預(yù)規(guī)》第6.5.2條規(guī)定的剛度計(jì)算的撓度值，乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)。按規(guī)定內(nèi)插計(jì)算，得撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)中跨最大撓度計(jì)算在均布力q單獨(dú)作用下，得在集中力p單獨(dú)作用下，得考慮荷載在長(zhǎng)期效應(yīng)影響下，使用階段的撓度：溫度效應(yīng)作用下主梁邊跨和中跨的最大撓度計(jì)算10.2.1邊跨最大撓度計(jì)算?？紤]荷載在長(zhǎng)期效應(yīng)影響下，使用階段的撓度：10.2.2中跨最大撓度計(jì)算考慮荷載在長(zhǎng)期效應(yīng)影響下，使用階段的