河南框剪結(jié)構(gòu)商住樓工程腳手架工程施工方案

中央廣場承插型盤扣式鋼管腳手架施工方案中央廣場工程項目部二〇一五年四月目錄HYPERLINK\l"_Toc416683697"1編制說明1HYPERLINK\l"_Toc416683698"1.1編制目的1HYPERLINK\l"_Toc416683699"1.2編制依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc416683700"2工程概況及特點2HYPERLINK\l"_Toc416683701"2.1工程概況2HYPERLINK\l"_Toc416683702"2.2承插型盤扣式鋼管支架使用情況2HYPERLINK\l"_Toc416683703"3施工準備2HYPERLINK\l"_Toc416683704"3.1材料準備2HYPERLINK\l"_Toc416683705"3.2人員準備3HYPERLINK\l"_Toc416683706"3.3施工方法準備3HYPERLINK\l"_Toc416683707"3.4材料要求3HYPERLINK\l"_Toc416683708"4架體施工4HYPERLINK\l"_Toc416683709"4.1架體搭設4HYPERLINK\l"_Toc416683710"4.2模板施工5HYPERLINK\l"_Toc416683711"4.3架體拆除6HYPERLINK\l"_Toc416683712"5質(zhì)量安全保證措施6HYPERLINK\l"_Toc416683713"5.1質(zhì)量保證措施6HYPERLINK\l"_Toc416683714"5.2安全文明施工要求7HYPERLINK\l"_Toc416683715"5.3文明施工7HYPERLINK\l"_Toc416683716"6模板支撐體系計算8HYPERLINK\l"_Toc416683717"6.1盤扣式板模板支撐體系驗算8HYPERLINK\l"_Toc416683718"板模板支撐體系屬性8HYPERLINK\l"_Toc416683719"模板支撐體系計算書13HYPERLINK\l"_Toc416683720"6.2盤扣式梁模板支撐體系驗算51HYPERLINK\l"_Toc416683721"梁模板支撐體系屬性51HYPERLINK\l"_Toc416683722"梁模板支撐體系計算書53HYPERLINK\l"_Toc416683723"7盤扣架的驗收與拆除53HYPERLINK\l"_Toc416683724"7.1盤扣架的驗收64HYPERLINK\l"_Toc416683725"盤扣架的檢查64HYPERLINK\l"_Toc416683726"盤扣架的注意事項65HYPERLINK\l"_Toc416683727"盤扣架的驗收66HYPERLINK\l"_Toc416683728"7.2盤扣架的拆除66編制說明編制目的本施工方案旨在為·中央廣場工程承插型盤扣式鋼管支架施工提供較完整的技術指導文件，便于控制承插型盤扣式鋼管支架施工的質(zhì)量、安全，能優(yōu)質(zhì)、快速、高效地完成主體工程的施工任務，并為監(jiān)理、業(yè)主對工程的施工方法、質(zhì)量、工程進度等各方面的詳細了解提供依據(jù)。編制依據(jù)（1）業(yè)主提供的本工程施工圖紙及其他相關資料（2）中建總公司《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工工藝標準》（3）《建筑施工手冊》（第五版）（4）《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準》（GB50300-2013）（5）《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》（GB50204-2015）（6）《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2011）（7）《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》（JGJ231-2010）（7）《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59—2011）（8）《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162-2008）（9）《建筑施工計算手冊》（10）其他相關國家規(guī)范及標準（11）河南省有關工程管理、市政建設及環(huán)境保護等地方性的法規(guī)及規(guī)定（12）現(xiàn)場施工情況工程概況及特點工程概況本工程總建筑面積394393.87平方米,地下室建筑面積116214.51平方米,地上建筑面積278179.36平方米，建筑設計高度為149.950米。本工程地上36層，地下4層，裙房為一至五層，功能為商業(yè)，及酒店附屬用房，塔樓分為A塔，B塔，其中A塔功能為辦公，B塔十二層至二十九層南半部分為酒店客房，其余部分為辦公，地下部分為四層，其中地下一層為設備用房及車庫，地下二層為非機動車車庫，地下三層及地下四層為車庫及儲藏間，地下三層，地下四層局部設復建式人防工程,平時為汽車庫，戰(zhàn)時為人防工程。承插型盤扣式鋼管支架使用情況根據(jù)施工部署，本工程承插型盤扣式鋼管支架使用于地下室4層至地上36層。承插型盤扣式鋼管支架立桿采用2.50m、1.90m、1.60m、1.30m、1.00m長立桿。施工準備材料準備根據(jù)現(xiàn)場實際情況，盤扣式鋼管支架為豎向支撐，進場材料為地下四層豎向結(jié)構(gòu)使用。層高凈高立桿組合-1層645061002500+19000+13000-2層470043502500+13000-3層470043502500+13000-4層470043502500+130002500mm1900mm1300mm1000mm-1層33000330006600066000-2層18900\1890037800-3層18900\1890037800-4層18900\1890037800序號規(guī)格數(shù)量備注1φ48×3.2×2250090000架體立桿2φ48×3.2×1190033000架體立桿4φ48×3.2×11300122700架體立桿5φ48×3.2×11000180000架體橫桿6盤扣頂絲90000平臺支撐7可調(diào)底座90000高度調(diào)整以上材料計劃僅作為我單位現(xiàn)場施工組織使用。人員準備為保證現(xiàn)場施工工期，保證盤扣施工過程中安全質(zhì)量，預計使用工人如下。序號工種數(shù)量備注1木工300人A區(qū)150人BB區(qū)150人C1區(qū)25人C2區(qū)35人C3區(qū)區(qū)35人C4區(qū)25人C5區(qū)24人D1區(qū)30人D2區(qū)20人D3區(qū)30人D4區(qū)40人D5區(qū)30人D6區(qū)40人E11區(qū)25人E22區(qū)30人2普工10人施工方法準備根據(jù)盤扣支架施工特點，正式施工前由技術部、安監(jiān)部、質(zhì)量部組織對現(xiàn)場操作工人進行交底，交底要針對本工程特點進行講解承插型盤扣式鋼管支架的施工特點，安全質(zhì)量要求等。材料進場時，應由安監(jiān)部組織，物資部及質(zhì)檢部共同參加對進場材料進行驗收。材料進場后，應先組織進行樣板區(qū)施工，由工程部組織，安監(jiān)部、質(zhì)檢部、技術部等相關部門對樣板區(qū)進行驗收合格后再進行標準層施工。材料要求1、承插型盤扣式鋼管支架的構(gòu)配件應滿足現(xiàn)場國家標準《低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼》GB/T1591-2008、《碳素結(jié)構(gòu)鋼》GB/T700-2006以及《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352-2009的規(guī)定；2、鋼管外徑允許偏差應符合規(guī)范規(guī)定，鋼管壁厚允許偏差應為±0.1mm；3、連接盤、插接頭、插銷以及可調(diào)螺母的調(diào)節(jié)手柄采用碳素鑄鋼制造時，其材料性能不得低于現(xiàn)行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》GB/T11352-2009中牌號為ZG230-450的屈服強度、抗拉強度、延伸率的要求。4、其他要求詳見《建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程》JGJ231-2010。架體施工本工程采用承插型盤扣式鋼管支架作為施工滿堂架。立桿間距為地下室0.9m×0.9m、地上部分1.2m×1.2m，局部立桿間距為1.2m×0.9m，0.6m×0.9m。滿堂架設一道掃地桿，高度為350mm。架體搭設承插型盤扣式鋼管支架整體施工流程：立桿放線→立桿擺放→掃地桿→水平橫桿→可調(diào)托座1、由于本工程盤扣架均使用在樓棟標準層施工，地基承載力滿足要求，不再對地基進行特殊處理；2、盤扣架立桿底部應設置硬質(zhì)模板或木枋，高度應統(tǒng)一，防止水平桿插銷無法插入；3、地下室立桿整體間距為0.9m×0.9m，梁、過道處、衛(wèi)生間等局部區(qū)域需要用1.2m和0.6m水平橫桿調(diào)整；裙房及塔樓立桿整體間距1.2m×1.2m，局部區(qū)域需要用0.9m和0.6m水平橫桿調(diào)整。當出現(xiàn)橫桿無法插入時，應在相鄰橫桿上用扣件搭設鋼管，形成穩(wěn)定支撐體系，如梁底等部位；塔樓標準層盤口排版4、水平橫桿插入立桿連接盤時應保證連接穩(wěn)定，使用工具如鐵錘敲擊。插銷外表面應與水平桿扣接頭內(nèi)表面吻合，插銷連接應保證錘擊自鎖后不拔脫，抗拔力不得小于3kN。5、盤扣架可調(diào)托座伸出頂層水平桿的懸臂長度嚴禁超過650mm，且絲桿外露長度嚴禁超過400mm，可調(diào)托座插入立桿長度不小于150mm；6、盤扣架可調(diào)底座調(diào)節(jié)絲桿外露長度不應大于300mm，作為掃地桿的最底層水平桿離地高度不應大于550mm；7、樓層板高差較大時，應利用立桿0.5m節(jié)點位差配合可調(diào)底座進行調(diào)整；8、每搭完一步支架后，應及時進行水平桿步距校正，立桿的縱、橫距，立桿的垂直度偏差和水平桿的水平偏差。其中立桿的垂直度偏差不應大于盤扣架總高度的1/500，且不得大于50mm；9、盤扣架搭設完成后應由工程部（區(qū)長）組織，技術部、質(zhì)檢部等相關部門進行驗收，驗收合格后方可進入下部施工流程。模板施工梁板模板施工詳見《·中央廣場模板工程施工方案》。柱模板施工詳見《·中央廣場模板工程施工方案》。樓梯節(jié)點詳見《·中央廣場模板工程施工方案》。墻體模板施工詳見《·中央廣場模板工程施工方案》。電梯間模板施工詳見《·中央廣場模板工程施工方案》。標準層陰陽角、樓梯施工縫、變形縫、沉降觀測點等節(jié)點部位模板施工詳見《·中央廣場模板工程施工方案》。盤扣架搭設示意圖盤扣架搭設水平桿節(jié)點及立桿底部處理示意圖架體拆除1、盤扣架拆除應在樓層混凝土強度達到要求后方可拆除；2、拆除作業(yè)應按先搭后拆，后搭先拆的原則進行，從頂層開始，逐層向下進行，嚴禁上下層同時拆除，嚴禁拋擲；3、分段、分立面拆除時，應由技術部預先確定分界處的技術處理方案，并進行書面申請，項目安監(jiān)部同意后方可進行拆除工作。質(zhì)量安全保證措施質(zhì)量保證措施1、所有進場盤扣架材料均應滿足規(guī)范要求，并由項目質(zhì)檢部、安監(jiān)部、材料部進行驗收，并填寫材料進場驗收記錄；2、盤扣架立桿應滿足規(guī)范要求，立桿垂直度偏差不應大于架體整體高度的1/500，且不大于50mm；3、盤扣架水平桿應在同一水平面上，高低差部位采用可調(diào)底座進行調(diào)整；4、盤扣架可調(diào)底座、可調(diào)托座絲桿外伸長度不應大于300mm、400mm。安全文明施工要求建立健全安全施工崗位責任制，實行木工加工車間、堆放場地安全負責人制度，落實專人負責。進行安全教育，嚴格實行安全獎罰措施。任何人進入現(xiàn)場區(qū)域必須戴好安全帽，不準穿拖鞋，高跟鞋、硬底鞋或赤腳，臨邊、高空（2m以上）以及外盤扣架作業(yè)的人員，必須系好安全帶。特殊工種必需持證上崗，嚴禁非正式特殊工種代替特殊工種作業(yè)，電氣焊操作必需有安全防范措施。模板加工、堆放區(qū)域要遠離鋼筋加工車間。施工現(xiàn)場注意防火，及時清理刨花、木屑等易燃物品，嚴禁施工人員吸煙，同時配備防火設備（滅火器），明確責任人。施工區(qū)域內(nèi)不得吸煙，吸煙必須到指定吸煙區(qū)?，F(xiàn)場動火作業(yè)必須辦理動火證，經(jīng)生產(chǎn)經(jīng)理、安全總監(jiān)簽字同意后方可進行動火作業(yè)。加強現(xiàn)場臨電管理，經(jīng)常檢查配電設備的安全可靠性，如有損壞，及時更換。電纜線嚴禁使用花線、兩芯線。除電工之外的任何工種不準私自接改電線，需用時應申請電工完成接線工作。模板操作區(qū)域嚴禁電線穿過，圓盤鋸防護罩安裝牢固?，F(xiàn)場圍護欄桿，要嚴密穩(wěn)固，電纜線不允許直接敷設在欄桿上，應使用絕緣拉鉤掛設。夜間施工時基坑邊緣要有明顯的標志和有足夠的照明。在潮濕環(huán)境內(nèi)作業(yè)的照明電壓不應高于24V。按照施工總平面布置圖堆放模板和木枋，不得侵占場內(nèi)道路及安全防護設施。禁止交叉作業(yè)，若施工無法避讓時，應派專人監(jiān)督和采取必要的安全防護措施，確保施工安全。文明施工施工現(xiàn)場應按照中建總公司CI形象工程進行設計部署；禁止在施工現(xiàn)場追打嬉鬧；施工材料機具應集中堆放整齊；滅火器及其他消防器材應定點設置；廢料應集中收集存放并進行標識，不得焚燒或四處亂扔；施工現(xiàn)場應做到工完場清；模板支撐體系計算盤扣式板模板支撐體系驗算6.1.1板模板支撐體系屬性地下室板一、工程屬性新澆混凝土板名稱稱負一層頂板新澆混凝土板板厚厚(mm)350模板支架縱向長度度La(m)10模板支架橫向長度度Lb(m)8.1模板支架高度H((m)4.7二、荷載設計荷載取值和設計計計算依據(jù)《建筑施工承插型型盤扣式鋼管管支架安全技技術規(guī)程》JJGJ2311-20100模板及其支架自重重標準G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，1.05混凝土自重標準GG2k(kN/m3)24鋼筋自重標準G33k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土土等因素產(chǎn)生生的水平荷載載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載載標準值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距距離支架底的的距離h1(m)：2.35模板工程支拆環(huán)境境考慮風荷載風荷載作用方向沿模板支架橫向作作用省份河南城市鄭州市基本風壓ωo(kkN/m2))0.3風荷載高度變化系系數(shù)μz1風荷載體型系數(shù)μμs0.5抗傾覆計算中風荷荷載作用位置置距離支架底底的距離h2(m)6三、模板體系設計計主梁布置方向平行立桿縱向方向向立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)900水平桿步距h(mmm)1500支架可調(diào)托座支撐撐點至頂層水水平桿中心線線的距離a((mm)150小梁間距l(xiāng)(mmm)250小梁最大懸挑長度度L1(mm)150主梁最大懸挑長度度L2(mm)150四、面板驗算面板類型木模板厚度t(mm)15抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)9350計算方式簡支梁五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型40mm×80mmm截面慣性矩I(ccm4)170.667截面抵抗矩W(ccm3)42.667抗彎強度設計值ff(N/mmm2)12.87彈性模量E(N//mm2)8415計算方式四等跨梁六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管截面類型Ф48×3.2截面慣性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗彎強度設計值ff(N/mmm2)205彈性模量E(N//mm2)206000抗剪強度設計值ffv(N/mmm2)125計算方式四等跨梁七、立柱驗算鋼管類型(mm))Ф48×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9抗壓強度設計值[[f](N//mm2)200立柱截面面積(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立桿計算長度度修正系數(shù)ηη1.2懸臂端計算長度折折減系數(shù)k0.7八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2可調(diào)托承載力容許許值[N]((kN)40九、立柱地基基礎礎計算腳手架放置位置混凝土樓板裙房板一、工程屬性新澆混凝土板名稱稱塔樓板模板新澆混凝土板板厚厚(mm)150模板支架縱向長度度La(m)5模板支架橫向長度度Lb(m)5模板支架高度H((m)4二、荷載設計荷載取值和設計計計算依據(jù)《建筑施工承插型型盤扣式鋼管管支架安全技技術規(guī)程》JJGJ2311-20100模板及其支架自重重標準G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，1.05混凝土自重標準GG2k(kN/m3)24鋼筋自重標準G33k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土土等因素產(chǎn)生生的水平荷載載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載載標準值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距距離支架底的的距離h1(m)：4模板工程支拆環(huán)境境考慮風荷載風荷載作用方向沿模板支架橫向作作用省份河南城市鄭州市基本風壓ωo(kkN/m2))0.3風荷載高度變化系系數(shù)μz1風荷載體型系數(shù)μμs0.5抗傾覆計算中風荷荷載作用位置置距離支架底底的距離h2(m)6三、模板體系設計計主梁布置方向平行立桿縱向方向向立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)1200水平桿步距h(mmm)1500支架可調(diào)托座支撐撐點至頂層水水平桿中心線線的距離a((mm)150小梁間距l(xiāng)(mmm)300小梁最大懸挑長度度L1(mm)100主梁最大懸挑長度度L2(mm)150四、面板驗算面板類型木模板厚度t(mm)15抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)9350計算方式四等跨梁五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型40mm×80mmm截面慣性矩I(ccm4)170.667截面抵抗矩W(ccm3)42.667抗彎強度設計值ff(N/mmm2)12.87彈性模量E(N//mm2)8415計算方式四等跨梁六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管截面類型Ф48×3.2截面慣性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗彎強度設計值ff(N/mmm2)205彈性模量E(N//mm2)206000抗剪強度設計值ffv(N/mmm2)125計算方式四等跨梁七、立柱驗算鋼管類型(mm))Ф48×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9抗壓強度設計值[[f](N//mm2)200立柱截面面積(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立桿計算長度度修正系數(shù)ηη1.2懸臂端計算長度折折減系數(shù)k0.7八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2可調(diào)托承載力容許許值[N]((kN)40九、立柱地基基礎礎計算腳手架放置位置混凝土樓板塔樓板一、工程屬性新澆混凝土板名稱稱裙房板模板新澆混凝土板板厚厚(mm)150模板支架縱向長度度La(m)5模板支架橫向長度度Lb(m)5模板支架高度H((m)4.5二、荷載設計荷載取值和設計計計算依據(jù)《建筑施工承插型型盤扣式鋼管管支架安全技技術規(guī)程》JJGJ2311-20100模板及其支架自重重標準G1k(kN/m2)0.1，0.3，0.5，1.05混凝土自重標準GG2k(kN/m3)24鋼筋自重標準G33k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土土等因素產(chǎn)生生的水平荷載載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載載標準值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距距離支架底的的距離h1(m)：4模板工程支拆環(huán)境境考慮風荷載風荷載作用方向沿模板支架橫向作作用省份河南城市鄭州市基本風壓ωo(kkN/m2))0.3風荷載高度變化系系數(shù)μz1風荷載體型系數(shù)μμs0.5抗傾覆計算中風荷荷載作用位置置距離支架底底的距離h2(m)6三、模板體系設計計主梁布置方向平行立桿縱向方向向立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)1200水平桿步距h(mmm)1500支架可調(diào)托座支撐撐點至頂層水水平桿中心線線的距離a((mm)150小梁間距l(xiāng)(mmm)300小梁最大懸挑長度度L1(mm)100主梁最大懸挑長度度L2(mm)150四、面板驗算面板類型木模板厚度t(mm)15抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)9350計算方式四等跨梁五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型40mm×80mmm截面慣性矩I(ccm4)170.667截面抵抗矩W(ccm3)42.667抗彎強度設計值ff(N/mmm2)12.87彈性模量E(N//mm2)8415計算方式四等跨梁六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管截面類型Ф48×3.2截面慣性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗彎強度設計值ff(N/mmm2)205彈性模量E(N//mm2)206000抗剪強度設計值ffv(N/mmm2)125計算方式四等跨梁七、立柱驗算鋼管類型(mm))Ф48×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9抗壓強度設計值[[f](N//mm2)200立柱截面面積(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立桿計算長度度修正系數(shù)ηη1.2懸臂端計算長度折折減系數(shù)k0.7八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2可調(diào)托承載力容許許值[N]((kN)40九、立柱地基基礎礎計算腳手架放置位置混凝土樓板6.1.2模板支撐體系計算書6.1.2.1地下室板計算依據(jù)：1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)范》JGJ231－20103、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50010-20104、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土板名稱稱負一層頂板新澆混凝土板板厚厚(mm)350模板支架縱向長度度La(m)10模板支架橫向長度度Lb(m)8.1模板支架高度H((m)4.7二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土土等因素產(chǎn)生生的水平荷載載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載載標準值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距離離支架底的距距離h1(m)4風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.30.3×1×0..5=0.115風荷載高度變化系系數(shù)μz1風荷載體型系數(shù)μμs0.5抗傾覆計算中風荷荷載作用位置置距離支架底底的距離h2(m)6三、模板體系設計主梁布置方向平行立桿縱向方向向立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)900水平桿步距h(mmm)1500頂層水平桿步距hhˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐撐點至頂層水水平桿中心線線的距離a((mm)150小梁間距l(xiāng)(mmm)300小梁最大懸挑長度度L1(mm)150主梁最大懸挑長度度L2(mm)150平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型木模板厚度t(mm)15抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)9350計算方式簡支梁按簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下：W=btt2/6＝1000××152/6＝375000mm3I=btt3/12＝1000××153/12＝2812550mm4承載能力極限狀態(tài)態(tài)q1=γγGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..35)+11.4×1××3=14..862kNN/mq1靜==γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..35)=110.6622kN/m正常使用極限狀態(tài)態(tài)q=γGGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×11×(0.11+(24++1.1)×0.355)+1×11×3=111.885kkN/m1、強度驗算算Mmaxx=0.1225q1l2=0.1225×14..862×00.32=0.1667kN·mmσ=Mmmax/W==0.1677×106/375000=4.4453N/mmm2≤[f]=116.83NN/mm2滿足要求！2、撓度驗算算νmaxx＝5ql4/(3844EI)=55×11.8885×30004/(3844×93500×2812250)=00.477mmmνmaxx=0.4777mm≤min{3300/1550，10}=22mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型60mm×80mmm截面慣性矩I(ccm4)256截面抵抗矩W(ccm3)64抗彎強度設計值ff(N/mmm2)12.87彈性模量E(N//mm2)8415計算方式四等跨梁承載能力極限狀態(tài)態(tài)q1=γγGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.22×0.3××(0.3++(24+11.1)××0.35))+1.4××0.3×33=4.5331kN/mm正常使用極限狀態(tài)態(tài)q=γGGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×00.3×(00.3+(224+1.11)×0..35)+11×0.3××3=3.6625kN//m按四等跨梁連續(xù)梁梁計算，又因因小梁較大懸懸挑長度為1150mm，因因此需進行最最不利組合，計計算簡圖如下下：1、強度驗算算σ=Mmmax/W==0.3799×106/640000=5.9922N/mmm2≤[f]=112.87NN/mm2滿足要求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝2.4033kN3Vmaax/(2bbh0)=3×22.403××1000//(2×600×80)＝＝0.7511N/mm22≤[τ]=1.44N/mm22滿足要求！3、撓度驗算算νmaxx=0.6442mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[9000/1500，10]=66mm滿足要求！4、支座反力力承載能力極限狀態(tài)態(tài)R1=22.354kkNR2=44.562kkNR3=33.834kkNR4=44.562kkNR5=22.354kkN正常使用極限狀態(tài)態(tài)R1ˊ==1.8866kNR2ˊ==3.6566kNR3ˊ==3.0733kNR4ˊ==3.6566kNR5ˊ==1.8866kN六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管截面類型Ф48×3.2截面慣性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗彎強度設計值ff(N/mmm2)205彈性模量E(N//mm2)206000抗剪強度設計值ffv(N/mmm2)125計算方式四等跨梁取上面計算中的小小梁最大支座座反力承載能力極限狀態(tài)態(tài)R=maax[R1,R2,R3,R4,R5]/2=mmax[2..354,44.562,,3.8344,4.5662,2.3354]/22=2.2881kN正常使用極限狀態(tài)態(tài)Rˊ=mmax[R11ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=mmax[1..886,33.656,,3.0733,3.6556,1.8886]/22=1.8228kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算算σ=Mmmax/W==0.5999×106/47300=126..638N//mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝3.7077kN2Vmaax/A=22×3.7007×10000/4500＝16.4776N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22滿足要求！3、撓度驗算算νmaxx=0.7001mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[9000/1500，10]==6mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型(mm))Ф48×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9抗壓強度設計值[[f](N//mm2)200立柱截面面積(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立桿計算長度度修正系數(shù)ηη1.2懸臂端計算長度折折減系數(shù)k0.71、長細比驗驗算l01==hˊ+2ka==1000++2×0.77×150==1210mmml02==ηh=1.22×15000=18000mm取兩值中的大值ll0=18000mmλ=l00/i=18800/155.9=1113.2088≤[λ]=1500長細比滿足要求?。?、立柱穩(wěn)定定性驗算不考慮風荷載頂部立桿段：λλ1=l01/i=11210/115.9=776.1011查表得，φ=0..664N1=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.35))+1.4××3]×0..9×0.99=12.4427kNf=N11/(φ1A)＝12.4227×1033/(0.6664×4550)=411.59N//mm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！非頂部立桿段：λ2=l02/i=11800/115.9=1113.2008查表得，φ=0..386N2=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.355)+1.44×3]×00.9×0..9=12..962kNNf=N22/(φ2A)＝12.9662×1033/(0.3386×4550)=744.623NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！考慮風荷載Mw=ψψc×γQωklah2/10=00.9×1..4×0.115×0.99×1.522/10=00.038kkN·m頂部立桿段：N1w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.35))+0.9××1.4×33]×0.99×0.9++0.0388/0.9==12.1229kNf=N11w/(φ1A)+Mw/W=122.129××103/(0.6664×4550)+0..038×1106/47300=48.6626N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！非頂部立桿段：N2w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.355)+0.99×1.4××3]×0..9×0.99+0.0338/0.99=12.6664kNf=N22w/(φ2A)+Mw/W=122.664××103/(0.3386×4550)+0..038×1106/47300=80.9941N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2可調(diào)托承載力容許許值[N]((kN)40按上節(jié)計算可知，可可調(diào)托座受力力N=112.4277kN≤[N]=440kN滿足要求！九、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾傾覆力矩主要要由風荷載產(chǎn)產(chǎn)生，抗傾覆覆力矩主要由由模板及支架架自重產(chǎn)生MT=ψψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1MR=γγGG1kLaLb2/2=1..35×1..05×100×8.122MT=881.0188kN.m≤MR滿足要求！混凝土澆筑時，傾傾覆力矩主要要由泵送、傾傾倒混凝土等等因素產(chǎn)生的的水平荷載產(chǎn)產(chǎn)生，抗傾覆覆力矩主要由由鋼筋、混凝凝土、模板及及支架自重產(chǎn)產(chǎn)生MT=ψψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1MR=γγG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1..35×[11.05+((24+1..1)×0..35]×110×8.112MT=442.5255kN.m≤MR滿足要求！十、立桿支承面承承載力驗算支撐層樓板厚度hh(mm)350混凝土強度等級C35立桿底座長a(mmm)200立桿底座寬b(mmm)100F1=NN=12.6664kN1、受沖切切承載力計算算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設計規(guī)范》GB50100-2010第條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或或集中反力設設計值βh截面高度影響系數(shù)數(shù)：當h≤800mmm時，取βh=1.0；當當h≥2000mmm時，取βh=0.9；中中間線性插入入取用。ft混凝土軸心抗拉強強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個個方向混凝土土有效預壓應應力按長度的的加權平均值值，其值控制制在㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距距離局部荷載載或集中反力力作用面積周周邊h0//2處板垂直直截面的最不不利周長。h0截面有效高度，取取兩個配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/βs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷載或集中反反力作用面積積形狀的影響響系數(shù)η2臨界截面周長與板板截面有效高高度之比的影影響系數(shù)βs局部荷載或集中反反力作用面積積為矩形時的的長邊與短邊邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影影響系數(shù)：對對中柱，取aas=40，對邊邊柱，取as=30：對角角柱，取as=20說明在本工程計算中為為了安全和簡簡化計算起見見，不考慮上上式中σpc,m之值，將將其取為0，作為板承承載能力安全全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.577N/mm22，η=1，h0=h-200=330mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=19920mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..57+0..25×0))×1×19920×3330/10000=6966.326kkN≥F1=12.6664kN滿足要求！2、局部受受壓承載力計計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設計規(guī)范》GB50100-2010第條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受壓面上作用用的局部荷載載或局部壓力力設計值fc混凝土軸心抗壓強強度設計值；；可按本規(guī)范范表取值βc混凝土強度影響系系數(shù)，按本規(guī)規(guī)范第條的規(guī)規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時時的強度提高高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈凈面積βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受壓面面積Ab局部受壓的計算底底面積，按本本規(guī)范第條確確定可得：fc=166.7N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4400)×((300)//(200××100)]]1/2=2..449，Aln=ab==200000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×22.449××16.7××200000/10000=11044.475kkN≥F1=12.6664kN滿足要求！6.1.2.2裙裙房板計算依據(jù)：1、《建建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ162-220082、《建建筑施工承插插盤扣式鋼管管支架安全技技術規(guī)范》JJGJ2331－20103、《混混凝土結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范》GGB500110-201104、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GBB500009-201125、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)規(guī)范》GB500177-20033一、工程屬性新澆混凝土板名稱稱塔樓板模板新澆混凝土板板厚厚(mm)150模板支架縱向長度度La(m)5模板支架橫向長度度Lb(m)5模板支架高度H((m)4二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土土等因素產(chǎn)生生的水平荷載載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載載標準值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距離離支架底的距距離h1(m)4風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.30.3×1×0..5=0.115風荷載高度變化系系數(shù)μz1風荷載體型系數(shù)μμs0.5抗傾覆計算中風荷荷載作用位置置距離支架底底的距離h2(m)6三、模板體系設計計主梁布置方向平行立桿縱向方向向立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)1200水平桿步距h(mmm)1500頂層水平桿步距hhˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐撐點至頂層水水平桿中心線線的距離a((mm)150小梁間距l(xiāng)(mmm)300小梁最大懸挑長度度L1(mm)100主梁最大懸挑長度度L2(mm)150平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型木模板厚度t(mm)15抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)9350計算方式四等跨梁按四等跨梁，取11m單位寬度度計算。計算算簡圖如下：：W=btt2/6＝1000××152/6＝375000mm3I=btt3/12＝1000××153/12＝2812550mm4承載能力極限狀態(tài)態(tài)q1=γγGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..15)+11.4×1××3=8.8838kN//mq1靜==γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..15)=44.638kkN/mq1活==γQbQ1k=1.44×1×3==4.2kNN/m正常使用極限狀態(tài)態(tài)q=γGGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×11×(0.11+(24++1.1)×0.155)+1×11×3=6..865kNN/m1、強度驗算算Mmaxx=0.1007q1靜l2+0.1221q1活l2=0.1007×4.6638×0..32+0.1221×4.6638×0..32=0.099kN·mσ=Mmmax/W==0.09××106/375000=2.44N/mm22≤[f]=116.83NN/mm2滿足要求！2、撓度驗算算νmaxx＝0.6322ql4/(1000EI)=00.632××6.8655×30044/(1000×93500×2812250)=00.134mmmνmaxx=0.1334mm≤min{3300/1550，10}=22mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型60mm×80mmm截面慣性矩I(ccm4)256截面抵抗矩W(ccm3)64抗彎強度設計值ff(N/mmm2)12.87彈性模量E(N//mm2)8415計算方式四等跨梁承載能力極限狀態(tài)態(tài)q1=γγGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.22×0.3××(0.3++(24+11.1)××0.15))+1.4××0.3×33=2.7223kN/mm正常使用極限狀態(tài)態(tài)q=γGGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×00.3×(00.3+(224+1.11)×0..15)+11×0.3××3=2.1119kN//m按四等跨梁連續(xù)梁梁計算，又因因小梁較大懸懸挑長度為1100mm，因因此需進行最最不利組合，計計算簡圖如下下：1、強度驗算算σ=Mmmax/W==0.4166×106/640000=6.55N/mm22≤[f]=112.87NN/mm2滿足要求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝1.9677kN3Vmaax/(2bbh0)=3×11.967××1000//(2×600×80)＝＝0.6155N/mm22≤[τ]=1.3386N/mmm2滿足要求！3、撓度驗算算νmaxx=1.2884mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]=88mm滿足要求！4、支座反力力承載能力極限狀態(tài)態(tài)R1=11.569kkNR2=33.711kkNR3=33.041kkNR4=33.711kkNR5=11.569kkN正常使用極限狀態(tài)態(tài)R1ˊ==1.2233kNR2ˊ==2.8922kNR3ˊ==2.37kkNR4ˊ==2.8922kNR5ˊ==1.2233kN六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管截面類型Ф48×3.2截面慣性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗彎強度設計值ff(N/mmm2)205彈性模量E(N//mm2)206000抗剪強度設計值ffv(N/mmm2)125計算方式四等跨梁取上面計算中的小小梁最大支座座反力承載能力極限狀態(tài)態(tài)R=maax[R1,R2,R3,R4,R5]/2=mmax[1..569,33.711,,3.0411,3.7111,1.5569]/22=1.85555kN正常使用極限狀態(tài)態(tài)Rˊ=mmax[R11ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=mmax[1..223,22.892,,2.37,,2.8922,1.2223]/2==1.4466kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算算σ=Mmmax/W==0.9055×106/47300=191..332N//mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝4.2333kN2Vmaax/A=22×4.2333×10000/4500＝18.8113N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22滿足要求！3、撓度驗算算νmaxx=2.1881mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]==8mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型(mm))Ф48×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9抗壓強度設計值[[f](N//mm2)200立柱截面面積(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立桿計算長度度修正系數(shù)ηη1.2懸臂端計算長度折折減系數(shù)k0.71、長細比驗驗算l01==hˊ+2ka==1000++2×0.77×150==1210mmml02==ηh=1.22×15000=18000mm取兩值中的大值ll0=18000mmλ=l00/i=18800/155.9=1113.2088≤[λ]=1500長細比滿足要求?。?、立柱穩(wěn)定定性驗算不考慮風荷載頂部立桿段：λλ1=l01/i=11210/115.9=776.1011查表得，φ=0..664N1=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.15))+1.4××3]×1..2×1.22=13.4418kNf=N11/(φ1A)＝13.4118×1033/(0.6664×4550)=444.906NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！非頂部立桿段：λ2=l02/i=11800/115.9=1113.2008查表得，φ=0..386N2=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.155)+1.44×3]×11.2×1..2=14..368kNNf=N22/(φ2A)＝14.3668×1033/(0.3386×4550)=822.717NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！考慮風荷載Mw=ψψc×γQωklah2/10=00.9×1..4×0.115×1.22×1.522/10=00.051kkN·m頂部立桿段：N1w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.15))+0.9××1.4×33]×1.22×1.2++0.0511/1.2==12.8556kNf=N11w/(φ1A)+Mw/W=122.856××103/(0.6664×4550)+0..051×1106/47300=53.8808N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！非頂部立桿段：N2w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.155)+0.99×1.4××3]×1..2×1.22+0.0551/1.22=13.8806kNf=N22w/(φ2A)+Mw/W=133.806××103/(0.3386×4550)+0..051×1106/47300=90.2264N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2可調(diào)托承載力容許許值[N]((kN)40按上節(jié)計算可知，可可調(diào)托座受力力N=113.4188kN≤[N]=440kN滿足要求！九、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾傾覆力矩主要要由風荷載產(chǎn)產(chǎn)生，抗傾覆覆力矩主要由由模板及支架架自重產(chǎn)生MT=ψψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1MR=γγGG1kLaLb2/2=1..35×1..05×5××52MT=336.54kkN.m≤MR滿足要求！混凝土澆筑時，傾傾覆力矩主要要由泵送、傾傾倒混凝土等等因素產(chǎn)生的的水平荷載產(chǎn)產(chǎn)生，抗傾覆覆力矩主要由由鋼筋、混凝凝土、模板及及支架自重產(chǎn)產(chǎn)生MT=ψψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1MR=γγG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1..35×[11.05+((24+1..1)×0..15]×55×52MT=220.16kkN.m≤MR滿足要求！十、立桿支承面承承載力驗算支撐層樓板厚度hh(mm)150混凝土強度等級C35立桿底座長a(mmm)200立桿底座寬b(mmm)100F1=NN=13.8806kN1、受沖切切承載力計算算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設計規(guī)范》GB50100-2010第條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或或集中反力設設計值βh截面高度影響系數(shù)數(shù)：當h≤800mmm時，取βh=1.0；當當h≥2000mmm時，取βh=0.9；中中間線性插入入取用。ft混凝土軸心抗拉強強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個個方向混凝土土有效預壓應應力按長度的的加權平均值值，其值控制制在㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距距離局部荷載載或集中反力力作用面積周周邊h0//2處板垂直直截面的最不不利周長。h0截面有效高度，取取兩個配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/βs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷載或集中反反力作用面積積形狀的影響響系數(shù)η2臨界截面周長與板板截面有效高高度之比的影影響系數(shù)βs局部荷載或集中反反力作用面積積為矩形時的的長邊與短邊邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影影響系數(shù)：對對中柱，取aas=40，對邊邊柱，取as=30：對角角柱，取as=20說明在本工程計算中為為了安全和簡簡化計算起見見，不考慮上上式中σpc,m之值，將將其取為0，作為板承承載能力安全全儲備。可得：βh=1，ft=1.577N/mm22，η=1，h0=h-200=130mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=11120mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..57+0..25×0))×1×11120×1330/10000=1600.014kkN≥F1=13.8806kN滿足要求！2、局部受受壓承載力計計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設計規(guī)范》GB50100-2010第條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受壓面上作用用的局部荷載載或局部壓力力設計值fc混凝土軸心抗壓強強度設計值；；可按本規(guī)范范表取值βc混凝土強度影響系系數(shù)，按本規(guī)規(guī)范第條的規(guī)規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時時的強度提高高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈凈面積βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受壓面面積Ab局部受壓的計算底底面積，按本本規(guī)范第條確確定可得：fc=166.7N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4400)×((300)//(200××100)]]1/2=2..449，Aln=ab==200000mm2F=1..35βcβlfcAln=1.335×1×22.449××16.7××200000/10000=11044.475kkN≥F1=13.8806kN滿足要求！6.1.2.3塔樓板計算依據(jù)：1、《建建筑施工模板板安全技術規(guī)規(guī)范》JGJJ162-220082、《建建筑施工承插插盤扣式鋼管管支架安全技技術規(guī)范》JJGJ2331－20103、《混混凝土結(jié)構(gòu)設設計規(guī)范》GGB500110-201104、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》GBB500009-201125、《鋼鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)規(guī)范》GB500177-20033一、工程屬性新澆混凝土板名稱稱裙房板模板新澆混凝土板板厚厚(mm)150模板支架縱向長度度La(m)5模板支架橫向長度度Lb(m)5模板支架高度H((m)4.5二、荷載設計模板及其支架自重重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架1.05新澆筑混凝土自重重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值GG3k(kN/m3)1.1施工人員及設備荷荷載標準值QQ1k(kN/m2)3泵送、傾倒混凝土土等因素產(chǎn)生生的水平荷載載標準值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷載載標準值Q3k(kN/m))0.55Q3k作用位置距離離支架底的距距離h1(m)4風荷載標準值ωkk(kN/m2)基本風壓ω0(kkN/m2)0.30.3×1×0..5=0.115風荷載高度變化系系數(shù)μz1風荷載體型系數(shù)μμs0.5抗傾覆計算中風荷荷載作用位置置距離支架底底的距離h2(m)6三、模板體系設計計主梁布置方向平行立桿縱向方向向立桿縱向間距l(xiāng)aa(mm)1200立桿橫向間距l(xiāng)bb(mm)1200水平桿步距h(mmm)1500頂層水平桿步距hhˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐撐點至頂層水水平桿中心線線的距離a((mm)150小梁間距l(xiāng)(mmm)300小梁最大懸挑長度度L1(mm)100主梁最大懸挑長度度L2(mm)150平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖四、面板驗算面板類型木模板厚度t(mm)15抗彎強度設計值ff(N/mmm2)16.83彈性模量E(N//mm2)9350計算方式四等跨梁按四等跨梁，取11m單位寬度度計算。計算算簡圖如下：：W=btt2/6＝1000××152/6＝375000mm3I=btt3/12＝1000××153/12＝2812550mm4承載能力極限狀態(tài)態(tài)q1=γγGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..15)+11.4×1××3=8.8838kN//mq1靜==γGb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.22×1×(00.1+(224+1.11)×0..15)=44.638kkN/mq1活==γQbQ1k=1.44×1×3==4.2kNN/m正常使用極限狀態(tài)態(tài)q=γGGb(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQbQ1k=1×11×(0.11+(24++1.1)×0.155)+1×11×3=6..865kNN/m1、強度驗算算Mmaxx=0.1007q1靜l2+0.1221q1活l2=0.1007×4.6638×0..32+0.1221×4.6638×0..32=0.099kN·mσ=Mmmax/W==0.09××106/375000=2.44N/mm22≤[f]=116.83NN/mm2滿足要求！2、撓度驗算算νmaxx＝0.6322ql4/(1000EI)=00.632××6.8655×30044/(1000×93500×2812250)=00.134mmmνmaxx=0.1334mm≤min{3300/1550，10}=22mm滿足要求！五、小梁驗算小梁材質(zhì)及類型矩形木楞截面類型60mm×80mmm截面慣性矩I(ccm4)256截面抵抗矩W(ccm3)64抗彎強度設計值ff(N/mmm2)12.87彈性模量E(N//mm2)8415計算方式四等跨梁承載能力極限狀態(tài)態(tài)q1=γγGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1.22×0.3××(0.3++(24+11.1)××0.15))+1.4××0.3×33=2.7223kN/mm正常使用極限狀態(tài)態(tài)q=γGGl(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQlQ1k=1×00.3×(00.3+(224+1.11)×0..15)+11×0.3××3=2.1119kN//m按四等跨梁連續(xù)梁梁計算，又因因小梁較大懸懸挑長度為1100mm，因因此需進行最最不利組合，計計算簡圖如下下：1、強度驗算算σ=Mmmax/W==0.4166×106/640000=6.55N/mm22≤[f]=112.87NN/mm2滿足要求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝1.9677kN3Vmaax/(2bbh0)=3×11.967××1000//(2×600×80)＝＝0.6155N/mm22≤[τ]=1.3386N/mmm2滿足要求！3、撓度驗算算νmaxx=1.2884mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]=88mm滿足要求！4、支座反力力承載能力極限狀態(tài)態(tài)R1=11.569kkNR2=33.711kkNR3=33.041kkNR4=33.711kkNR5=11.569kkN正常使用極限狀態(tài)態(tài)R1ˊ==1.2233kNR2ˊ==2.8922kNR3ˊ==2.37kkNR4ˊ==2.8922kNR5ˊ==1.2233kN六、主梁驗算主梁材質(zhì)及類型鋼管截面類型Ф48×3.2截面慣性矩I(ccm4)11.36截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗彎強度設計值ff(N/mmm2)205彈性模量E(N//mm2)206000抗剪強度設計值ffv(N/mmm2)125計算方式四等跨梁取上面計算中的小小梁最大支座座反力承載能力極限狀態(tài)態(tài)R=maax[R1,R2,R3,R4,R5]/2=mmax[1..569,33.711,,3.0411,3.7111,1.5569]/22=1.85555kN正常使用極限狀態(tài)態(tài)Rˊ=mmax[R11ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=mmax[1..223,22.892,,2.37,,2.8922,1.2223]/2==1.4466kN計算簡圖如下：1、抗彎驗算算σ=Mmmax/W==0.9055×106/47300=191..332N//mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求！2、抗剪驗算算Vmaxx＝4.2333kN2Vmaax/A=22×4.2333×10000/4500＝18.8113N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22滿足要求！3、撓度驗算算νmaxx=2.1881mm≤[ν]=minn[lb/150，10]=mmin[12200/1550，10]==8mm滿足要求！七、立柱驗算鋼管類型(mm))Ф48×3.2回轉(zhuǎn)半徑i(mmm)15.9抗壓強度設計值[[f](N//mm2)200立柱截面面積(mmm2)450立柱截面抵抗矩((cm3)4.73支架立桿計算長度度修正系數(shù)ηη1.2懸臂端計算長度折折減系數(shù)k0.71、長細比驗驗算l01==hˊ+2ka==1000++2×0.77×150==1210mmml02==ηh=1.22×15000=18000mm取兩值中的大值ll0=18000mmλ=l00/i=18800/155.9=1113.2088≤[λ]=1500長細比滿足要求！！2、立柱穩(wěn)定定性驗算不考慮風荷載頂部立桿段：λλ1=l01/i=11210/115.9=776.1011查表得，φ=0..664N1=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.15))+1.4××3]×1..2×1.22=13.4418kNf=N11/(φ1A)＝13.4118×1033/(0.6664×4550)=444.906NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！非頂部立桿段：λ2=l02/i=11800/115.9=1113.2008查表得，φ=0..386N2=[[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+γQQ1k]lalb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.155)+1.44×3]×11.2×1..2=14..368kNNf=N22/(φ2A)＝14.3668×1033/(0.3386×4550)=822.717NN/mm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！考慮風荷載Mw=ψψc×γQωklah2/10=00.9×1..4×0.115×1.22×1.522/10=00.051kkN·m頂部立桿段：N1w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(0.55+(24++1.1)××0.15))+0.9××1.4×33]×1.22×1.2++0.0511/1.2==12.8556kNf=N11w/(φ1A)+Mw/W=122.856××103/(0.6664×4550)+0..051×1106/47300=53.8808N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！非頂部立桿段：N2w==[γG(G1k+(G2k+G3k)h0)+ψc×γQQ1k]lalb+Mw/lb=[1.22×(1.005+(244+1.1))×0.155)+0.99×1.4××3]×1..2×1.22+0.0551/1.22=13.8806kNf=N22w/(φ2A)+Mw/W=133.806××103/(0.3386×4550)+0..051×1106/47300=90.2264N/mmm2≤[σ]=2000N/mm22滿足要求！八、可調(diào)托座驗算算可調(diào)托座內(nèi)主梁根根數(shù)2可調(diào)托承載力容許許值[N]((kN)40按上節(jié)計算可知，可可調(diào)托座受力力N=113.4188kN≤[N]=440kN滿足要求！九、抗傾覆驗算混凝土澆筑前，傾傾覆力矩主要要由風荷載產(chǎn)產(chǎn)生，抗傾覆覆力矩主要由由模板及支架架自重產(chǎn)生MT=ψψc×γQ(ωkLaHh2+Q3kLah1MR=γγGG1kLaLb2/2=1..35×1..05×5××52MT=339.3755kN.m≤MR滿足要求！混凝土澆筑時，傾傾覆力矩主要要由泵送、傾傾倒混凝土等等因素產(chǎn)生的的水平荷載產(chǎn)產(chǎn)生，抗傾覆覆力矩主要由由鋼筋、混凝凝土、模板及及支架自重產(chǎn)產(chǎn)生MT=ψψc×γQ(Q2kLaH+Q3kLah1MR=γγG[G1k+(G2k+G3k)h0]LaLb2/2=1..35×[11.05+((24+1..1)×0..15]×55×52MT=220.9488kN.m≤MR滿足要求！十、立桿支承面承承載力驗算支撐層樓板厚度hh(mm)150混凝土強度等級C35立桿底座長a(mmm)200立桿底座寬b(mmm)100F1=NN=13.8806kN1、受沖切切承載力計算算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設計規(guī)范》GB50100-2010第條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhftt+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設計值或或集中反力設設計值βh截面高度影響系數(shù)數(shù)：當h≤800mmm時，取βh=1.0；當當h≥2000mmm時，取βh=0.9；中中間線性插入入取用。ft混凝土軸心抗拉強強度設計值σpc,m臨界面周長上兩個個方向混凝土土有效預壓應應力按長度的的加權平均值值，其值控制制在㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長：距距離局部荷載載或集中反力力作用面積周周邊h0//2處板垂直直截面的最不不利周長。h0截面有效高度，取取兩個配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(η1,,η2)η1=0.4++1.2/βs,η2=0.5++as×h00/4Umη1局部荷載或集中反反力作用面積積形狀的影響響系數(shù)η2臨界截面周長與板板截面有效高高度之比的影影響系數(shù)βs局部荷載或集中反反力作用面積積為矩形時的的長邊與短邊邊尺寸比較，βs不宜大于4：當βs<2時取βs=2，當面積為圓形時，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影影響系數(shù)：對對中柱，取aas=40，對邊邊柱，取as=30：對角角柱，取as=20說明在本工程計算中為為了安全和簡簡化計算起見見，不考慮上上式中σpc,m之值，將將其取為0，作為板承承載能力安全全儲備?？傻茫害耯=1，ft=1.577N/mm22，η=1，h0=h-200=130mmm，um==2[(a++h0)+(b++h0)]=11120mmF=(00.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.77×1×1..57+0..25×0))×1×11120×1330/10000=1600.014kkN≥F1=13.8806kN滿足要求！2、局部受受壓承載力計計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設計規(guī)范》GB50100-2010第條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβllfcAlnF1局部受壓面上作用用的局部荷載載或局部壓力力設計值fc混凝土軸心抗壓強強度設計值；；可按本規(guī)范范表取值βc混凝土強度影響系系數(shù)，按本規(guī)規(guī)范第條的規(guī)規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時時的強度提高高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈凈面積βl=(Ab/Al))1/2Al混凝土局部受壓面面積Ab局部受壓的計算底底面積，按本本規(guī)范第條確確定可得：fc=166.7N/mmm2，βc=1，βl=((Ab/Al)1/2=[((a+2b))×(b+22b)/(aab)]1//2=[(4400)×