模板施工方案

禹城乾豐首府23#樓?標準層模板專項施工方案PAGEPAGE36目錄1工程概況1.1工程總概況1.2砼結構概況2編制依據(jù)3模板工程方案設計3.1模板材料選擇3.2現(xiàn)澆構件模板方案設計4模板工程施工4.1模板制作4.2模板安裝施工程序4.3模板安裝施工工藝4.4模板拆除5質(zhì)量驗收標準與質(zhì)量目標5.1主控項目5.2一般項目5.3質(zhì)量目標6安全技術措施6.1安全作業(yè)條件6.2安全施工7樓板工程主要危險源的識別與樓制措施7.1外墻外側模板的安裝與拆除7.2現(xiàn)澆板底板模板拆除7.3電梯井內(nèi)側模板安裝與拆除7.4模板吊運作業(yè)7.5木工機械操作7.6模板堆放8環(huán)境保護措施9質(zhì)量保證措施9.1執(zhí)行質(zhì)量管理程序9.2應注意的質(zhì)量問題10降低成本措施.11樓板及支架力學計算書11.1混凝土墻模板計算11.2梁模板支撐架計算11.3樓板模板支撐架計算

標準層模板施工方案1工程概況1.1建筑概況23#樓11層帶底層架空層，框架剪力墻結構。建筑高度為32.83m，架空層層高4.80m，標準層層高2.900米，建筑面積為8267.98m2。東西向長59.00米，南北向?qū)?7.00米；兩個單元。1.2結構概況框架剪力墻結構。1.2.3上部砼砼墻厚200㎜；樓板厚100mm，120㎜。2編制依據(jù)2.1JGJ130-2011建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范2.2GB50666-2011砼結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范2.3相關工程施工圖3模板工程方案設計3.1模板材料選擇3.1.1面板現(xiàn)澆構件模板面板選用1820mm×920㎜×15㎜松木漆面膠合板，有產(chǎn)品合格證。3.1.2檔料模板檔料選用50×70㎜松方木，要求材質(zhì)優(yōu)良，無彎曲、節(jié)結、腐朽現(xiàn)象。或50×50㎜方管，壁厚3mm。3.1.3支撐墻模板外楞、梁板承重支撐架、柱箍等支撐材料選用Φ48×3.0腳手架鋼管配合可鍛鑄鐵扣件，鋼管和扣件應有產(chǎn)品出廠合格證或質(zhì)量檢驗合格證，梁底模板支撐材料選用50×70方木。墻柱內(nèi)楞采用50×50方管支撐，壁厚3.0。3.1.4對拉剪力墻和高截面梁側向模板中設置的對拉螺桿，選用Φ12圓鋼套絲對拉螺桿。3.2現(xiàn)澆構件樓板方案設計3.2.1剪力墻模板采用15mm木模板豎向木方間凈距200MM,豎向木方尺寸50×70mm或50×50方管。下部垂直錨入?8鋼筋間距450定位。水平固定鋼管間距≤600，用對拉螺栓（φ12@600）山形卡將其對拉，以夾緊墻板模板。剪力墻模板上口必須設置一根水平方木固定，以保證墻體上口的截面尺寸。墻柱下腳設置壓腳板，柱模腳部縫隙由木工班組采用板條塞嚴，嚴禁使用雜物塞縫。外墻柱模板上口應與混凝土板（墻）面高度一致，如有局部超高，超過高度≤50mm，以利于墻柱上口控制定位。3.2.7柱模板柱優(yōu)先采用型鋼加固，也可采用鋼管加固，加固間距不大于50cm,上部可適當加大間距，但不大于60cm。墻柱下腳設置壓腳板，柱模腳部縫隙由木工班組采用板條塞嚴，嚴禁使用雜物塞縫。3.2.8梁模3.2.8.1梁模板采用膠合板模板，梁底模板背面楞木采用50×70㎜方木與梁軸線平行設置，底模板寬度與梁截面寬度相同，梁底方木排列間距不大于250㎜,梁底模板背面方管擱置于鋼管承重支撐架的上部水平橫桿上。主梁跨度大于4m時按0.2%起拱；懸挑梁按凈挑長度的0.4%起拱，高度不小于20mm。起拱后應注意模板拼縫。3.2.8.2梁側模板內(nèi)楞采用50×70㎜方木與梁軸線平行側立設置，梁側模板上.下道內(nèi)楞分別與模板上下邊齊平，當模板高度大于300㎜時，中間應加內(nèi)楞，使梁測模板內(nèi)楞排列間距不大于300㎜，當粱戳面高度大于700mm時，梁側模板中間應設置1道Φ12對拉螺桿，對拉螺桿水平間距不大于500㎜，梁側模板豎向外楞采用短鋼管配合扣件設置，外楞鋼管下端緊靠內(nèi)楞并與梁底承重支架上部水平小機桿用扣件緊固，上端與現(xiàn)澆板底鋼管承重支樓架水平鋼管用扣件緊固(或與鋼管斜撐用扣件緊固)，形成穩(wěn)固的梁模板支撐體系。3.2.9現(xiàn)澆現(xiàn)澆板模板采用1.5㎜厚膠合板，模板底面擱柵采用50×50方管或50×70方木，中心間距300mm,現(xiàn)澆板模板與墻或梁側模的交接，應使板模板擱置在墻或梁側模板之上。3.2.10樓梯模樓梯休息平臺板及平臺梁模板與結構層梁板施工方法相同。并與同層結構墻、梁板模板同時施工、同時澆筑混凝土(在與樓梯段相交的平臺梁處預埋梯段鋼筋插筋)。3.2.11梁板橫板承重支基本參數(shù)120厚板底鋼管支撐體系：橫向間距或排距(m):≤1.0；縱距(m):≤1.0；步距(m):1.60；模板支架搭設高度(m):2.64；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；板底方木的間隔距離(mm):200.00；3.1.1立桿立桿間距：除上述立桿間距不大于1.0m，上述情況以外根據(jù)工程實際情況由現(xiàn)場施工員另行交底。立桿不得對接，頂部高度調(diào)節(jié)采用U型頂托，U型頂托鏍桿伸出鋼管長度不超過300mm，U托設在上部并固定，不能設置在立桿下部。材料不滿足要求時由項目經(jīng)理部協(xié)調(diào)。（可調(diào)支托下立桿的頂端要設雙向水平接桿。）大梁兩側立桿根據(jù)梁寬調(diào)整，原則上不得大于1.0m,縱向間距同板下立桿間距，不滿足要求時梁兩側立桿加倍或有型鋼支撐。局部加固時采用單立桿頂撐時，偏心距不大于25mm?？奂菝北仨殧Q緊，扭力控制在45~60N.M，立桿的垂直度每2m允許偏差15mm。有質(zhì)量缺陷的立桿（如彎曲超過桿長0.3%,銹蝕嚴重,桿身有裂紋，洞眼等）不得使用，有質(zhì)量缺陷的扣件（如絲口滑絲，有明顯損壞等）不得使用，并要清出工作面集中堆放整修。嚴禁將上段立桿與下段立桿錯開固定在水平拉桿上。滿堂模板和跨層共享空間外側四周應從下至上設置豎向連接剪刀撐，中間在縱橫寬度為4~6m左右設置由下至上的豎向連續(xù)剪刀撐，形成一個矩形立柱，并在頂部和底部設置水平剪刀撐。所有斜撐，剪刀撐下腳都要與混凝土樓面（梁）頂撐牢固，且下腳和頂端必須有縱橫向掃地桿與之連接。3.1.2支模架水平桿搭設要求水平加強層（步距）間距不得大于1.6米。水平桿采用對接扣件連接，應在不同的框格層中錯位搭接，在同一水平層相互之間也應措開搭接。底層掃地桿離地20cm雙向設置；掃地桿和上部水平桿都應控制各自的同一水平面，高差不超過100mm為宜。立桿與水平桿，梁邊加固鋼管等直角接頭一律采用直角扣件，不得用旋轉(zhuǎn)扣件，斜撐采用旋轉(zhuǎn)扣件。鋼管接頭最少錯開50%，不得在同一排內(nèi)接頭。4模板工程施工4.1模板制作4.1.1電梯井模板制作電梯井道墻內(nèi)側模板分2塊。模板高度為層高加200mm,模板制作完后進行編號。4.1.2柱頭模板制作矩形柱模板分4塊制作，每塊模板由膠合板面板和方木安設計要求用鐵釘釘制而成，模板面板的排列從柱上部向下排列，與粱交接處的凹口模板應與下段模板相連接(即取整塊板材制作，便于柱梁節(jié)點模板的固定。每只柱4塊模板制作完后進行編號。4.1.3墻模板制作4.1.3.1外墻外側模板：外墻外側模板配置高度為與施工縫高度相同,豎向方木長度為層高+400，上部各層外墻外側模板的配置高度為層高加100㎜。墻模板分段制作，膠合板面板與方木用鐵釘釘制時，模板的豎向拼綴處應設直50×70方木，在各段墻模板組裝時，門板的豎向接縫亦應有方木遮蓋。墻模板制作完后進行編號。4.1.3.2剪力墻模板：各層內(nèi)墻模板的配制高度為各層板底凈高度減10mm,即現(xiàn)澆板底模板擱直于墻模板之上。墻模板分段制作(墻體水平長度不長的分塊制作)，模板的豎向拼縫處應設直方木，各段增模板組裝時，模板的豎向接縫亦應有方木遮蓋，墻模板制作完后進行編號。4.1.3.3散拼裝施工：墻模板也可在現(xiàn)場散拼裝，面板、方木材料的主規(guī)格尺寸預先按結構模板排列要求進行加工裁鋸，現(xiàn)場拼裝時，封閉端模板再按實際進行現(xiàn)場裁4.1.4梁樓板制作梁模板分一塊底模板和兩塊側模板制作，每塊模板由膠合板面板和方木安設計要求用鐵釘釘制而成，梁模板配制時，應考慮梁底模板擱置于柱模板上，現(xiàn)澆板底模板擱置于梁側模板之上。當梁的跨度較大，梁模板也可分段制作，現(xiàn)場安裝時進行拼接，但模板背面的方木應考慮錯縫連接，方木不能在接縫處斷開。每根梁的三塊模板制作完后進行編號。4.1.5現(xiàn)澆板樓板制作現(xiàn)澆板模板背面楞木排列方向應與鋼管支樓架頂都水平桿相垂直。方木應與模板的長邊并側立布置，模板長邊的拼縫應位于方木之上?，F(xiàn)澆板底模板擱置于梁側模之上?，F(xiàn)澆板模板按每間房間平面凈尺寸配制。每間房間預先制作成一塊模板并編上號。也可按不同開間房間現(xiàn)澆板模板的組拼要求。對主規(guī)格面板材料及方木進行分別裁鋸加工，分規(guī)格堆放，現(xiàn)場散拼裝時取用。端部拼接部分隨時配制安裝。4.1.6樓梯段樓板制作樓梯段底模板在現(xiàn)場直接制作、安裝。4.2模板安裝施工程序4.2.1墻(柱)鋼筋綁安后，梁板鋼管排架搭設，墻(柱)、樓梯休息平臺模板安裝。4.2.2.2粱、板模板安裝。4.2.2.3梁板鋼筋綁扎、結構層混凝土澆筑→樓梯墻、平臺梁側模拆除→樓梯段模板安裝。4.2.2.4樓梯段鋼筋綁扎，上層墻(柱)鋼筋綁扎后，重復以上4.2.2.1至4.2.2.3程序。4.3模板安裝施工工藝4.3.1柱模4.3.1.1工藝流程：檢查柱位置墨線→抹柱模板底部地面找平層、焊限應鋼筋→安裝柱模板→安裝柱箍→校正固定→質(zhì)量檢查4.3.1.2施工要點A按標高抹好水泥砂漿找平層，在柱四邊離地5～8cm處的主筋上按位置線焊制鋼筋限位，從四面頂住模板，以保證柱軸線邊線與標高的準確。B柱頭樓板安裝前，應清除施工縫處動石子，并清理干凈。C遇排柱，應先安裝兩端柱，經(jīng)校正、固定、拉通線校正中間各柱。柱箍設置間距應符合設計要求。D柱頭模板安裝后，利用柱模四邊的鋼管排架立桿，對柱模進行校正和固定。4.3.24.3.2.1工藝流程：檢查墻位置墨線→安裝就位→側墻模板(或現(xiàn)場組拼后安裝)→鉆對拉螺桿孔并裝上穿墻螺桿和內(nèi)套管→安裝另一側墻模板→鉆對拉螺桿孔并對上穿墻螺桿→檢查(或調(diào)整豎句內(nèi)楞木間距)→安裝水平雙鋼管外楞，臨時固定穿墻螺桿→檢查、調(diào)模板垂直度，安裝支撐→緊固穿墻螺桿螺帽→安裝門窗洞側邊模板→質(zhì)量檢查。4.3.2.2施工要點A按墻位置線安裝就位一側墻模板，安裝臨時拉桿或斜撐固定，鉆對拉螺桿孔，安裝塑料穿墻螺栓，穿強螺栓規(guī)格和間距應符合模板設計要求。B清掃墻內(nèi)雜物，再安裝就位另一側模板。鉆對拉照桿孔，對上并勞上對拉螺桿。安裝兩側模板的水平雙鋼管外楞，用對拉螺桿配3型扣件或鋼壓板將水平鋼管外楞固定。C檢查、校正模板垂直度。墻模板安裝完畢，檢查一遍對拉螺栓是否緊固，模板拼縫及下口是否嚴密,辦完預檢手續(xù)。4.3.34.3.3.1工藝流程：搭鋼管承重支據(jù)架→復核標高→安裝梁底模→綁梁鋼筋→安裝梁側?！|(zhì)量檢查。4.3.3.2施工要點a安裝梁底樣板應拉線找直。當梁跨度等于或大于4m時，梁底板應按設計要求起拱。如設計無要求時，起拱高度宜為全跨長度的2/1000b當梁高達70㎝以上時，粱側模板中部應加穿梁對拉螺桿加固。c當梁截面較大(荷載較大)，梁底承重架小橫桿與立桿連接的扣件不能滿足抗滑承載力要求，可利用小橫桿下設置的一根縱向鋼管，此鋼管用扣件與立桿連接，并將扣件與上面的(小橫桿于立桿連接)扣件頂緊，起到雙扣件受力作用。4.3.44.3.4.1工藝流程：搭支撐架→安放木擱珊(楞木)→鋪樓板→校正標高→安裝預留洞模板框→模板縫處理(如用膠帶紙封縫)→質(zhì)量檢查。4.3.4.2施工要點A立桿下腳不得懸空，個別懸空時必須采用木楔塞緊。B鋼管排架上部水平鋼管的布置方向應與模板方木的擱置方向垂直。并控制好水平標高。C分塊制作的樓板模板用吊機吊運就位。采現(xiàn)場散裝的樓板模板，先安放木擱柵方木后鋪設膠合板模板，在梁板交接處，將樓板模板擱置于梁側模板上，并略比梁模板內(nèi)側面內(nèi)凹1～2㎜,與木擱柵平行方向的模板拼綻應設在木擱柵上。D樓板模板鋪完后，應檢查模板的標高和平整度，不符合要求應進行校正。4.3.5樓梯模板安裝工藝4.3.5.1工藝流程：檢查樓梯段兩端標高線→搭樓梯段支撐架→安放梯段擱柵→鋪梯段模板→綁鋼筋→安梯段踏步側板→標高校正→質(zhì)量檢查。4.3.5.2施工要點A樓梯平臺和平臺梁模板與樓梯墻模板同時安裝，安裝方法基本與結構梁板相同。待樓梯墻混凝土澆筑并拆除樓梯墻模板和平臺梁側模板后，再安裝樓梯段模板。B樓梯段模板安裝時，可利用已拆除模的樓梯墻，在墻面上彈出樓梯段底斜線，作為控制梯段模板的標高和坡度。C樓梯段模板安裝后，模板與墻之間的空隙應嵌堵密實，以防澆筑混凝土時出現(xiàn)漏漿。污染下部墻面。4.4模板拆除4.4.1結構層模板拆除順序：墻(柱)側模板→梁側模板→現(xiàn)澆板模板及都分支撐→梁底模板→4.4.2墻(柱)模板及梁側模板拆除時，混凝土級度應能保證其表面及楞角不因拆除模板受損時，方可拆除4.4.3承重的梁板底模板拆除時，以同條件養(yǎng)護的混凝土試塊強度作為模板拆除的強度依據(jù)。底底模板拆除是的混凝土強度要求表1構件類型構件跨度（m）達到設計的混凝土抗壓強度標準的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、殼≤8≥50＞8≥100懸臂構件—≥1004.4.4模板拆除作業(yè)，應有項目技術負責人(或施工員)下達的模板拆除令后，方可按規(guī)定要求實4.4.5內(nèi)墻模板拆除時，先將房間內(nèi)現(xiàn)澆板鋼管排架的掃地桿拆除，此時排架立桿上還有兩道水平桿，不影響支撐架的穩(wěn)定。掃地桿拆除后，再拆復墻側模，便于模板的運輸。4.4.6現(xiàn)澆板模板拆除前，先將間隔拆除部分立桿，再將支撐上部的支承橫桿與立桿的連接扣松動，將支承橫桿下降150㎜～200㎜,然后拆除方木擱柵，撓松現(xiàn)澆板模板，使模板下落到鋼管支架上，5質(zhì)量驗收標準于質(zhì)量目標5.1主控項目5.1.1安裝現(xiàn)澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架，上、檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察檢查。5.1.2在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接搓處。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察檢查。5.1.3底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計要求；當設計無具體要求時?；炷翉姸葢媳?規(guī)定檢驗方法：檢查同條件養(yǎng)護試件強度試驗報告。5.2一般項目5.2.15.2.1.1模板的接線不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不得有積水。5.2.1.2模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾程施工的隔離5.2.1.3澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀續(xù)檢查。5.2.2對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/1000～1/3000檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，梁抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件，墻和板按有代表性的自然間抽查10%,且不少于3間；對大空間結構，板可按縱、橫軸線劃分檢查面，抽查10%,且不少于3面檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。5.2.3固定在模板上預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合下表規(guī)定：預埋件和預留孔洞的允許偏差表2項目允許偏差（㎜）預埋鋼網(wǎng)板中心線位置3預埋管、預留孔中心線位置3插筋中心線位置5外露長度＋10，0預埋螺栓中心線位置2外露長度＋10，0預留洞中心線位置10尺寸＋10，0檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，梁、柱抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件，墻和板按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱積軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。檢驗方法：鋼尺檢查。5.2.4現(xiàn)澆構件模板安裝的允許偏差見下表現(xiàn)澆構件模板安裝的允許偏差和檢驗方法表3項目允許偏差（㎜）檢驗方法軸線位移5尺量檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面尺寸基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁＋4，－5層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查小于5m8相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平度52m靠和楔型塞尺檢查檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，梁、柱抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件，板按有代表性的自然間抽查10%，且不少于3間；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，板可按縱積軸線劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面.5.3質(zhì)量目標5.3.1主控項目質(zhì)量驗收合格率達1005.3.2一般項目質(zhì)量驗收合格率達90%。6安全技術措施6.1安全作業(yè)條件6.1.1從業(yè)人員必須經(jīng)過安全教育培訓，考試合格方可上崗作業(yè)。6.1.2木工必須經(jīng)過工種技術培訓，達到規(guī)定的技術尊級要求。6.1.3木工機械操作人員應經(jīng)過技術培訓，考試合格取得機械“操作證”。6.1.4作業(yè)前進行專項施工方案交底和班前安全技術交底。6.1.5木工機械設備經(jīng)驗收合格，安全裝置齊全，試運行符合安全要求。6.1.6現(xiàn)場的作業(yè)環(huán)境及安全設施符合安全施工規(guī)定要求。6.1.7戴好安全帽，扣好帽帶，正確使用勞動保護用品。6.1.86.2安全施工6.2.1樓板制作6.2.1.1模板制作前，應檢查模板所用材料的規(guī)格、質(zhì)量是否符合模板專項技術方案的規(guī)定要求，對質(zhì)量、規(guī)格不符合要求材料的不能使用。6.2.1.2作業(yè)前應檢查所用機械及電源線路是否符合安全要求，所使用的工具是否牢固，手持電動工具的漏電保護器應試機檢查，合格后方可使用。6.2.1.3木工機械必須有專人負責，操作人員必須熱悉該機械性能，熱悉操作技術，嚴禁機械吾人6.2.1.4使用的工具不得亂放，使用完畢應隨時放入工具箱。6.2.1.5使用手鋸時，鋸條必須調(diào)緊適度，下班時要放松，以防再使用時鋸條突然暴斷傷人。6.2.1.6成品、半成品、木材應堆放整齊，不得任意亂放木材碼放高度不超過1.26.2.1.7木工車間、木庫、木料堆場嚴禁吸煙或動用明火，廢料應及時清理歸堆，做好落手清，以免發(fā)生意外。6.2.2樓板安裝6.2.2.1作業(yè)前應檢查現(xiàn)場防護設施是否符合安全施工要求，不符合安全要求時應采取措施后方可開始作業(yè)。6.2.2.2作業(yè)前應認真檢查模板.支撐等構件是否符合要求，模板及支撐材質(zhì)是否合格。6.2.2.3地面上的支模場地必須平整夯實，并同時排除現(xiàn)場的不安全因素。6.2.2.4安裝2m以上的模板時，應搭腳手架，并有安全防護防施。6.2.2.5操作人員登高必須走人行梯道，嚴禁利用模板支撐攀登上下，不得在獨立梁及其他高處狹窄而無防護的模板面上行走。6.2.2.6工人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。高處拆模時，應有專人指揮及監(jiān)護。并在下面標出工作區(qū)，用紅白旗加以圍攔，暫停人員過往。6.2.2.7不得在腳手架上堆放大批模板等材料。6.2.2.8支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上.道路中間的斜撐、牽杠等應設在1.8m高以上。模板安裝過程中不得間欺，柱頭、搭頭、立柱頂撐、6.2.2.9模板上有預留洞者，應在安裝模板的同時將洞口防護好。6.2.2.10向基坑內(nèi)運送模板構件時，嚴禁拋擲。使用溜槽或起重機械運送，下方操作人員必須遠離危險區(qū)域。6.2.2.11高處、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6.2.2.12遇六級以上的大風時，應暫停室外的高處作業(yè)，雪霜雨后應先清掃施工現(xiàn)場略干不滑時再進行工作。6.2.3模板拆除6.2.3.1模板承重支架拆除必須有工程負責人的批準手續(xù)(拆摸令)及同條件養(yǎng)護試塊的混凝土的強度報告。6.2.3.2拆模的方法應按照后支先拆、先支后拆的順序；先拆非承重模板，后拆承重的樓板及支撐；在拆除頂板模板時，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全都掉落傷人。已拆活動的模板，必須一次連續(xù)拆除禁留下不安全隱患。6.2.3.3拆除較大跨度梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。拆除多層樓板支柱時，確認上部施工荷載不需要傳遞的情況下方可拆除下部支柱。6.2.3.4當水平支撐超過二道以上時，應先拆除二道以上水平支撐。最下一道大樓桿與立桿應同時拆除。6.2.3.5模板拆除應按規(guī)定逐次進行，不得采用大面積橇落方法。拆除的模板、支撐、連接件應用槽滑下或用繩系下。不得留有懸空模板。6.2.3.6拆模作業(yè)時，必須設警戒區(qū)，嚴禁下方有人進入。拆模作業(yè)人員必須站在平穩(wěn)牢固可靠的地方，保持自身平衡。不得猛撬，以防失穩(wěn)墜落。6.2.3.7嚴禁用吊機直接吊除沒有橇松動的模板，吊運模板時必須拴結牢固。6.2.3.8拆除電梯井及大型孔洞模板時，下層必須支搭安全網(wǎng)等可靠防墜落措施6.2.3.9拆模板時禁止使用50㎜×100mm木材作腳手板。6.2.3.10拆模板時，作業(yè)人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物。增強自我保護和相互保護的安全意識。6.2.3.11拆模必須一次拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊?；炷翗前迳系念A留孔，應有防護措施，以免操作人員從孔中墜落。7模板工程主要危險源的識別與控制措施7.1外側模板的安裝與拆除7.1.1可能產(chǎn)生的后果：人員高處墜落，材料墜落傷人。7.1.2控制措施,外墻外側模板安裝(拆除)時，外墻腳手架搭設應超過施工樓層2步架(頂層時1步架)：腳手架操作層應滿鋪腳手片，里立桿與外墻面之間的空檔應封閉；外腳手架按規(guī)定做好四步一隔措施：外墻外側模板安裝與拆除施工時，操作處以下腳手架至地面應列為警戒區(qū)7.2現(xiàn)澆板底板模板拆除7.2.1可能產(chǎn)生的后果：大面模板墜落傷人。7.2.27.2.37.2.7.3電梯井內(nèi)側模板安裝與拆除7.3.1可能產(chǎn)生的后果：高處墜落，操作平臺坍塌。7.3.2控制措施：電梯井道墻內(nèi)側模板安裝(拆除)以下井道內(nèi)按每隔2層(或10m內(nèi))設置一道隔離安全網(wǎng)。7.3.3嚴格控制操作平臺的施工載荷。7.4模板吊運作業(yè)7.4.1可能產(chǎn)生的后果：吊物、吊鉤撞擊頭部至傷，吊物、吊鉤撞擊人員和材料從高空墜落7.4.2控制措施：配合模板吊運作業(yè)的人員應戴好安全帽，扣好帽扣；塔吊吊運作業(yè)應有專人指揮，指揮人員應持證上崗；執(zhí)行塔吊吊運作業(yè)安全操作規(guī)程，應待塔吊吊鉤下降到的被吊模板離作業(yè)面1m內(nèi)時，人員方可接近；施工層臨邊應設置安全防護設施。7.4.3散短料用吊籠吊運。7.5木工機械換作7.5.1可能產(chǎn)生的后果：機械傷人，觸電事故。7.5.2控制措施：木工機械操作人員應經(jīng)過培訓，掌握木工機械安全操作技能，熱悉木工機械安全操作規(guī)程，遵守安全操作規(guī)程：木工用電機械應按規(guī)定采用“一機、一箱、一閘、一漏”7.6模板堆放7.6.1可能產(chǎn)生的后果：物體打擊，高處墜落。7.6.2控制措施：不得在腳手上、通道口，臨邊等處堆放模板；堆放高度≤2m8環(huán)境保護措施8.1模板脫模劑不得使用油性脫模劑，其它性質(zhì)的脫模劑必須定點放置，禁止出現(xiàn)溢漏現(xiàn)象，更不得亂倒，以防影響環(huán)境質(zhì)量。8.2模板制作場所，對地面上的鋸末、廢料應及時清理，在指定地點臨時集中堆放，并及時處理掉。8.3夜間禁止有燥聲的木工機械作業(yè)(如園盤鋸)，避免夜間燥聲污染環(huán)境。8.4拆除的模板材料，應及時整理、分類堆放，模板上鐵釘應及時拔除，確?，F(xiàn)場文明施工。8.5木模板制作加工區(qū)應遠離居民生活區(qū)一側，木工房采用封閉式。9質(zhì)量保證措施9.1執(zhí)行質(zhì)量管理程序9.1.1質(zhì)量保證程序9.1.1.1模板方案：審核批準→方案實施→過程中優(yōu)化→方案可行保證。9.1.1.2人員：培訓考核，持證上崗→執(zhí)行崗位責任制→人員素質(zhì)保證。9.1.1.3材料：原材料半成品檢驗→質(zhì)量保證資料齊全→原材料質(zhì)量保證。9.1.1.4操作：班前交底→按工藝標準要求操作→按圖施工→操作過程保證。9.1.1.5機具：檢測合格方可使→周檢維修保養(yǎng)→機具保證。9.1.2過程控制程序模板方案編制→模板方案審批→方案交底→工序操作→班組自檢(合格)→項目部驗收(合格)→監(jiān)理驗收(合格)→進入下道工序。9.1.3出現(xiàn)質(zhì)量問題→檢查核實→分析原困→組織會診→制定整改措施→落實整改→復查通過。9.2應注意的質(zhì)量問題9.2.1柱模板容易產(chǎn)生的問題是：截面尺寸超偏差，柱角混凝土不密實，模板背面方木設置間距不得過大，應符合設計要求；柱箍設置應能承受混凝土的側壓力，保證模板不變形；柱模邊方木中心應位于模板接逢處，防止模板接縫處漏漿，確保柱角混凝土密實、光潔9.2.2梁模板容易產(chǎn)生的問題是：梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸偏大。梁模板應通過設計確定支撐立柱、龍骨的尺寸及間距，使模板支撐系統(tǒng)有足夠的強度和剛度，防止?jié)不炷習r模板變形；模板支撐立柱的底部應支在堅實的地面上，原土地面應墊遭長墊板，防止立柱下沉：梁模板應按設計要求起拱，防止撓度過大。梁模上口應有拉桿鎖緊，防止上口變形。9.2.3樓板模板容易產(chǎn)生的問題是：板中部下?lián)稀Ｄ０逯瘟⒅牡撞繎г趫詫嵉牡孛嫔?，原土地面應墊通長墊板，防止立柱下沉，大跨度樓板模板應按設計要求起拱，防止撓度過大9.2.4墻模板容易產(chǎn)生的問題是：構體混凝土厚落不一致，截面尺寸不準確，拼縫處跑漿，墻底腳混凝土跑漿。墻模板內(nèi)外楞的設置間距應經(jīng)強度和變形計算，確保模板有足夠的剛度：對拉螺桿內(nèi)套管應有足夠的強度和剛度，確保螺栓緊時不變形：模板接縫間隙超偏差的，應采取密封措施(貼膠帶紙)，確?；炷敛慌軡{：墻模板安裝后，應檢查模板底與地面是否緊貼，發(fā)現(xiàn)有縫隙時應采取有效封堵措施10降低成本措施模板工程降低成本措施的主要途徑是合理使用和增加模板的翻轉(zhuǎn)使用次數(shù)，具體有以下措施：10.1地下室及非標準層結構模板采用現(xiàn)場散裝散拆施工工藝，僅在構件模板端部對拼接模板進行裁鋸，保持較多的安裝模板塊料為原材規(guī)格，有利于標準層使用。10.2標準層結構模板可采用定型制作、定部位翻使用的施工工藝，做到合埋使用模板材料，達到節(jié)約模板材料的目的。10.3模板面板應涂刷脫模劑，方便模板拆除，保證拆除模板的完整性。10.4模板拆除應逆模板安裝順序進行，避免拆模時損壞模板。10.5高處模板拆除時禁止向下拋扔，應采用傳遞作業(yè)，避免損壞模板。11.模板及支架力學計算書11.1墻模板(扣件鋼管架)計算書一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):200；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞(外龍骨)間距(mm):600；穿墻螺栓豎向間距(mm):600；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息龍骨材料:鋼楞；截面類型:圓鋼管48×3.0；鋼楞截面慣性矩I(cm4):10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；次楞肢數(shù):1；寬度(mm):50.00；高度(mm):70.00；4.面板參數(shù)面板類型:膠合面板；面板厚度(mm):15.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取3.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取3.200m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得34.562kN/m2、76.800kN/m2，取較小值34.562kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=34.562kN/m2；傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)《建筑施工手冊》，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×34.56×0.60×0.90=22.396kN/m；其中0.90為按《施工手冊》取的臨時結構折減系數(shù)。傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；q=q1+q2=22.396+1.512=23.908kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×23.908×200.0×200.0=9.56×104N.mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--面板承受的應力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=600×15.0×15.0/6=2.25×104mm3；f--面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值：σ=M/W=9.56×104/2.25×104=4.250N/mm2；面板截面的最大應力計算值σ=4.25N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=200.0mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×34.56×0.60×0.90=22.396kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.60×0.90=1.512kN/m；q=q1+q2=22.396+1.512=23.908kN/m；面板的最大剪力：V=0.6×23.908×200.0=2868.981N；截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--面板計算最大剪力(N)：V=2868.981N；b--構件的截面寬度(mm)：b=600mm；hn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值:T=3×2868.981/(2×600×15.0)=0.478N/mm2；面板截面抗剪強度設計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值T=0.478N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值[T]=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側壓力線荷載:q=34.56×0.6=20.74N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=200mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=60×1.5×1.5×1.5/12=16.87cm4；面板的最大允許撓度值:[ν]=0.8mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×20.74×2004/(100×9500×1.69×105)=0.14mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.14mm小于等于面板的最大允許撓度值[ν]=0.8mm，滿足要求！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度50mm，高度70mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=50×70×70/6=40.83cm3；I=50×70×70×70/12=142.92cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N·mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=600.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×34.56×0.20×0.90=7.465kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(7.465+0.504)/1=7.969kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×7.969×600.0×600.0=2.87×105N.mm；內(nèi)楞的抗彎強度應滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計算最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.08×104；f--內(nèi)楞的抗彎強度設計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值：σ=2.87×105/4.08×104=7.026N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞的最大應力計算值σ=7.026N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.內(nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=600.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1:1.2×34.56×0.20×0.90=7.465kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(7.465+0.504)/1=7.969kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：V=0.6×7.969×600.0=2868.981N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)；V--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：V=2868.981N；b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=70.0mm；fv--內(nèi)楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值:τ=3×2868.981/(2×50.0×70.0)=1.230N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值τ=1.23N/mm2小于內(nèi)楞截面的抗剪強度設計值fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，ν--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=34.56×0.20/1=6.91kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=600.0mm；E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=1.43×106；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.677×6.91/1×6004/(100×9500×1.43×106)=0.447mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.447mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求！(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩I=10.78cm4；外楞計算簡圖1.外楞的抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×34.56+1.4×2)×0.2×0.6/2=2.39kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=600mm；外楞最大彎矩:M=0.175×2390.82×600.00=2.51×105N·mm；強度驗算公式：其中，σ--外楞的最大應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；M=2.51×105N·mmW--外楞的凈截面抵抗矩；W=4.49×103mm3；f--外楞的強度設計值(N/mm2)，f=205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值:σ=2.51×105/4.49×103=55.91N/mm2；外楞的最大應力計算值σ=55.91N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2,滿足要求！2.外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×34.56+1.4×2)×0.2×0.6/2=2.391kN；V--外楞計算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V=0.65×2390.818=9.32×102N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應力計算值(N/mm2)；V--外楞計算最大剪力(N)：V=9.32×102N；A--鋼管的截面面積(mm2)：A=400mm2；fv--外楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv=205N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值:τ=2×9.32×102/400.000=4.662N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值τ=4.662N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值[fv]=205N/mm2，滿足要求！3.外楞的撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=34.56×0.20×0.60/2＝2.07kN/m；ν--外楞最大撓度(mm)；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=600.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=206000.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=1.08×105；外楞的最大撓度計算值:ν=1.146×4.15×100/2×6003/(100×206000×1.08×105)=0.231mm；外楞的最大容許撓度值:[ν]=2.4mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.231mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=2.4mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M12；穿墻螺栓有效直徑:9.85mm；穿墻螺栓有效面積:A=76mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=34.562×0.6×0.6=12.442kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=12.442kN小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！11.2梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:KL45（1）。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.20；梁截面高度D(m):0.55；混凝土板厚度(mm):120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.60；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：2.71；梁兩側立桿間距(m):1.00；承重架支撐形式:梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù):0；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；立桿承重連接方式:單扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；面板厚度(mm)：15.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量為：2；支撐點豎向間距為：150mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得50.994kN/m2、18.000kN/m2，取較小值18.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；M--面板的最大彎距(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=215mm；面板的最大彎距M=0.125×10.98×2152=6.34×104N·mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=6.34×104/1.88×104=3.384N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=3.384N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值:q=18×0.5=9N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=215mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.521×9×2154/(100×9500×1.41×105)=0.075mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=215/250=0.86mm；面板的最大撓度計算值ν=0.075mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.86mm，滿足要求！四、梁側模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度50mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×82×1/6=53.33cm3；I=5×83×1/12=213.33cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N·mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]--內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.215=4.72kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×4.72×500.002=1.18×105N·mm；最大支座力:R=1.1×4.721×0.5=2.597kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值σ=1.18×105/5.33×104=2.213N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值σ=2.213N/mm2小于內(nèi)楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算其中l(wèi)--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；q--作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=18.00×0.22=3.87N/mm；E--內(nèi)楞的彈性模量：10000N/mm2；I--內(nèi)楞的截面慣性矩：I=2.13×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ν=0.677×3.87×5004/(100×10000×2.13×106)=0.077mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ν]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ν=0.077mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ν]=2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.597kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩I=21.56cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN·m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算其中σ--外楞受彎應力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N·mm)；W--外楞的凈截面抵抗矩；[f]--外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=0.195kN·m外楞最大計算跨度:l=150mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值:σ=1.95×105/8.98×103=21.688N/mm2；外楞的抗彎強度設計值:[f]=205N/mm2；外楞的受彎應力計算值σ=21.688N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.067mm外楞的最大容許撓度值:[ν]=150/400=0.375mm；外楞的最大撓度計算值ν=0.067mm小于外楞的最大容許撓度值[ν]=0.375mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225=2.745kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=2.745kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=1000×15×15/6=3.75×104mm3；I=1000×15×15×15/12=2.81×105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，σ--梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN·m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.55×0.90=15.15kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q=q1+q2+q3=15.15+0.38+2.52=18.05kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=1/8×18.045×0.22=0.09kN·m；σ=0.09×106/3.75×104=2.406N/mm2；梁底模面板計算應力σ=2.406N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.550+0.35）×1.00=14.38KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=200.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=200.00/250=0.800mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×14.375×2004/(384×9500×2.81×105)=0.112mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.112mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=200/250=0.8mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.55×0.2=2.805kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×0.55+0.2)/0.2=0.455kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值q=1.2×2.805+1.2×0.455=3.912kN/m；活荷載設計值P=1.4×0.9=1.26kN/m；方木計算簡圖方木按照兩跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×8×8/6=53.33cm3；I=5×8×8×8/12=213.33cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值q=3.912+1.26=5.172kN/m；最大彎距M=0.125ql2=0.125×5.172×1×1=0.647kN.m；最大應力σ=M/W=0.647×106/53333.3=12.122N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值12.122N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力:V=0.625×5.172×1=3.233kN；方木受剪應力計算值τ=3×3232.5/(2×50×80)=1.212N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值1.212N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q=2.805+0.455=3.260kN/m；方木最大撓度計算值ν=0.521×3.26×10004/(100×10000×213.333×104)=0.796mm；方木的最大允許撓度[ν]=1.000×1000/250=4.000mm；方木的最大撓度計算值ν=0.796mm小于方木的最大允許撓度[ν]=4mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.550=14.025kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(14.025+0.350)+1.4×4.500=23.550kN/m2；梁底支撐根數(shù)為n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N。當n=2時：當n＞2時：計算簡圖(kN)變形圖(mm)彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力RA=RB=2.586kN；最大彎矩Mmax=1.034kN.m；最大撓度計算值Vmax=4.051mm；最大應力σ=1.034×106/5080=203.622N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值203.622N/mm2小于支撐鋼管的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到R=2.586kN；R<6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：水平鋼管的最大支座反力：N1=2.586kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.125×2.71=0.406kN；樓板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.20)/2)×1.00×0.35=0.378kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載:N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.20)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=3.305kN；N=2.586+0.406+0.378+3.305=6.675kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.58；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uhk1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結果：立桿計算長度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.6=3.142m；Lo/i=3141.6/15.8=199；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.182；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=6674.65/(0.182×489)=74.998N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=74.998N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！11.3板模板(扣件鋼管架)計算書一、參數(shù)信息:1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):2.64；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.樓板參數(shù)鋼筋級別:二級鋼HRB335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數(shù):10；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):654.500；樓板的計算長度(m):4.50；施工平均溫度(℃):25.000；樓板的計算寬度(m):4.00；樓板的計算厚度(mm):120.00；4.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為15mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):200.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):70.00；托梁材料為：鋼管(單鋼管):Φ48×3；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。