水箱銅帶設(shè)計生產(chǎn)工藝

問題:H62熱態(tài)很軟，冷態(tài)很硬，中間退火頻繁，生產(chǎn)過程中幾次剖條，對成品平直度有影響，缺少明確的工藝及設(shè)備的技術(shù)參數(shù)部分退火工序沒有說明退火氣氛控制要求作業(yè)2：查找相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和資料，完善上述產(chǎn)品的生產(chǎn)工藝皿4版面，＞10Pages）GB/T29091-XXXX（最新年份2012）GB/T17793-XXXXGB/T2059-XXXXGB/T2061-XXXX水箱銅帶生產(chǎn)工藝序號工序名稱主要設(shè)備工藝參數(shù)工藝參數(shù)設(shè)計依據(jù)（此處可以只作標(biāo)示，具體內(nèi)容附后）1配料人工h62成分2熔煉工頻爐溫度1100°C3鑄錠立式半連續(xù)鑄造機(jī)溫度1060，鑄速0.5m/min4銑面銑床銑面0.5mm5加熱煤氣反射爐750-780C。2h,氧化性氣氛6熱軋W850*1500mm的2輥可逆軋機(jī)九道次，軋后尺寸12*640，終軋溫度650以上，水冷7銑面銑床銑面0.5mm8冷軋W600的兩輥可逆軋機(jī)九道次，軋后

尺寸5.5*640,凸型輥9中間退火電阻退火爐溫度，580-600,噴水冷卻消除加工硬化10冷軋3W400/W1000*1000的三機(jī)架串聯(lián)軋機(jī)三道次，軋后厚度2.3，凸型輥5.5-3.6T.6f2.3黃銅的冷加工變形不超過50%11中間退火電阻退火爐退火溫度580-600,噴水冷卻消除加工硬化12酸洗酸洗機(jī)列H2SO4溶液13三次冷軋3W400/W1000*1000的三機(jī)架串聯(lián)軋機(jī)三道次軋制，1.0*640,2.3-1.6-1.25-1.0黃銅的冷加工變形不超過50%14中間退火電阻退火爐退火溫度580-600°C，消除加工硬化15酸洗酸洗液H2SO4溶液16四次冷軋i^250/^750*800四輥可逆軋機(jī)四道次軋制0.4*640mm，1.0-0.70.6-0.5—0.4黃銅的冷加工變形不超過50%17剖分圓盤剪剖機(jī)15*2*180的三條板帶18中間退火電阻退火爐退火溫度520C消除加工硬化19酸洗酸洗液20五次冷軋W150/^500*400四輥可逆軋機(jī)四道次軋制0.13*215mm，0.4-0.30.23-0.17-黃銅的冷加工變形不超過50%

0.1321五次中間退火退火爐退火溫度420C，消除加工硬化22精軋W150/5500*400四輥可逆軋機(jī)精軋0.1*215mm軋制成為半硬態(tài)23剪切剪切機(jī)0.1*96mm得到目標(biāo)工件24成品檢驗按gb/t2016-xxxx，其中杯突深度應(yīng)在3.5~5.5mm內(nèi)25包裝按gb/t2061-xxxx工藝參數(shù)設(shè)計依據(jù)配料：黃銅H62化學(xué)成分CuZn雜質(zhì)限量FePbSbBiP意和GB5232-85BO.563.5其京上■：■.■：■：5局:，一，用途各種深引伸和彎折制造的受力零件、如銷釘、釧釘、嗦帽、導(dǎo)管、旅網(wǎng)、散熱器零件。以上為黃銅成分，熔煉溫度的選取，熔煉溫度需高于銅和鋅的熔點，銅的熔點1084，鋅的熔點660°C，鋅的沸點907,設(shè)計熔煉溫度1100,度，為了防止鋅的揮發(fā)，熔煉黃銅時應(yīng)先加入銅熔煉，然后加入鋅，堅持“低溫加鋅”和“逐塊加鋅”的原則，保證安全生產(chǎn)的同時可以減少鋅熔損。出爐溫度，噴大火兩次，溫度為1030~1060攝氏度，用木炭覆蓋。鑄造：采用半連續(xù)鑄造，由于最終鑄錠的尺寸為155*620*1040，所以鑄造的尺寸應(yīng)比其稍大，以防止熱脹冷縮以及便于后面的銑面處理。冷卻方式可采用直接水冷，鑄速約為0.5m/min，引錠方式為連續(xù)下引，結(jié)晶器振動頻率為80?120次/分，同時采用脫水硼砂作為潤滑劑。鑄錠加熱：鑄造后黃銅由于均勻化退火效果不佳，所以h62鑄造組織一般不采用均勻化退火，但是在熱軋前，有色金屬鑄錠，熱軋錢均需要加熱，加熱溫度應(yīng)滿足熱軋溫度的要求，保證金屬塑性高，抗力低，產(chǎn)品質(zhì)量好。實際生產(chǎn)中為了補(bǔ)償溫降保證熱軋溫度，爐內(nèi)溫度應(yīng)高于熱軋溫度，理論上熱軋開軋溫度取合金熔點的0.85?0.9，熱軋溫度過高，容易出現(xiàn)晶粒粗大，或者低熔相的熔化，導(dǎo)致過熱過燒，熱軋時開裂。塑性圖在一定程度上反映了金屬的高溫塑性情況，它是熱軋溫度的主要依據(jù)，有色金屬熱軋前加熱溫度參考下表，我們可以知道h62黃銅選取溫度為750-780°C。第二類再結(jié)晶圖確定終軋溫度。終軋溫度塑性圖不能反映熱軋終了金屬的組織與性能。當(dāng)熱軋產(chǎn)品組織性能有一定要求時，必須根據(jù)終軋溫度要保證產(chǎn)品所要求的性能和晶粒度。溫度過高晶粒粗大，不能滿足性能要求，而繼續(xù)冷軋會產(chǎn)生軋件表面桔皮和麻點等缺陷，當(dāng)冷軋加工率較小時，還難以消除。終軋溫度過低引起加工硬化，能耗增加，再結(jié)晶不完全導(dǎo)致晶粒大小不均及性能不合。終軋溫度還取決于相變溫度，在相變溫度以下，將有第二相析出，其影響由第2相的性質(zhì)決定。一般會造成組織不均，降低合金塑性，造成裂紋以致開裂，終軋溫度一般取相變溫度的0.65-0.7左右。部分銅合金的熱軋溫度范圍見表所示，所以我們選擇終軋溫度為650C。合金開軋溫度，C終軋溫度，CH96、H90800?850470?700H80、H70、H68750?800450?700H65、H62750?800450?700H59、HPb59-1650?800700加熱時間包括升溫和均熱時間。加熱時間宜短，可減少氧化，降低能耗，防止過熱過燒，但必須保證均勻熱透，達(dá)到所需加熱溫度，鑄錠越厚加熱時間越長，加熱時間可由經(jīng)驗公式t=(12~20)"H=144?240,由于銅合金取下限，故取加熱時間為2-2.5h。爐內(nèi)氣氛采用為氧化性氣氛，可避免嚴(yán)重氧化燒損，又能防止“氫氣病”的產(chǎn)生，含氧銅錠在還原性氣氛中加熱，還原性氣體在高溫下擴(kuò)散進(jìn)入金屬中使氧還原，生成不溶于cu的水蒸氣和co2，具有一定壓力能穿裂金屬造成氫氣病，導(dǎo)致熱軋時在軋件表面造成裂紋。熱軋：①開坯常使采用凹形輥，其凹度由雜志溫度，軋制力等因素共同決定，凹形輥不僅有利于咬入，減少軋件邊部拉應(yīng)力造成的裂變傾向，而且防止雜件跑偏，增加軋制過程的穩(wěn)定性。熱軋時，輥型的選取我們可以依據(jù)下表，由于軋件寬度為160mm，所以我們選取W850*1500mm的2輥可逆軋機(jī)。其主要性能見表。

熱乳■有色合金采用的軋阪機(jī)型伐凱尺中黑花尺J（”X碧，?中科霍刑.mm辿般會金品卻觸ASAfl—rrKJO；/J琳，：網(wǎng)-EQS-tl.JO)2&457x岸加119。~7網(wǎng)-mio?隊￡/.lROK7^0.1-^25翼時瞞勺蚌THEfr宿3小加5MHOCSOU-口口番及鋁合金2族3&{1X7803~2J!3戒750/C50xIID0E—m33G―曲口-加■勤域.典及其在金3狼DDC；520X]6—150x-620一3.*~0?就副，鋒股箕令去3喧270/27D*W91?助x24G—0.41>3爭>Hrl3點~40xIdO—30(}--3.1。銅我國合金*?-a有色瓣n帆主宴建末桂僚幻抓型戒1軋輅尺寸；玨州?/<齊用量為力嘶hIHN-h晚品會可，摩度EH4埼謝也式F網(wǎng)幾4呼心amI品VUMx翻M祁仙HZ村秘3削—4.00d.dMg】咖啟ubs沖碩ia—25虹5—7通5￡屈審逆式55-(Jk■m1.?*■虬的伽MM15.強(qiáng)1SiEXO尾村與￡幅不可SE莒5踵■■13取_%項4-0015m?左右鬼札同足a■握專徑式嚇叫勘Nil網(wǎng)309KMfr1259￡801.51.040QRD心BQ頊*握可崖式[網(wǎng)。。遍3航0fiSOOfKDO-50DK700ITOflXISH】順1900傾2451.2-ifl-LS(L睡Mg103S3朝瀕265!17.?戲5.55網(wǎng)I2驀不可逃式3E0K7I04網(wǎng)kDJHK凱詳)制1100JI0.由150叫5SOit壓下制度：大多數(shù)有色金屬熱軋的總加工率達(dá)95%以上，對于少數(shù)高強(qiáng)度、低塑性及熱軋塑性較窄的合金，熱軋加工率也在0.9以上。這里我們選取黃銅加工率為0.92,一般情況下，有色金屬塑性較好，道次壓下量可大些：純鋁、皿1、LR等軟鋁合金可達(dá)80%以上，LYU、LD2等可達(dá)50%—60%；紫銅和純鋅可達(dá)70%—80%，黃銅肋、H68、H90和青銅也可達(dá)50%；鉆與銑合金可達(dá)70%—如％。選取黃銅平均壓下為35%，軋制道次與熱軋總加工率^總和平均道次加工率8道的關(guān)系為：n=lg（1-8總）/lg（1-8道）計算后取軋制道次為9.軋制后的厚度為12mm，12*640mm。通常希望加大道次加工率。但受合金的高溫性能、咬入條件、產(chǎn)品質(zhì)量要求及設(shè)備能力的限制。開始軋制階段，鑄錠塑性差，且受咬入條件限制，道次加工率略小。加工率隨道次增多逐漸加大；中間軋制階段，應(yīng)盡量增大道次加工率。最大道次加工率，對硬鋁合金變形深透后可達(dá)45%以上，對軟鋁及多數(shù)重有色金屬可達(dá)50%。中間道次后期壓下量應(yīng)使軋制壓力與輥型相適應(yīng)，以便控制板凸度；最后軋制階段，一般道次加工率減小。并注意避開臨界變形程度。故選取155—135—110—75—50—35—24—17—14一12的軋制工藝。：軋制速度有色金屬熱軋時變形速度范圍。工程中，軋制速度通常是指軋輥線速度。在保證產(chǎn)品質(zhì)量合格和設(shè)備能力允許的情況下，盡量采用較高的速度。對于銅合金，一般為0.5~4m/s。：冷卻潤滑：熱軋一般要采用工藝潤滑。熱軋時的工藝潤滑的作用是；提高軋輥的耐磨性，有時可以提高1-2倍或更高，增加軋輥的壽命i減少軋制時的能量消耗；防止輥面強(qiáng)著金屬粉末，改善產(chǎn)品的表面質(zhì)量。工藝潤滑之所以有這些良好的作用，其根本原因是降低了金屬和軋輥問的摩擦系數(shù)。有色金屬熱軋時使用的工藝潤滑劑有三種類型：純油、水吶混合劑和乳液。其中純油滑劑效果最好，因為它能在軋輥表面亡形成一層薄的油膜，既不燃燒.又能很好地起到潤滑用。在純油潤滑劑小植物油的潤滑效果比礦物油的更好。熱軋時軋輥與熱的軋件相接觸，因此軋輥被加熱，再加之軋件與軋輥間的摩擦熱和軋件變形熱，都使軋輥溫度急劇升高，輥面溫度有時高達(dá)軋件溫度的1/3*1/2。由于軋輥表面溫升高，不僅增加門L件與軋輥間的摩擦系數(shù)，提高了軋制力，而且還容易使軋輥表面產(chǎn)生裂和擻結(jié)金屬粉末。另外，軋輥受熱又使輥型發(fā)生變化，使軋件的板型不能滿足要求。為了防止或減輕上述現(xiàn)象的發(fā)生，從而延長軋輥壽命，保持輥面清潔，保持良好的板型?軋時需要不斷地對軋輥進(jìn)行冷卻。從某種意義上講，熱軋過程中的軋用冷卻比工藝潤滑更重要，有色金屬及合金熱軋時，一般采用工業(yè)新水或循環(huán)水直接噴灑到軋輥上，冷卻水的成分不應(yīng)腐蝕軋輥、軋機(jī)部件及軋件，冷卻水的溫度一般控制在35度以下，以提高冷卻效果，冷卻水帶走的金屬氧化物，經(jīng)過沉淀后可回收處理。有的工廠熱軋某些合金時，為防止溫降過大，可以少故水或不故水冷卻，但不應(yīng)有損于軋輥壽命。熱軋工藝計算熱軋工藝計算主要包括變形及工藝參數(shù)計算；軋制壓力及力飯計算p設(shè)備負(fù)荷驗算；g型設(shè)計及生產(chǎn)工藝卡片計算等內(nèi)容。熱軋工藝計算通過舉例討論熱軋變形及工藝參數(shù)計氏軋制壓力計算及軋輥強(qiáng)度校核，力矩及主電機(jī)校核計算。軋制條件：在2W850x1500mm2輥可逆軋機(jī)：，熱軋黃銅H62，鑄錠尺寸為155*620*1040，軋到12mm厚的板坯料。軋制速度0.5—3m/s，許用壓力1035x10000N，軋輥最大開口度250mm，開軋溫度780°C，終軋溫度650它，軋輥材質(zhì)為socrMnMo。主電機(jī)為直3電機(jī)，其功率1800kw，轉(zhuǎn)速90r/min/180r/min，GD2=3X100000N/m.熱軋的軋件尺寸、壓下且、加工率、變形長度及變形速度等參數(shù)計算，見下表。軋制道次123456789軋前厚度155135110755035241714軋后厚度13511075503524171412壓下量202035251511732道次加工率131532333031291814變形區(qū)長度92921211038068543629寬展量3410965421軋后寬度623627637646652657661663664軋前溫度780776768753732716698685670軋后溫度776768753732716698685670650平均溫度778772760740724707692677660

穩(wěn)定軋制速度1.5222.52.52.52.522平均變形速度3.13.56.27.88.910.712.810.510.5速度影響系數(shù)0.920.951.011.051.11.111.131.11.1溫度影響系數(shù)0.290.290.30.310.310.310.350.310.31變形程度影響系數(shù)0.760.800.921.01.021.021.031.021.02平均變形抗力16.217.622.326.027.828.032.627.824.8平均變形力18.820.225.630.032.032.237.532.028.52變形區(qū)形狀系數(shù)0.934.391.802.122.332.412.522.602.67摩擦系數(shù)0.450.450.450.450.450.450.450.450.45外摩擦影響系數(shù)1.021.141.221..281.351.401.421.431.47外端影響系數(shù)111111111平均單位壓力19.222.831.238.443.245.053.34642軋制壓力110713152367255522532010190010978061軋制道次的確定當(dāng)鑄錠及熱軋厚度確定之后，川求出總加工率，然后確定軋制造次的分配。根據(jù)道次加上率的分配原則，可用計算法和對比法，確定道次分配。2.熱軋咬入校核熱軋道次壓下顯大，首先必須滿足咬入條件。由（1—14）式，自然咬入條例：應(yīng)滿足△hVD（1—cosB），摩擦系數(shù)f，根據(jù)用水冷卻潤滑的條件，查表3—4得f=0.45，tgB=f=0.45，則3=24度，cosB=0.9t，^h=D（1一cos3）=850X（1一0.91）=76.5mm，由表7—9可知各道次壓下員均小于76.5mm，滿足自然咬入條件。3熱軋寬展計算熱軋寬展量大不可忽略，按公式^B=CH計算各道次的寬展量，C對H62取0.27。軋后寬度B為軋前寬度加上該道次寬展量。計算軋制壓力，也可用軋制前后的平均寬度值。4熱軋溫降計算溫降計算可用實測值，也可采用經(jīng)驗公式或理論公式計算。（t—t）冬，溫降系數(shù)中按下式計算：中=HhH-h式中：「H、*h一熱軋開軋溫度和終軋溫度，。C，由實測得出；H、h一熱軋開始時鑄錠厚度和終軋厚度，mm；中一溫降系數(shù)，°C?mm。已知第n道次的軋出厚度氣，則第n道次的軋件溫度上n按下式計算:tn疽H-①2v.'Ah5平均變形速度按如下公式計算：u=H+低R，溫度影響系數(shù)，速度影響系數(shù)，變形程度影響系數(shù)可由圖3-13、3-14查得，附表如下：平均變形抗力。s按下列公式計算：氣二n/ns?nu?修，查表3-1得，。s''=80MPa。K=1.15。，外摩擦影響系數(shù)七按西姆斯簡化公式計算：七〃=0.785+0.251/h。外端影響系數(shù)n°因為1/h>1.0,不予修正。平均--'單位壓力P按下列公式計算：P=K?〃°。軋制壓力P按下列公式計算：p=pBh1。銑面：銅及銅合金熱軋后的坯料或連鑄坯料也需要銑面或同時銑邊，除去氧化物及其他表面缺陷，以便繼續(xù)冷軋。每面銑削量一般控制在0.25?0.5mm，黃銅取下限，紫銅取上限。冷軋：①酸洗：軋件經(jīng)熱軋及熱處理后，采用酸洗法清除表面的氧化皮。一船酸洗過程按如下順序進(jìn)行：酸洗一冷水洗一熱水洗一干燥。干燥大多采用蒸氣烘干或壓縮空氣吹干，有的工廠冷水洗后接采用煤氣或電加熱烘干。生產(chǎn)中對酸洗工藝的要求是：氧化物清刷干凈.左面質(zhì)量高酸洗液常采用款酸、硫酸和硝酸等。酸洗時表面氧化物與之發(fā)生反應(yīng)，氧化皮被溶解或由于化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)生的氫氣形成氣泡的機(jī)械剝離作用而脫落。比如銅及其合金酸洗時的化學(xué)反應(yīng)方程式為：Cu0十H2S04=CuS04十H20Cu2o十H2S04=Cu十CuS04十H2oCu十2HN03=Cu(N03)2。H2o銅及銅合金氧化皮最外層為cuo，在cMo的下面還有一層cu20，在H2s04中內(nèi)層CuO的溶解很慢，為了酸洗后表面光亮，在酸洗液中加入適量的HN05作氧化劑，可加速CuO的溶解，但過量時有損于酸槽壽命及惡化勞動條件。酸洗時間與酸洗液的濃度及溫度有夫，一般為5—30m噸根據(jù)合金種類及表面情況而定。酸液溫度夏天多為室溫，冬天可用蒸汽加熱至40—60min，紫銅取亡限，黃銅取下限。壓下制度：冷軋壓下制度主要包括總加工率的確定和道次加工率的分配?？偧庸ぢ室话惴譃閮纱瓮嘶鹬g的總加工率，稱中間冷軋總加工率；為控制產(chǎn)品最終性能及表面質(zhì)量，所選定的總加工率成為成品冷軋總加工率。確定總加工率的原則是（1）充分發(fā)揮臺全陽性，盡可能采用大的總加工率，減少中間退火或其他工序，縮短工藝流程，提高生產(chǎn)4和降低成本；（2）保證產(chǎn)品質(zhì)顯，防止總加工率過大產(chǎn)生裂邊和斷帶，惡化表面質(zhì)量。而且總加工率不能位于臨界變形程度范圍，以免遲火后出現(xiàn)大晶粒及昆粒大小不均；（3）歹分發(fā)揮設(shè)備能力，保證設(shè)備安全運轉(zhuǎn)，防止損壞設(shè)備部件或僥壞電機(jī)等事故出現(xiàn)。有色金屬及合金常采用的冷軋總加工率范圍參見下表*7-111T黃金I■布坯冠申何冷虱的忌加工率點利工率”%奇全單圮工屯，N紫明30~非茹*U捋HM*FI誥、Hs2翻注很都?”啊?V。訴南其f制15*-Z0fts-±TCJ15^25*1和懼asTAL.TA2hTA3H62冷軋開坯和兩次退火的總加工率查表取50%，中間退火次數(shù)N=lg（1-8總）/lg（1-8退）一1冷軋道次n可以按下式確定n=lg（1-8退）/lg（1-8道）分配道次加工率的一般原則：前面道次加工率大，（第一道可稍?。?，往后隨加工硬化程度增加，道次加工率逐漸減小，保證順利咬入，盡量使各道次軋制壓力相接近，對穩(wěn)定工藝、調(diào)整輥型有利，連軋時還應(yīng)注意保證各機(jī)架秒流量相等，保證設(shè)備安全運轉(zhuǎn)。所以一共需要進(jìn)行六次冷軋，五次中間退火，各軋制后厚度變化為12一5.5—2.3—1一0.4—0.13—0.1。其中第一次冷軋需要九個道次，第二次需要三個道次（5.5—3.6—2.6—2.3），第三次軋制需要三個軋制道次（2.3一1.6—1.25—1.0）。第四次冷軋使用四個軋制道次（1.0—0.7—0.6—0.5一0.4），第五次軋制使用四道次軋制（0.4—0.3—0.23—0.17—0.13）第六次軋制經(jīng)過一次精軋成0.1*215，其中第六次軋制變形量僅30%，是因為需要獲得半硬態(tài)制品，其壓下量需要由金屬力學(xué)性能與冷軋壓下率曲線來確定。：冷軋的張力：實際生產(chǎn)中張力的選擇主要指平均單位張應(yīng)力。選擇張力的大小通常應(yīng)遵循如下原則：要根據(jù)合金品種、軋件尺寸及軋制條件、產(chǎn)品質(zhì)量等決定張力，一般隨合金的變形抗力及軋件厚度增加，采用的單位張力相應(yīng)增大。最大單位張力不應(yīng)超過或等于軋制合金的屈服強(qiáng)度，否則會造成帶材在變形區(qū)外產(chǎn)生塑性變形，甚至斷帶。最小張力值應(yīng)保證帶材卷緊卷齊。目前實際生產(chǎn)中單位張力一般為〔O.1—0,6）os，變化范圍較大。設(shè)計中可選擇單位張力為（0.2—0.4）os。厚帶或高塑性合金帶取上限，薄帶或低塑性合金帶取下限?？傊?，不同的軋制條件都要求有不同的單位張力相適應(yīng)。軋制銅合金簿帶和箔材時采用的單位張力一般為100一200MPa，有的高達(dá)250—300MPa。選擇張力時要考慮具體軋制條件。當(dāng)帶材邊部有小裂口及退火后有末酸洗干凈的氫化邊時，應(yīng)適當(dāng)降低張力，對低塑性合金尤為必要；軋制時易出現(xiàn)沖擊或張力波動的情況，張力也應(yīng)適當(dāng)降低。對于需要進(jìn)行中間熱處理或成品熱處理的卷材，冷軋最后道次的張力不能太大，防止由于張力太大卷得太緊，導(dǎo)致在熱處理卷材出現(xiàn)退火不均和局部粘接等現(xiàn)象。生產(chǎn)中大多采用后張力大于前張力的工藝，其優(yōu)點及適用范圍如下：后張力大于前張力時不宜拉斷，在厚度小于O,5mm的薄帶豆為明顯；帶材進(jìn)入軋輥時較平穩(wěn)；在同一卷冷軋時易于調(diào)整前張力，可逆軋機(jī)逐道次變換張力時只需要變換一方的張力。：冷軋的速度：低速冷軋時，咬入速度可采用工作速度的7%—10%；高速冷軋時，咬入速度可采用工作速度的3%一6%。銅合金目前采用的冷軋速度已達(dá)到4一15m/s，最高速度已達(dá)20m/s。：冷軋的潤滑：冷軋采用工藝潤滑的主要作用是減小軋件與軋輥間的摩擦系數(shù)，通過改變變形區(qū)內(nèi)的應(yīng)狀態(tài)來減小金屬的變形抗力，這不但有助于保證在已有的設(shè)備條件下實現(xiàn)更大的壓下，而且pJ使軋機(jī)能夠經(jīng)濟(jì)pJ行地生產(chǎn)厚度更薄的產(chǎn)品。此外，采用有效的工藝潤滑也直接對冷軋過的發(fā)熱率及軋輥的溫升起到良好的影響；在軋制某些有色金屬及合金時，還可以起到防止金粘輥的作用。軋制帶材時，為保證最佳的潤滑效果，帶材表面應(yīng)保持均勻的油膜，油膜厚度取決于潤滑劑的性能、軋件及軋輥的表面光滑程度、壓下量及軋制速度等。油膜太薄，易導(dǎo)致延伸不均及局部油膜破裂，冷軋箔材時甚至出現(xiàn)局部粘接；而油膜太厚時，多余的潤滑劑擠在帶材邊部，往往又重新流入帶卷的里面，以致在退火時難于焙盡而殘留斑點。下表列出了銅合金軋制常用的潤滑劑，可以知道h62使用錠子油作為潤滑劑。應(yīng)用實例機(jī)軸鋼靖肖鑰、鋅n銅般子油黃銅，白骨度用器油嫉青桐機(jī)油墩油5Q用機(jī)油~如舛+煤湖如瓣?抻始旬及桐合金故F?油5。噓?腳卸+媒油油％-8。蠕口油地品精軋AT物油十障川1刑燥油瞞網(wǎng)+油酸4必博板指煤油96蠕itt油4蜻障板指植物油銅及其令僉甑麻油甜碑青鋼'帽療桐棉打油秋材中耽及帆虬率材斐筒材物油工植物汕落麻制150慚T機(jī)油50吊A柳或跳油）T菜油汽油閱％「白^20%赭材演軋松弁扣財卜黃螞3。％松香如咒卜破脂酸10%筆⑥；軋機(jī)的選擇：選擇軋機(jī)型式時，要根據(jù)生產(chǎn)實踐中各種軋機(jī)的生產(chǎn)經(jīng)驗

及使用情況，從技術(shù)經(jīng)濟(jì)、投資費用及制造能力方面全面考慮。軋制產(chǎn)品的最大寬度與最小厚度h之比是選擇軋機(jī)型式的重要參數(shù)，在滿足產(chǎn)品品種及規(guī)格的要求時，要優(yōu)先選擇輥數(shù)少的軋機(jī)。軋機(jī)的作業(yè)方式主要根據(jù)產(chǎn)量多少考慮，小批量及多品種時采用不可逆及單機(jī)座的冷軋機(jī)，大批量及品種單一時常采用可逆及連續(xù)式的高速軋機(jī)。銅合金常用冷軋輥型如下表凸度值多在0.01~0.3mm冷軋硬合金時凸度取上限，冷軋軟合金取下限，寬雜件取上限，窄軋件取下限。表船24銅臺金冷軋時采用的轅型軋機(jī)尺寸［是娥寸輾身,點徑x輾身長度）/nW軋機(jī)性能虬件尺寸｛厚X寬）/trim軋槌1%度.??'min許用壓力/xlO^N札制速度/trn/s）ET作輕F工作物Z四以:X10(X1鈾00.4!—3,00t!6-4)X650頊12i-a.\22^600XICflO700,(k踽—t).32(12?§)X650頃％1a.2!i5000b5(15—L35)X640-+HJO—+□.354-0.g+也25決57M舶4300o.nC8—I)X600i-0i06—4-0.J2fo.06-1th]蕓2^457x&fti300Q.72(.13—1)X450HO.03—T0,UB+0.-h<tOS2^157200U,52^150XBOQ250A5(2—Q,5JXI50D-o,1--yrI■HL—EiMN斡的KOO-X4、形1頌0.5(2-nxsicl-o.07十0-CJ7鄧巽OX35。1ODn.,CL5-Ql25)X220+or03?十電W?隊砒~4u.(JI2^175X240H3(0.:?LL05)X120-fo.025—+Q.M+G.025—1rj,043,14?；鸾鹳彙?QDl3(0.3—0.1)X15O+0.01―r0.02+<X0]??1(LU2^^OO/IOOOX：50(l10OQ0,25—1.45<2—0.8^X10001①05\[).gLDDOXIdflOlow0.83—2.00te~2)X650+0.05-T0,07nLOOT0.25—2.34郁?10.093—4*400/LOat)XUKO0架1000y.4]T.10(6-J)X7WiU.f)703—4+400-1000Xlunow架lUCO0-5。一5.DO1(6--l)X70<?i-Oh05u1^50/750X8004淌0.5a--4.00<Z-0.4)X610m03―10,OB0■1^160/470X450LOT0.5tJf75(0.5—0.1)X310+0.021優(yōu)024/150/500X4()0150a■劑fooCl—0+1)X300Ffh。2?+(L05(}4^125/200X3501.35(0,3—<J.J)XjQCl-4Q.03■JG,4^U/150X￡40651-25(0.3—tl.151XL25?W05)i.]^160/J50Xd5ULMOr5(J^L50(1.0—0.1)X210+0.01—10.02”).m■■!).021W)>2606。0—2.50(1.0-0.Gn)XZOO十。.015r1；.n：7,iaD-2-5。(0,IS—0.0M)X；M+0-025a注」應(yīng)甲凹理位身指磨轅后軋輾中雎米督減室果受邊毋半徑所得的整,由軋制的壓下制度以及軋件的昆都，由上表可以選取各個冷軋道次的軋輥，第一次冷軋采用2W600*1000的軋輥，第二次軋制采用3W400/W1000*1000的三機(jī)架串聯(lián)軋機(jī)。第三次冷軋同樣采用3W400/W1000*1000的軋機(jī)，第四次軋制采用^250/^750*800四輥可逆軋機(jī)，第五次軋制采用W150/W500*400的四輥可逆軋機(jī)，最后一次精軋使用W150/W500*400四輥可逆軋機(jī)，同時，軋輥凸度以及軋制速度也可以由上表查的，同時由下表我們可以知道各個冷軋機(jī)的各項工藝參數(shù)。

?7-is■有何合金灣料機(jī)的主IS技木性精最大就梆氐州玖國式1545C/HI0X125055?網(wǎng)264/?0(v.?SG+0.：土L0Q1W2GC/JJ0X5100.E5--0,00332Q/85fl*9flQ42?/^Zax1DOO2^/?5J!<.EQSJ&C/&COx^0C12D/32rj^3<K>J7S/：OOOk376/?flfl*H>04輒右可逆式230/63OxCOfl-12^/22t>x3Bt>』5/跆牌3的頌*1咖SW^ii式『一1工!?7-is■有何合金灣料機(jī)的主IS技木性精最大就梆氐州玖國式1545C/HI0X125055?網(wǎng)264/?0(v.?SG+0.：土L0Q1W2GC/JJ0X5100.E5--0,00332Q/85fl*9flQ42?/^Zax1DOO2^/?5J!<.EQSJ&C/&COx^0C12D/32rj^3<K>J7S/：OOOk376/?flfl*H>04輒右可逆式230/63OxCOfl-12^/22t>x3Bt>』5/跆牌3的頌*1咖SW^ii式『一1工!□rs-irrw*機(jī)桐尺寸.mm七恃劃期臨哀5-1嗣及銅合金常用的退火溫度金■屬或合金根據(jù)板帶枯特度3的退火溫度0,5~lmmV.5mmT對UL-ATP1-Zf>20~680:；50~&20■15^^550M0T5U560—600540—5&054)0—540■150-^00HOO,HSn蝦1S50—720秋(J?R80&fib—620450-5S0H刖650—7005SOF50540SOO500-560HER5-B0—650540—&00SOO—5B0440—50Q'650^700-600—660520^600460—5；i06-6o—7t)o65o—6&0fl2d—6toHF蜘?卜】啊~順520^6204M-55OHMn3$2&D0'6605BO—&10550—600500-550ti20—6S0610—660590—650570—filOHSnWW—6505GO—ft20A70?5陽450—500頗頃。5§汀八&30S奸漩5Q0-jSO血540-62D520—6004跖?BUHP01tWO—550—6004BU—550700—750洌?泗55。?6網(wǎng)CAi9-2PQAJD-d680—740550-700600—65f>55O-fi20Qg啊F5Q57O--72065。頃064O~r6S0脂口―觀USOO?斜口&OOTOO4瞠?5網(wǎng)QCrtJ,55.80—￡20570—e00皿一5昭500~35。QSn6-5-0.I.煩瀏6一5。4&00—6SO湖?地520?楠G470^530QSii4-S-頗5祀順哉時50—6扣550^620訝?瑜450—520QS4T.7-Q.2詢TBO蹄一雙QCdLO570—&9D5&口?蹄國。?就。75。眼700-傾629?704□30-^20700—750&8Q-73UM&-70O520-800BA1S-L5.HAI13-3720—750700—7305貌?550—&00800—^50750^-800600-75055D?&如熱處理爐內(nèi)氣氛：黃銅中間退火采用還原性氣氛。對于高鋅黃銅（含鋅大于30%）如h62，在退火溫度較高時，要嚴(yán)格限制Co2和H2O的量以防止出現(xiàn)脫鋅變色。剪切：根據(jù)工藝要求剪切分為切邊、分條、下料或中斷及成品定尺剪切等。①切邊：有些合金熱軋或粗軋時容易裂邊，繼續(xù)冷軋裂邊擴(kuò)大或冷軋時產(chǎn)生裂邊，會造成軋輥局部壓傷或者斷帶，增加金屬的幾何損失。所以，不僅成品要切邊，而且粗軋后的帶材坯料也要切邊。切邊量的大小，根據(jù)合金品種、軋件厚度而定，一般每邊為10mm左右，生產(chǎn)中根據(jù)實際裂邊情況，適當(dāng)調(diào)整切邊量。②分條：根據(jù)工藝要求和產(chǎn)品規(guī)格，對寬板帶坯料或帶材成品剖分成若干條，分條時同時切邊。③下料或中斷：是將板材坯料或帶卷，按工藝要求或設(shè)備條件，橫切成塊的工序。下料或中斷，應(yīng)根據(jù)工藝的要求進(jìn)行下料計算。其原則是確保產(chǎn)品尺寸的前提下，應(yīng)精打細(xì)算，減少幾何損失和提高成品率。④成品剪切：按技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)對產(chǎn)品尺寸及其偏差要求，最后所進(jìn)行的剪切，或定尺剪切。塊式生產(chǎn)，一般是在單體斜刃剪切機(jī)上進(jìn)行；帶式生產(chǎn)板材和帶材，是分別在橫剪機(jī)列或縱剪機(jī)列上進(jìn)行的。這種剪切機(jī)列，將切頭尾、切邊、定尺、或矯平分條及檢查等工序連為一體，生產(chǎn)效率高，剪切精度高并且質(zhì)量好。剪切的主要工藝參數(shù)是剪刃間隙，對于圓盤剪還有剪刃的重疊量。調(diào)整好剪刃間隙是保證剪切質(zhì)量的重要因素。剪刃間隙，通常由被剪金屬的厚度和性能決定，一般為板帶厚度的0.03?0.07左右，對于薄的或較軟的板帶則采用較小值。實際生產(chǎn)中，當(dāng)剪切厚度達(dá)0.20mm左右時，刀片的側(cè)向已經(jīng)彼此緊密接觸，甚至帶有不大的側(cè)向壓力。檢查、包裝工序：成品的檢驗與包裝是板帶材生產(chǎn)過程不可少的最后兩道工序。為了確保產(chǎn)品質(zhì)量的均勻性和穩(wěn)定性，以及進(jìn)一步提高產(chǎn)品的質(zhì)量，防止低劣產(chǎn)品發(fā)給用戶或流入市場，造成損失。所以，成品出廠前必須嚴(yán)格按規(guī)定的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)，進(jìn)行全面的檢查驗收，對合格產(chǎn)品還要按規(guī)定的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)包裝后方可出廠。①成品檢驗成品檢驗是由供方的技術(shù)監(jiān)督部門，根據(jù)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)對產(chǎn)品的尺寸、外形、組織和性能等，按標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的檢驗規(guī)則與試驗方法，進(jìn)行全面的檢查驗收，確保產(chǎn)品質(zhì)量符合相應(yīng)的技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。②成品包裝成品包裝是產(chǎn)品生產(chǎn)加工中的最后一道工序，包裝的目的是為了防止產(chǎn)品在運輸和貯存過程中遭受機(jī)械損傷、化學(xué)腐蝕或混料等，確保產(chǎn)品完整無損的供用戶使用。根據(jù)包裝標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定進(jìn)行包裝，按照不同的合金牌號、狀態(tài)、尺寸、用途和要求，常采用裸件包裝、成垛包裝、包裝箱包裝和卷筒包裝四種方式。包裝后必須寫明標(biāo)志方可發(fā)貨。熱軋工藝計算熱軋工藝計算主要包括變形及工藝參數(shù)計算；軋制壓力及力飯計算p設(shè)備負(fù)荷驗算；g型設(shè)計及生產(chǎn)工藝卡片計算等內(nèi)容。熱軋工藝計算通過舉例討論熱軋變形及工藝參數(shù)計氏軋制壓力計算及軋輥強(qiáng)度校核，力矩及主電機(jī)校核計算。軋制條件：在2^850x1500mm2輥可逆軋機(jī)：，熱軋黃銅H62，鑄錠尺寸為155*620*1040，軋到12mm厚的板坯料。軋制速度0.5—3m/s，許用壓力1035x10000N，軋輥最大開口度250mm，開軋溫度780°C，終軋溫度650它，軋輥材質(zhì)為socrMnMo。主電機(jī)為直3電機(jī)，其功率1800kw，轉(zhuǎn)速90r/min/180r/min，GD2=3X100000N/m.熱軋的軋件尺寸、壓下且、加工率、變形長度及變形速度等參數(shù)計算，見下表。155-135-110-75-50-35-24-17-14-12軋制道次123456789軋前厚度155135110755035241714