碗扣式滿堂支架現(xiàn)澆箱梁施工方案

1、PAGE PAGE 18碗扣式滿堂支架現(xiàn)澆箱梁施工方案TOC o 1-3 h z u一、工程概括二、施工工藝流程三、編制依依據(jù)四、滿堂支支架搭設設五、滿堂支支架預壓壓六、滿堂支支架搭設設計算七、受力檢檢算八、安全部部署九、支架安安全要求求十、施工現(xiàn)現(xiàn)場安全全管理和和措施本方案為AA9、B100橋現(xiàn)澆澆箱梁支支架的施施工方案案一、工程概概括A線9號橋橋,該橋采采用2x20米現(xiàn)澆預預應力混混凝土箱箱梁，起起點樁號號K4+9244.4000，終終點樁號號K4+9744.4000，橋橋梁總長長50米，與下下穿道路路斜交，斜斜交角度度為29度。B線10號號橋,該橋采采用2x20米現(xiàn)澆預預應力混混凝土箱箱

2、梁，起起點樁號號K4+8566.23300，終終點樁號號K4+9066.23300，橋橋梁總長長50米，與下下穿道路路斜交，斜斜交角度度為288度。主要技術標標準：1.道路等等級：城城市主干干路2.設計荷荷載：汽汽車：公公路-I級。3.橋梁橫橫坡坡：單向1.54.橋梁橫橫斷面：橋梁全寬：12.5mm=0.55m（防防撞護欄欄）+11.55m（車行行道）+0.55m（防防撞護欄欄）5.抗震設設防標準準：地震震動峰值值加速度度值為00.1gg。6.設計基基準期：100年。7.設計安安全等級級：二級級。二、施工工工藝流程程現(xiàn)澆箱梁施施工采用用就地搭搭設滿堂堂支架，分分段綁扎鋼筋筋，分段段、分層層澆注

3、混混凝土的的方法，其其工藝流流程如下下：地基處理 搭設支支架全孔孔預壓 安裝底底模、支支座 綁扎鋼筋筋（底、腹腹板、橫橫梁） 安裝側側模 澆注底底、腹板板和橫梁梁 安裝內內模 綁扎頂板板鋼筋 澆筑頂頂板混凝凝土 拆除模模板、支支架。三、編制依依據(jù)1、設計計施工圖圖2、鋼結結構設計計規(guī)范（GBBJ177-88）3、公路路橋涵施施工手冊冊4、公路路橋涵設設計通用用規(guī)范（JTG D60-2004）5、公路路橋涵施施工技術術規(guī)范（JTJ041-2000）6、公路路橋涵鋼鋼結構及及木結構構設計規(guī)規(guī)范（JTJJ0255）四、滿堂支支架搭設設1、地基處處理A線9號橋橋、B線10號橋采用用碗扣式滿堂支支架現(xiàn)澆

4、澆混凝土土箱梁，其其地基較較為軟弱弱，在搭搭設支架架前要進進行地基基處理，其其處理方方案為：清除地地表軟弱弱土層，從現(xiàn)有地面（平均標高為495.727）下挖2米都為淤泥和粉質粘土層，經(jīng)現(xiàn)場進行地基承載力試驗，地基承載力小于160kpa。研究決定：對基地先平均換填1.65m的片石，片石壓實后再換填30cm連砂石墊層，壓實系數(shù)滿足要求后采用20cmC30砼硬化場地。待砼達到設計強度后按照安裝滿堂支架腳手鋼管立桿所對應的位置鋪設支墊20*60cm枕木。2、材料選選用和質質量要求求鋼管規(guī)規(guī)格為483.55mm，且且有產(chǎn)品品合格證證。鋼管管的端部部切口應應平整，禁禁止使用用有明顯顯變形、裂裂紋和嚴嚴重繡

5、蝕蝕的鋼管管。扣件應應按現(xiàn)行行國家標標準鋼鋼管支架架扣件（GB15831）的規(guī)定選用，且與鋼管管徑相配套的可鍛鑄鐵扣件，嚴禁使用不合格的扣件。新扣件應有出廠合格證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質量合格證，當對扣件質量有懷疑時，應按現(xiàn)行國家標準鋼管支架扣件（GB15831）的規(guī)定抽樣檢測。舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形、銹蝕的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。3、支架安安裝本支架架采用“碗扣”式滿堂堂支架，其其結構形形式如下下：為了了明確滿滿堂式支支架每根根立桿所所傳遞豎豎向力的的大小，本本設計首首先對滿滿堂式鋼鋼管支架架進行了了受力檢檢算，確確定鋼管管支架的的橫向間間距、縱向立立桿布

6、置置間距均均為60cm。在高高度方向向橫桿步步距1220cmm，使所所有立桿桿聯(lián)成整整體，為為確保支支架的整整體穩(wěn)定定性，在在每三排排橫向立立桿和每每三排縱縱向立桿桿各設置置一道剪剪刀撐（可可詳見A線9號橋、B線10號現(xiàn)澆箱梁支架設計圖）。在地基處理好后，按照施工圖紙進行放線，縱橋向鋪設好支墊枕木，便可進行支架搭設。支架搭設好后，用可調頂托來調整支架高度或拆除模板用。碗扣架安裝裝好后，箱梁底模采用=15mm的膠合模板，底模小楞采用間距20cm的6080mm方木，大楞采用間距60cm的100100mm的方木。支架底模鋪鋪設后，測測放箱梁梁底模中中心及底底模邊角角位置和和梁體橫橫斷面定定位。底底模

7、標高高=設計梁梁底+支架的的變形（前期施施工誤差差的調整整量），來來控制底底模立模模。底模模標高和和線形調調整結束束，經(jīng)監(jiān)監(jiān)理檢查查合格后后，立側側模和翼翼板底模模，測設設翼板的的平面位位置和模模底標高高（底模模立模標標高計算算及確定定方式類類同箱梁梁底板）。4、現(xiàn)場搭搭設要求求4.1本工工程架體體搭設從從0#臺一端端開始搭搭設，以以梁體外緣緣50厘米為為第一排排立桿。立立好立桿桿后，及及時設置置掃地桿桿和第一一步大小小橫桿，掃掃地桿距距基面20厘米，支支架未交交圈前應應搭設置置拋撐作作臨時固固定。4.22架體與與2#臺拉結牢牢靠后，隨隨著架體體升高，剪剪刀撐應應同步設設置。4.33安全網(wǎng)網(wǎng)在

8、剪刀刀撐等設設置完畢畢后設置置。4.44為了便便于拆除除交界橋橋臺臺帽帽處的模模板，可可在支座座安裝完完成后，在在支座四四周鋪設設一層泡泡沫塑料料，頂面面標高比比支座上上平面高高出23mmm。在在拆除底底模板時時將橋臺臺臺帽頂頂處的泡泡沫塑料料剔除，施施工時嚴嚴禁用氣氣焊方法法剔除泡泡沫以免免傷及支支座。5、支架安安裝要求求6.1 支支架立柱柱前必須須保證地地基有足足夠的承承載力，立立柱底端端設枕木木來分散散和傳遞遞壓力；6.2 支支架安裝裝必須預預留施工工預拱度度。支架架預留施施工預拱拱度計算算公式：F=f1+f2+f3,其中f1：地基基彈性變變形，f2：支架架彈性變變形，f3：梁體體擾度。

9、預留拱拱度最大大值設置置在跨中中位置，并并按拋物物線線形形向兩側側立柱位位置分配配，算得得各點處處的預留留拱度值值后用支支架頂托托進行調調整。五、滿堂支支架預壓壓安裝模板前前，要對對支架進進行壓預預。支架架預壓的的目的：1、檢查支支架的安安全性，確確保施工工安全。2、消除地地基非彈彈性變形形和支架架彈性變變形的影影響，有有利于橋橋面線形形控制。本方案案擬按220m一段預預壓法進進行預壓壓，預壓壓方法依依據(jù)箱梁梁砼重量量分布情情況，在在搭好的的支架上上的堆放放與梁跨跨荷載等等重的砂砂袋(梁跨荷荷載統(tǒng)一一考慮安安全系數(shù)數(shù)為1.22)。施工工前，每每袋砂石石按標準準重進行行分包準準備好，然然后用汽汽

10、車吊進進行吊裝裝就位，并并按箱梁梁結構形形式合理理布置砂砂袋數(shù)量量。為了解支架架沉降情情況，在在預壓之之前測出出各測量量控制點點標高，測測量控制制點按順順橋L/8、L/4、L/22布置一一排，每每排3個點。在在加載50%和1000%后均要要復測各各控制點點標高，加加載1000%預壓荷荷載并持持荷24小時后后要再次次復測各各控制點點標高，如如果加載載1000%后所測測數(shù)據(jù)與與持荷24小時后后所測數(shù)數(shù)據(jù)變化化很小時時，表明明地基及及支架已已基本沉沉降到位位，可卸卸載，否否則還須須持荷進進行預壓壓，直到到地基及及支架沉沉降到位位方可卸卸壓。支支架日沉沉降量不不得大于于2.0毫米（不不含測量量誤差），

11、一一般梁跨跨預壓時時間為三三天。卸卸壓完成成后，要要再次復復測各控控制點標標高，以以便得出出支架和和地基的的彈性變變形量（等等于卸壓壓后標高高減去持持荷后所所測標高高），用用總沉降降量（即即支架持持荷后穩(wěn)穩(wěn)定沉降降量）減減去彈性性變形量量為支架架和地基基的非彈彈性變形形（即塑塑性變形形）量。預預壓完成成后要根根據(jù)預壓壓成果通通過可調調頂托調調整支架架的標高高。整孔范圍內內分層堆堆碼直至至整孔支支架預壓壓重量滿滿足要求求，且不不得分塊塊小范圍圍集中堆堆碼，以以免產(chǎn)生生不均勻勻沉降；人工堆堆碼整齊齊，不亂亂堆放。六、滿堂支支架搭設設計算1、支架計計算（檢檢算最不不利斷面面長4米、寬2米）順橋向排數(shù)

12、數(shù)40.6=6排橫橋向列數(shù)數(shù) 20.66=3列總數(shù)量為：63=18副根據(jù)橋臺高高度，支支架平均均高4.7m，高跨度度1.22m，除去頂頂托、模模板、方方木等可可擺放44層支架架，共為為184=72副。所有支架的的質量:7.44172=5333.522產(chǎn)生的力:碗扣架=5333.52210010000=5.334KNN每延米碗扣扣支架質質量為77.411。 2、連桿計計算順橋向：443=12m；橫橋向：226=12m；所有連接鋼鋼管的數(shù)數(shù)量為（12+12）4=96m；（未計剪力撐）所有連接鋼鋼管的質質量:9633.9771.1=4199.233（1.1考慮了了剪力撐撐在內）產(chǎn)生的力：P連接鋼鋼管

13、=4199.23310010000=4.119KNN每米連接桿桿質量為為3.997。3.頂托計計算托撐采用可可調范圍圍為05500,每根重重量為66.75所有托撐質質量:1826.75=2433產(chǎn)生的力PP頂托=243310010000=2.443KNN4.方木計計算第一層方木木采用11010,第二層層方木采采用68第一層:66KN/m30.11m00.1 m4m3列=0.772KNN第二層:440.2=20排6KN/mm300.066m00.088m2m20排=1.115KNN方木產(chǎn)生的的力P =0.772+11.155=1.887KNN5.現(xiàn)澆砼砼自重產(chǎn)產(chǎn)生的荷荷載：按按有關規(guī)規(guī)定采用用2

14、5KNN/m33砼的數(shù)量:6.771m3，自重重為:P22=6.7125=1677.755KN6.模板計計算荷載載模板重量，以以砼自重重5%計，則則：模板產(chǎn)生的的力為1167.75*5%=8.339KNN支架與模板板產(chǎn)生的的力：P1=5.34+4.119+22.433+1.87+8.339=22.22KKN施工人員及及設備荷荷載：按按照有關關規(guī)定采采用2.0KNN/m22。振搗混凝土土產(chǎn)生的的荷載：按有關關規(guī)定采采用2.5KNN/m22傾倒混凝土土產(chǎn)生的的荷載：按有關關規(guī)定采采用2KN/m2七、受力檢檢算（只只對肋板板下進行行檢算）1、荷載（1）混凝凝土自重重肋板：6.71mm3255KN/m

15、3/（42）=20.97KKN/mm2（2）模板板重量，以以砼自重重5%計，則則：5%200.977KN/m2=1.005KNN/m22,(取最不利利斷面長長4米、寬2米計算)（3）施工工荷載（設設備及人人工荷載載）：2.00KN/m2（4）振動動荷載：2.55KN/m2（5）混凝凝土傾倒倒產(chǎn)生的的沖擊荷荷載：2.00KN/m2荷載組合計算強度：q1 =20.97+1.005+2+2.55+2=228.552KNN/m22計算剛度：q=20.97+1.005=222.002KNN/m222、底模檢檢算底模采用115mmm厚膠合合模板，直直接擱置置于間距距L=20cm的方木木小楞上上，按連連續(xù)梁

16、考考慮，取取單位長長度1mm板寬進進行計算算。2.1荷載載組合q1=（220.997+1.005+2+2.55+2）*1.3=37.08KKN/mm2.2截面面參數(shù)及及材料力力學性能能指標W=bh22/6=100001152/6=3.75104mm3I= bhh3/12=1100001553/12=2.8811105mm4膠合板放在在間距為為20cm的方木木上膠合合板的有有關力學學性能指指標竹竹編膠合合板（GB1131223）規(guī)定定的類一等等品的下下限值取?。?990Mppa,EE=61033Mpa。2.3承載載力檢算算（1）箱底底強度Mmax=q1L2/8=37.080.2202/8=0.1

17、19KNN/m= Mmmax /W=5.007Mpaa=990Mppa,合格剛度荷載：q=（20.97+1.005）*1.3=28.63KKN/mmf=5qll4/(3884EII)=5288.6332004/(38846610032.811055)=0.355mmf 200/4000=0.5mm,合格3、方木小小楞檢算算方木小楞擱擱置于間間距60cm的方木木大楞上上，小楞楞方木規(guī)規(guī)格為66080mm，小楞楞方木按按連續(xù)梁梁考慮。3.1荷載載組合q1=【（20.97+1.005+2+2.55+2）0.1+6.550.0600.088】*1.3=33.744KN/m3.2截面面參數(shù)及及材料力力學

18、性能能指標W=bh22/6=608002/6=6.441004mm3I= bhh3/12=608003/122=2.56106mm4方木的有關關力學性性能指標標按公路橋橋涵鋼結結構設計計規(guī)范（JTTJ0225-886）中的A3類木材并并按濕材材0.9的折減減系數(shù)值值取：=1220.9=110.88Mpaa,E=911030.9=88.11033Mpaa。3.3承載載力檢算算強度Mmax=q1L2/8=3.77400.602/8=0.117KNN/m= Mmmax /W=2.666Mppa=100.8MMpa,合格剛度荷載：q=【(20.97+1.005)*00.1+6.55*0.06*00.0

19、88】*1.3=2.99KN/mf=5qll4/(3884EII)=52.96004/(38848.1110032.5561106)=0.244mmf=600/4000=1.55mm.合格。4、方木大大楞檢算算為了方便計計算，箱箱梁自重重是按整整體均布布考慮，箱梁腹板部位的重量較集中，這必將導致實際荷載大于計算荷載，而其他部位的計算荷載比實際荷載偏大。同時，腹板部位大楞的跨度按60cm計算，以平衡因計算荷載比實際荷載偏小的不利因素，且大楞偏安全地按簡支梁考慮，大楞規(guī)格為100*100mm 方方木。4.1 荷荷載組合合小楞所傳遞遞給大楞楞的集中中力為：p1=2.9KNN/m*1m=2.99KN大

20、楞自重：g=66*0.1*00.1=0.006KN/m（均布布荷載）4.2截面面參數(shù)及及材料力力學性能能指標W=bh22/6=10011002/6=1.666105mm3I= bhh3/122=100011003/122=8.31106mm4方木的有關關力學性性能指標標按公公路橋涵涵鋼結構構設計規(guī)規(guī)范（JTJJ0255-866）中的A3類木材材并按濕濕材0.9的折減減系數(shù)值值?。?11200.9=10.8Mppa,E=911030.9=88.11033Mpa。4.3承載載力檢算算由于小楞方方木的布布置具有有一定的的隨機性性，因此此檢算應應力時按按產(chǎn)生最最大應力力布栽模模式進行行計算。力學模式如

21、如下：強度：按產(chǎn)生最大大正應力力布載模模式計算算支座反力RR=(33*2.9+00.066*0.6)/22=4.37KKN跨中最大彎彎矩M1/22=4.337*00.155-2.99*0.1-0.06*00.155*0.0755=0.337KNN.mmax=M1/2/WW=2.223Mppa=11200.9=10.8Mppa 合格剛度：按產(chǎn)生最到到豎向力力的“最大支支座反力力布載模模式”計算集中荷載：p=2.99*4=11.6KNNf=pl33/(448EII)+55ql4/(3884EII)=11.66*10000*6003/(448*88.1*1033*8.33*1006)+55*0.06

22、*6004/(388488.110338.31106)=0.788mmf=600/4000=1.55mm.合格。5、滿堂式式鋼管支支架檢算算腳手管（483.55）立桿桿的縱向向間距為為0.6m，橫向向間距為為0.6m。因此單單根立桿桿承受區(qū)區(qū)域即為為底板00.6m0.6m箱梁均均布荷載載，由橫橫橋向木木方集中傳傳至桿頂頂。根據(jù)據(jù)受力分分析，不不難發(fā)現(xiàn)現(xiàn)腹板對對應的間間距為0.6m00.6m立桿受受力比其其余位置置受力大大，故以以腹板下下的間距距為0.6m00.6m立桿作作為受力力驗算桿桿件。則有N = 【(20.97+1.005+2+2.55+2)*0.6*0.6+0.14*0.66】*1.3

23、=13.46KKN對于腳腳手管(483.55)，據(jù)參參考文獻獻2可知：i截面回回轉半徑徑，按文文獻2附錄B表B知i = 1.5788 cmmf 鋼材的的抗壓強強度設計計值，按按文獻2表5.11.6采采用，f=2215 MMPaA 立桿的的截面面面積，按按文獻2附錄B表B采用，A=4.89ccm2由于大大橫桿步步距為11.2mm，長細細比為=L/i = 12200 / 115.778 = 766=1150由長細細比查表表可得軸軸心受壓壓構件穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)數(shù)= 00.7444 ，則有有： N =Af =0.744448892215 =78.22kkN 可見 NN N，穩(wěn)定性性滿足要要求。另由壓壓桿彈性

24、性變形計計算公式式得：（按按最大高高度5.2m計算）L = NL/EA =133.46610035.221003/(2.111054.891022)=0.68 mm 壓縮變變形不大大。箱梁最最不利斷斷面承受受（222.222+1677.755+6.55*4*2）*1.3=3314.56KKN，按按上述間間距布置置底座，則則連續(xù)箱箱梁最不不利斷面面下共有有18根立立桿，可可承受5540KN荷載（每每根桿約約可承受受30kkN），安安全比值值系數(shù)為為：540/3144.566 =1.72，完全滿滿足施工工要求。 經(jīng)計算，本本支架其其余桿件件受力均均能滿足足規(guī)范要要求，本本處計算算過程從從略。6、地

25、基承承載力計計算每平方米總總荷載：P =3114.556(42)=39.332KNN/荷載主要是是通過支支架、枕枕木傳遞遞到地基基上，下下面檢算算支架對對地基的的要求：每根豎桿底底所承受受的力：314.556/118=17.48KKN 每根豎桿與與地面接接觸的面面積為:0.2m0.66m（下墊200*600cm枕枕木）故要求的地地基承載載力為：17.480.112=1455.677KN/m2=1466KpaaC30混凝凝土土的的容許承承載力為為300KKpa，地基滿足要要求。并且地基砂砂礫石換換填壓實實度達到到了3000kpaa，滿足足地基要要求。八、安全部部署安全生產(chǎn)、文文明施工工是企業(yè)業(yè)生

26、存與與發(fā)展的的前提條條件，是是達到無無重大傷傷亡事故故的必然然保障，也也是我項項目部創(chuàng)創(chuàng)建文明現(xiàn)現(xiàn)場、樣板工工地的根本本要求。為為此項目目經(jīng)理部部成立以以生產(chǎn)副副經(jīng)理為為組長的的安全防防護領導導小組，其其機構組組成、人人員編制制及責任任分工如如下： 組長：鄧小小江（總總工）-技術術總部署署李玉彬(生生產(chǎn)副經(jīng)經(jīng)理)-負責協(xié)協(xié)調工作作組員：郭穩(wěn)(技術主管管)-技術方案案編制、技術交底；汪浩(施工工隊長)-現(xiàn)場施施工總指指揮 秦禮友友(技術員)-現(xiàn)場施施工指揮揮成洪波波(安全員)-質量檢檢查唐建波（測測量主管管）-負責施施工測量量九、支架安安全要求求1、支架使使用規(guī)定定1.11嚴禁在在架上戲戲鬧或坐

27、坐在欄桿桿上等不不安全處處休息；1.22嚴禁攀攀援支架架上下，發(fā)發(fā)現(xiàn)異常常情況時時，架上上人員應應立即撤撤離；1.33支架上上垃圾應應及時清清除，以以減輕自自重并防防止墜物物傷人。2、拆除規(guī)規(guī)定2.11拆除順順序：護護欄腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿件件；2.22拆除前前應先清清除支架架上雜物物及地面面障礙物物；2.33拆除作作業(yè)必須須由上而而下逐層層拆除，嚴嚴禁上下下同時作作業(yè)；2.44拆除過過程中，凡凡已松開開連接的的桿、配配件應及及時拆除除運走，避避免誤扶扶、誤靠靠；2.55拆下的的桿件應應以安全全方式吊吊走或運運出，嚴嚴禁向下下拋擲。2.66搭拆支支架時地地面應設設圍欄和和警示標標志，并并派專人人看守，嚴嚴禁非操操作人員員入內；3、支架安安全措施施3.11禁止任任意改變變構架結結構及其其尺寸；3.22禁止架架體傾斜斜或連接接點松馳馳；3.33禁止不不按規(guī)定定的程序序和要求求進行搭搭設和拆拆除作業(yè)業(yè)；3.44搭拆作作業(yè)中應應采取安安全防護護措施，設設置防護護和使用用防護用用品；3.55不得將將模板支支架、纜纜風繩、泵泵送混凝凝土輸送送管等固固定在支支架上，嚴嚴禁懸掛掛起重設設備；3.66不得在在六級以以上大風風、雷雨雨和雪天天下繼續(xù)續(xù)施工。4、鋼管支支架的防防電、避避