城市軌道交通地下區(qū)間隧道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、城市軌道交通地下區(qū)間隧道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc18118 1 工程概況 工程概概況1.1工程程場地地地層特征征場地的地層層上而下下劃分為為6層，各各層特征征及描述述如表11-1，強(qiáng)強(qiáng)度參數(shù)數(shù)如表1-22。2.2 工工程水文文特征地下水主要要賦存于于卵石層層中，屬屬蘭州斷斷陷盆地地松散巖巖類孔隙隙性潛水水，是蘭蘭州市的的主要水水源地。水水位埋深深10.0m，水位位具有由由北西向向南東緩緩慢降低低的趨勢勢，水位位變化幅幅度一般般2.00m-33.0mm。表1-1 地層特特征表層號(hào)土層名稱巖性描述第四系全新統(tǒng)（Q4）1-1雜填填土雜色，廣泛泛分布于

2、于本場地地地表和和道路表表面、建建筑場地地表面、垃垃圾填埋埋場，成成份復(fù)雜雜，以粉粉土、中中粗砂、卵卵石、圓圓礫為主，含含磚塊、水水泥塊、煤煤渣、生生活垃圾圾等，一一般稍密密，路基基基礎(chǔ)經(jīng)經(jīng)壓實(shí)處處理，達(dá)達(dá)密實(shí)狀狀態(tài)。該該層厚度度3.00 m。2-1黃土土狀土灰黃色、深深灰色，硬硬塑，大大空隙、針針狀空隙隙及蟲孔孔發(fā)育，有有鐵錳質(zhì)質(zhì)及鈣質(zhì)質(zhì)條紋，含含植物根根系、蝸蝸牛殼、云云母片等等，具水水平層理理。塑形形指數(shù)IIp平均均值為113.55，室內(nèi)內(nèi)定名為為粉質(zhì)粘粘土，本本層層頂頂深度33.0mm，厚度度3.00m。液液性指數(shù)數(shù)IL=0.110，壓壓縮系數(shù)數(shù)a1-2=00.455MPaa-1，為為

3、中壓縮縮性土。地地下水位位低于該該層。廣廣泛分布布于二級(jí)級(jí)階地上上部。該該層土層層從上至至下，灰灰黃色部部分，粉粉粒含量量較高；深灰色色部分，粘粘粒含量量較高；該層底底部局部部存在220cmm400cm厚厚的粉細(xì)細(xì)砂層。2-5細(xì)砂砂灰黃色，濕濕，一般般粒徑00.255mm-2mmm為主，含含量大于于50%，礦物物成分主主要為石石英、長長石、云云母等。局局部地段段加有中中砂，含含少量圓圓礫、礫砂。含含量5%-155%。具具水平層層理，稍稍密。該該層分布布不連續(xù)續(xù)，以薄薄層狀或或透鏡體體狀分布布于卵石石層頂面面，本次次勘探揭揭露透鏡鏡體厚度度0.55m。2-10卵卵石雜色、灰白白色，局局部夾有有薄

4、層或或透鏡狀狀砂層，廣廣泛分布布于地黃黃土狀土土之下。據(jù)顆分分資料及及現(xiàn)場調(diào)調(diào)查，該該層漂石石、卵石石含量占占50%600%，一一般粒徑徑20mmm660mmm，漂石石含量較較少，最最大粒徑徑為5000mmm。粒徑徑2mmm200mm的的圓礫含量占占17%288%，中中粗砂填填充。卵卵石、圓圓礫母巖成成分主要要為砂巖巖、花崗崗巖、石石英巖、硅硅質(zhì)巖、鈣鈣鈣質(zhì)泥泥巖、燧燧石等。級(jí)級(jí)配不良良，磨圓圓度較好好、分選選性較差差。水下下部分飽飽和，重重型動(dòng)力力觸探錘錘擊數(shù)修修正值的的平均值值N633.5=23.82，密密實(shí)。該該層分布布穩(wěn)定，層層頂埋深深6.55m，厚厚度6.0m。第四系下更更新統(tǒng)（Q1

5、）3-7 中中砂青灰色，飽飽和，一一般粒徑徑0.225mmm-2mmm為主主，含量量大于550%，礦礦物成份份主要為為石英、長長石、云云母等。局局部地段段加有細(xì)細(xì)砂或粗粗砂，含含少量圓圓礫、礫砂，含含量5%-155%。具具水平層層理，密密實(shí)。該該層分布布不連續(xù)續(xù)，以薄薄層狀或或透鏡體體狀分布布于3-11卵卵石層中中，本次次勘探揭揭露透鏡鏡體厚度度0.77m-11.2mm。3-11卵卵石黃綠色、青青灰色，飽飽和，局局部夾有有薄層或或透鏡狀狀砂層，廣廣泛分布布于二級(jí)級(jí)階地上上部。據(jù)據(jù)顆分資資料及現(xiàn)現(xiàn)場勘查查，該層層漂石和和卵石含含量占550%-60%，一般般粒徑220mmm-500mm，漂漂石含量

6、量較少，最最大粒徑徑可達(dá)4450mmm；粒粒徑2mmm-220mmm的圓礫含量占占20%300%；中中粗砂填填充。卵卵石、圓圓礫母巖成成分主要要為砂巖巖、花崗崗巖、石石英巖、硅硅質(zhì)巖、鈣鈣質(zhì)泥巖巖、燧石石等。級(jí)級(jí)配不良良、磨圓圓度較好好，分選選性較差差。泥質(zhì)質(zhì)微膠結(jié)結(jié)，局部部成鈣質(zhì)質(zhì)弱膠結(jié)結(jié)，鉆孔孔局部可可形成柱柱狀巖心心。重型型動(dòng)力觸觸探錘擊擊數(shù)修正正值的平平均值NN63.5=228.225，密密實(shí)。該該層分布布穩(wěn)定，層層頂埋深深10.8m-13.64mm，厚度度大。本本次勘探探最大深深度400m未揭揭穿該層層。據(jù)區(qū)區(qū)域資料料該層厚厚度可達(dá)達(dá)2000m-3300mm。表1-2 巖土土抗剪強(qiáng)強(qiáng)

7、度指標(biāo)標(biāo)建議值值表巖土編號(hào)巖土名稱直接剪切試試驗(yàn)備注快剪粘聚力c(kPa)內(nèi)摩擦角（）1-1雜填土0122-10卵石0403-11卵石2043微膠結(jié)2 結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)2.1城市市軌道交交通地下下工程類類型根據(jù)設(shè)計(jì)任任務(wù)書要要求，本本次設(shè)計(jì)計(jì)城市軌軌道交通通地下工工程的結(jié)結(jié)構(gòu)類型型選取地地下區(qū)間間隧道。2.2 選選定施工工方法在隧道施工工中，開開挖方法法是影響響圍巖穩(wěn)穩(wěn)定的重重要因素素。因此此，在選選擇開挖挖方法時(shí)時(shí)，應(yīng)對對隧道斷斷面大小小及形狀狀、圍巖巖的工程程地質(zhì)條條件、支支護(hù)條件件、工期期要求、機(jī)機(jī)械配備備能力、經(jīng)經(jīng)濟(jì)性等等相關(guān)因因素進(jìn)行行綜合分分析，在在保證圍圍巖穩(wěn)定定或減少少對圍巖巖擾動(dòng)的

8、的前提下下，采用用恰當(dāng)?shù)牡拈_挖方方法。在本地下區(qū)區(qū)間隧道道的施工工方法選選取過程程中，按按照“安安全、可可靠、經(jīng)經(jīng)濟(jì)、適適用”的的原則，根根據(jù)本工工程的實(shí)實(shí)際地質(zhì)質(zhì)情況確確定使用用暗挖法法施工。由由于地層層中主要要是黃土土，細(xì)砂砂、中砂砂、卵石石，而且且地下水水較發(fā)育育，巖體體松散，透透水，工工程地質(zhì)質(zhì)條件較較差，確確定該工工程所處處地質(zhì)條條件為VV級(jí)圍巖巖，故開開挖時(shí)架架立臨時(shí)時(shí)支撐，設(shè)設(shè)置臨時(shí)時(shí)仰拱，采采用暗挖挖法中較較為安全全的交叉叉中隔壁壁法(CCRD法法)。交叉中隔壁壁法(CCRD法法)水平方方向分兩兩部，上上下分三三部開挖挖。先開開挖中隔隔壁左側(cè)側(cè)的3部，及及時(shí)支護(hù)護(hù)并封閉閉臨時(shí)仰

9、仰拱，再再開挖右右側(cè)分部部及支護(hù)護(hù)，形成成左右兩兩側(cè)開挖挖及支護(hù)護(hù)相互交交叉的情情形。同同一層左左右兩部部開挖工工作面相相距122m，上上下層開開挖工作作面相距距保持33.6mm，且待待噴射混混凝土強(qiáng)強(qiáng)度達(dá)到到設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度的770%后后開挖相相鄰部位位。根據(jù)據(jù)監(jiān)控量量測結(jié)果果，中隔隔壁及臨臨時(shí)仰拱拱在仰拱拱澆筑前前逐段拆拆除，每每段拆除除長度112m。仰仰拱的澆澆筑距開開挖面118m，每每次澆筑筑長度66m。為為避免仰仰拱澆筑筑對開挖挖工作的的影響，需需架設(shè)臨臨時(shí)仰拱拱棧橋。滯滯后仰拱拱12mm進(jìn)行拱拱墻二次次襯砌的的整體澆澆筑。CCRD的的爆破應(yīng)應(yīng)縮短循循環(huán)進(jìn)尺尺，采用用少裝藥藥、弱爆爆破，以

10、以減小爆爆破對中中隔壁及及臨時(shí)仰仰拱的影影響。開開挖步序序見圖22-1。圖2-1 CRDD法施工工步序圖圖(單位位：m) = 1 * ROMAN I超前支支護(hù)；11左側(cè)側(cè)上部開開挖； = 2 * ROMAN III左側(cè)上上部初期期支護(hù)；2左側(cè)中中部開挖挖； = 3 * ROMAN IIII左側(cè)中中部初期期支護(hù)；3左側(cè)側(cè)下部開開挖； = 4 * ROMAN IV左側(cè)側(cè)下部初初期支護(hù)護(hù)；4右側(cè)上上部開挖挖； = 5 * ROMAN V右側(cè)上上部初期期支護(hù)；5右側(cè)中中部開挖挖； = 6 * ROMAN VII右側(cè)中中部初期期支護(hù)成成環(huán)；66右側(cè)側(cè)下部開開挖； = 7 * ROMAN VII右右側(cè)下部

11、部初期支支護(hù)； = 8 * ROMAN VVIIII仰拱及及混凝土土填充； = 9 * ROMAN IX二次襯襯砌2.3 隧隧道斷面面設(shè)計(jì)該區(qū)間隧道道采用單單洞雙線線隧道，根據(jù)鐵鐵路隧道道設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范和和鐵路路工程建建設(shè)通用用參考圖圖，隧隧道斷面面采用的的復(fù)合式式襯砌的的形式，該該隧道處處于V級(jí)圍巖段段，隧道道預(yù)留變變形量為為12ccm,因因此隧道道的開挖挖凈高和和凈寬初初步擬定定見表2-1所示。除除去預(yù)留留變形量量，隧道道的斷面面寬144.388m，高高12.24mm。隧道道斷面圖圖見附圖圖。表2-1 隧道開開挖凈高高和凈寬寬圍巖級(jí)別開挖凈高(m)開挖凈寬(m)12.48814.6223 結(jié)構(gòu)

12、計(jì)計(jì)算3.1荷載載計(jì)算模模式隧道結(jié)構(gòu)的的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算包括括對初期期支護(hù)和和二次襯襯砌的設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算，本設(shè)設(shè)計(jì)只對對二次襯襯砌的設(shè)設(shè)計(jì)檢算算，初期期支護(hù)由由工程類類比法確確定，不不對其進(jìn)進(jìn)行計(jì)算。二二次襯砌砌的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算采用用荷載結(jié)構(gòu)模模型，將將全部荷荷載施加加到襯砌砌結(jié)構(gòu)上上，根據(jù)據(jù)求得的的襯砌內(nèi)內(nèi)力對已已擬定配配筋的襯襯砌進(jìn)行行檢算，并并對檢算算未通過過的襯砌砌調(diào)整截截面配筋筋，直到到檢算通通過為止止。整個(gè)個(gè)設(shè)計(jì)檢檢算過程程如下：(1)確定定隧道的的圍巖級(jí)級(jí)別及相相應(yīng)埋深深；(2)根據(jù)據(jù)圍巖級(jí)級(jí)別和襯襯砌內(nèi)輪輪廓尺寸寸，由工工程類比比法初步步擬定隧隧道的支支護(hù)和襯襯砌參數(shù)數(shù)，繪制制復(fù)合式式襯砌斷

13、斷面圖；(3)由鐵鐵路隧道道設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范，計(jì)算圍巖壓力并確定典型計(jì)算斷面；(4)采用用荷載結(jié)構(gòu)模模型，利利用ANNSYSS建模進(jìn)進(jìn)行襯砌砌內(nèi)力的的計(jì)算；(5)由計(jì)計(jì)算求得得的彎矩矩、軸力力進(jìn)行襯襯砌結(jié)構(gòu)構(gòu)配筋的的檢算。3.2 荷荷載計(jì)算算方法(1)隧道道深淺埋埋的判定定原則深、淺埋隧隧道分界界深度至至少應(yīng)大大于坍方方的平均均高度且且有一定定余量。根根據(jù)經(jīng)驗(yàn)驗(yàn)，這個(gè)個(gè)深度通通常為222.5倍的的坍方平平均高度度值，即即： (33-1)式中，深淺埋埋隧道分分界的深深度(mm)；等效荷荷載高度度值(mm)；系數(shù)222.5在在松軟的的圍巖中中取高限限，在較較堅(jiān)硬圍圍巖中取取低限。當(dāng)隧道覆蓋蓋層厚度度時(shí)為

14、超超淺埋，時(shí)為淺埋，時(shí)為深埋。(2)當(dāng)隧隧道埋深深h小于或或等于等等效荷載載高度hhq（）時(shí)，為為超淺埋埋隧道，圍圍巖壓力力按隧道道頂部全全土柱重重量計(jì)算算。圍巖垂直均均布松動(dòng)動(dòng)壓力為為： (3-2)式中，圍巖容容重(kN/mm3)，見表表3-11；隧道埋埋置深度度(m)；圍巖水平壓壓力e按朗金金公式計(jì)計(jì)算：隧道頂部水水平壓力力：(33-3aa)隧道底部水水平壓力力： (3-3b)表3-1 圍巖壓壓力相關(guān)關(guān)計(jì)算參參數(shù)取值值圍巖級(jí)別容重(kNN/m33)彈性反力系系數(shù)K(MPaa/m)巖體兩側(cè)摩摩擦系角角()計(jì)算摩擦角角() = 4 * ROMAN IV21.53500.855 = 5 * RO

15、MAN V18.51500.645(3)當(dāng)隧隧道埋深深h大于等等效荷載載高度hhq且小于于深淺埋埋分界深深度（）時(shí)，為為一般淺淺埋隧道道，圍巖巖壓力按按謝家烋烋公式計(jì)計(jì)算：圍巖垂直均均布松動(dòng)動(dòng)壓力為為： (3-4) (3-5) (3-6)式中，坑道跨跨度(mm)；圍巖的的容度(kN/mm3)；洞頂覆覆土厚度度(m)；巖體兩兩側(cè)摩擦擦角()，見見表2-2；側(cè)壓力力系數(shù)；圍巖計(jì)計(jì)算摩擦擦角()，見見表2-2；產(chǎn)生最最大推力力時(shí)的破破裂角()；隧道開開挖高度度(m)。圍巖水平壓壓力按梯梯形分布布，由下下式確定定：隧道頂部水水平壓力力： (3-7aa)隧道底部水水平壓力力： (33-7bb)(4)當(dāng)隧

16、隧道埋深深h大于或或等于深深淺埋分分界深度度Hp（）時(shí)，為為深埋隧隧道，圍圍巖壓力力按自然然拱內(nèi)巖巖體重量量計(jì)算：單線、雙線線及多線線鐵路隧隧道按破破壞階段段設(shè)計(jì)，垂垂直均布布?jí)毫闉椋?(3-8)式中，等效荷荷載高度度值(mm)；圍巖級(jí)級(jí)別，如如 = 3 * ROMAN IIII級(jí)圍巖巖；圍巖的的容重(kN/mm3)；寬度影影響系數(shù)數(shù)，其值值為： (3-9)式中，坑道寬寬度(mm)；每增加加1m時(shí)，圍圍巖壓力力的增減減率(以m為基準(zhǔn)準(zhǔn))，當(dāng)5mm時(shí)，取取。圍巖的水平平均布松松動(dòng)壓力力按表33-2計(jì)計(jì)算求得得。表3-2 圍巖水水平均布布?jí)毫鷰r級(jí)別 = 4 * ROMAN IV = 5 * R

17、OMAN V水平均布?jí)簤毫?.2q0.2q3.3圍巖巖壓力的的計(jì)算(1)隧道道深淺埋埋判定隧道開挖最最大輪廓廓尺寸：B=144.622m，=122.488m等效荷載高高度：深淺埋分界界深度：由于圍巖為為級(jí)，巖巖體軟弱弱破碎、節(jié)節(jié)理發(fā)育育、強(qiáng)-弱風(fēng)化化且含地地下水，故故取。根據(jù)本區(qū)間間隧道所所處地質(zhì)質(zhì)條件，設(shè)置隧道道埋深約約為133m，且且故為一般淺淺埋隧道道。(2) = 5 * ROMAN V級(jí)級(jí)圍巖壓壓力的計(jì)計(jì)算一般淺埋隧隧道圍巖巖壓力按按謝家烋烋公式計(jì)計(jì)算：對于級(jí)圍圍巖，計(jì)計(jì)算摩擦擦角，則，垂直均布松松動(dòng)壓力力：水平松動(dòng)壓壓力：隧道頂部：隧道底部：3.4 襯襯砌內(nèi)力力計(jì)算襯砌內(nèi)力的的計(jì)算采

18、采用荷載載結(jié)構(gòu)模模型，利利用有限限元軟件件ANSSYS進(jìn)進(jìn)行計(jì)算算。ANNSYSS加載求求解過程程如下：(1)設(shè)置置分析類類型：隧隧道采用用結(jié)構(gòu)分分析模型型；(2)前處處理：設(shè)設(shè)置單元元類型、實(shí)實(shí)常數(shù)、材材料屬性性，建模模并劃分分單元；(3)求解解：施加加邊界條條件、荷荷載并求求解；(4)后處處理：顯顯示并保保存變形形圖、彎彎矩圖、軸軸力圖和和單元結(jié)結(jié)果表。隧道的ANNSYSS結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算模型型如圖33-1，在在該結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算模模型中，襯襯砌結(jié)構(gòu)構(gòu)是承載載主體，承承受圍巖巖的豎向向、水平平松動(dòng)壓壓力和結(jié)結(jié)構(gòu)自重重，圍巖巖對襯砌砌變形的的約束作作用通過過彈簧單單元來模模擬。圖3-1 結(jié)構(gòu)計(jì)計(jì)算模型型

19、圖ANSYSS建模時(shí)時(shí)，各種種材料參參數(shù)取值值如表33-3。表3-3 襯砌及及圍巖計(jì)計(jì)算參數(shù)數(shù)襯砌及圍巖巖容重(kNN/m33)彈性模量(GPa)彈性抗力系系K(MMPa/m)泊松比C35混凝凝土2531.50.2級(jí)圍巖18.5150利用ANSSYS建建模求得得的結(jié)果果如下圖圖3-2、圖3-3分別是是隧道彎彎矩圖和和軸力圖圖。圖3-2 區(qū)間隧隧道襯砌砌彎矩圖圖(單位位：Nm)圖3-3 區(qū)間隧隧道襯砌砌軸力圖圖(單位位：N)3.5 襯襯砌強(qiáng)度度檢算及及配筋3.5.11 強(qiáng)度度檢算原原理按照鐵路路隧道設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范范應(yīng)按按破損階階段法和和容許應(yīng)應(yīng)力法檢檢算隧道道襯砌的的強(qiáng)度。(1)素混混凝土矩矩形截面

20、面的檢算算 = 1 * GB3 混凝土矩矩形截面面中心及及偏心受受壓構(gòu)件件的抗壓壓強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)按下式式計(jì)算： (3-110)式中，Raa混凝凝土或砌砌體的抗抗壓極限限強(qiáng)度；K安全全系數(shù)，見見表3-4；N軸向向力（MMN）；B截面面寬度(m)；H截面面厚度(m)；構(gòu)件的的縱向彎彎曲系數(shù)數(shù)，對于于隧道襯襯砌、明明洞拱圈圈及墻背背緊密回回填的邊邊墻，可可取=11.0；軸向力力偏心影影響系數(shù)數(shù)，計(jì)算算公式如如下：且表3-4 混凝土土和砌體體結(jié)構(gòu)的的強(qiáng)度安安全系數(shù)數(shù)材料種類混凝土砌體荷載組合主要荷載主要荷載+附加荷載主要荷載主要荷載+附加荷載破壞原因混凝土或砌砌體達(dá)到抗壓極限限強(qiáng)度2.42.02.72.3混

21、凝土達(dá)到到抗拉極限強(qiáng)度3.63.0 = 2 * GB3 從抗裂要要求出發(fā)發(fā)，混凝凝土矩形形截面偏偏心受壓壓構(gòu)件的的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度按下下式計(jì)算算： (3-111)式中，混凝土土的抗拉拉極限強(qiáng)強(qiáng)度，見見表3-5；截面偏偏心距(m)；表3-5 襯砌材材料力學(xué)學(xué)指標(biāo)襯砌材料襯砌、鋼筋筋力學(xué)指指標(biāo)抗拉極限強(qiáng)強(qiáng)度(MMPa)彎曲抗壓極極限強(qiáng)度度(MPPa)抗拉極限強(qiáng)強(qiáng)度(MMPa)計(jì)算強(qiáng)度(MPaa)C30混凝凝土22.528.12.2C35混凝凝土25.732.12.4HRB3335360HPB2335260對混凝土矩矩形構(gòu)件件，按鐵鐵路隧道道設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范規(guī)規(guī)定的安安全系數(shù)數(shù)及材料料強(qiáng)度豎豎直計(jì)算算結(jié)果表表明

22、，當(dāng)當(dāng)時(shí)，有有抗壓強(qiáng)強(qiáng)度控制制承載能能力，不不必檢算算抗裂；當(dāng)時(shí)，由由抗拉強(qiáng)強(qiáng)度控制制承載能能力，不不必檢算算抗壓。(2)鋼筋筋混凝土土矩形截截面的檢檢算 = 1 * GB3 大偏心受受壓構(gòu)件件的檢算算鋼筋混凝土土矩形截截面的大大偏心受受壓構(gòu)件件()其截面面強(qiáng)度應(yīng)應(yīng)按下列列公式計(jì)計(jì)算： (3-12)或 (3-113)中性軸的位位置按下下式確定定： (3-114)當(dāng)軸向力作作用于鋼鋼筋與的重心心之間時(shí)時(shí)，式中中左邊第第二項(xiàng)取取正號(hào)；當(dāng)作用用于和兩重心心以外時(shí)時(shí)，則取取負(fù)號(hào)。如計(jì)算中考考慮受壓壓鋼筋時(shí)時(shí)，則混混凝土受受壓區(qū)高高度應(yīng)符符合，如如不符合合，則按按下式計(jì)計(jì)算： (3-15)式中，軸向力力

23、(MNN)；K鋼筋筋混凝土土結(jié)構(gòu)強(qiáng)強(qiáng)度安全全系數(shù)，見見表3-8；，鋼筋筋和的重心心至軸向向力作用用點(diǎn)的距距離(mm)；表3-6 鋼筋混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的強(qiáng)強(qiáng)度安全全系數(shù)荷載組合主要荷載主要荷載+附加荷荷載破壞原因鋼筋達(dá)到計(jì)計(jì)算強(qiáng)度度或混凝凝土達(dá)到抗壓或或抗剪極極限強(qiáng)度度2.01.7混凝土達(dá)到到抗拉極極限強(qiáng)度度2.42.0 = 2 * GB3 小偏心受受壓構(gòu)件件的檢算算鋼筋混凝土土矩形截截面小偏偏心受壓壓構(gòu)件()，其截截面強(qiáng)度度應(yīng)按下下式計(jì)算算 (33-166)當(dāng)軸向力作作用于鋼鋼筋和的重心心之間，尚尚應(yīng)符合合下列要要求： (33-177)3.5.22 強(qiáng)度度檢算及及配筋按照要求應(yīng)應(yīng)對 = 5 *

24、ROMAN V級(jí)圍巖巖的隧道道襯砌進(jìn)進(jìn)行配筋筋檢算。首首先根據(jù)據(jù)襯砌厚厚度采用用最小配配筋率初初配配筋筋，根據(jù)據(jù)規(guī)范要要求采用用允許應(yīng)應(yīng)力法反反算強(qiáng)度度安全系系數(shù)K，若安安全系數(shù)數(shù)大于規(guī)規(guī)范要求求的安全全系數(shù)，則則只需按按最小配配筋率配配筋即可可；若反反算得出出的安全全系數(shù)小小于規(guī)范范要求，則則需要增增加配筋筋率，反反復(fù)計(jì)算算直至強(qiáng)強(qiáng)度安全全系數(shù)大大于規(guī)范范要求為為止。對于V級(jí)圍圍巖一般般隧道襯砌砌結(jié)構(gòu)，按按偏心受受壓構(gòu)件件對稱配配筋，取取每側(cè)4420鋼筋筋，則單單側(cè)的環(huán)環(huán)向主筋筋筋面積,混凝土土用C335，保護(hù)層層厚度取取50mmm，縱縱向筋采用1122250，箍箍筋采用用82500。配筋筋

25、結(jié)果檢檢算見表表3-7。表3-7 區(qū)間隧隧道襯砌砌配筋檢檢算表單元號(hào)軸力(N)彎矩(Nm)偏心距e00(mmm)截面高度(mm)Ag(mmm2)大小偏心判斷安全系數(shù)1-2.344E+006-2.199E+00593.8885001256小偏心4.052-2.366E+006-2.044E+00586.5445001256小偏心4.113-2.411E+006-1.622E+00567.2115001256小偏心4.324-2.488E+006-9.977E+00440.1445001256小偏心4.675-2.577E+006-2.944E+00411.4665001256小偏心5.136-2

26、.644E+0063.56EE+04413.4665001256小偏心4.937-2.711E+0068.40EE+04431.0335001256小偏心4.458-2.755E+0061.10EE+05539.8445001256小偏心4.229-2.777E+0061.12EE+05540.3885001256小偏心4.1710-2.788E+0069.62EE+04434.5445001256小偏心4.2611-2.799E+0066.92EE+04424.8445001256小偏心4.4412-2.788E+0063.85EE+04413.8445001256小偏心4.6813-2.7

27、88E+0061.02EE+0443.685001256小偏心4.9114-2.788E+006-1.066E+0043.815001256小偏心4.9115-2.788E+006-1.877E+0046.715001256小偏心4.8416-2.800E+006-7.000E+0032.55001256小偏心4.9117-2.788E+0063.32EE+04411.9885001256小偏心4.7318-2.722E+0061.16EE+05542.6555001256小偏心4.2219-2.644E+0062.60EE+05598.3995001256小偏心3.5320-2.511E+0

28、063.49EE+055139.3345001256小偏心3.2721-2.300E+0062.95EE+055128.4425001256小偏心3.6922-2.088E+0061.39EE+05566.8445001256小偏心5.0223-1.933E+006-8.411E+00443.6116001256小偏心7.2724-1.877E+006-2.988E+005159.7726001256小偏心5.3825-1.844E+006-3.544E+005192.4496001256大偏心4.4926-1.844E+006-3.211E+005174.4486001256大偏心4.992

29、7-1.844E+006-2.499E+005135.116001256小偏心5.7928-1.855E+006-1.766E+00595.1666001256小偏心6.4329-1.866E+006-1.255E+00567.16001256小偏心6.9830-1.866E+006-1.066E+00557.1886001256小偏心7.231-1.855E+006-1.255E+00567.2886001256小偏心732-1.855E+006-1.766E+00595.5446001256小偏心6.4533-1.844E+006-2.499E+005135.4466001256小偏心5.

30、834-1.844E+006-3.211E+005173.9956001256大偏心4.9935-1.877E+006-3.544E+005189.6616001256大偏心4.536-1.933E+006-2.988E+005154.446001256小偏心5.2737-2.088E+006-8.411E+00440.3666001256小偏心6.838-2.300E+0061.39EE+05560.45001256小偏心4.6439-2.511E+0062.95EE+055117.4465001256小偏心3.4940-2.655E+0063.49EE+055131.7755001256小

31、偏心3.1741-2.733E+0062.60EE+05595.3665001256小偏心3.4642-2.788E+0061.16EE+05541.6555001256小偏心4.1443-2.811E+0063.32EE+04411.8335001256小偏心4.6744-2.799E+006-7.000E+0032.55001256小偏心4.9245-2.799E+006-1.877E+0046.75001256小偏心4.8346-2.799E+006-1.066E+0043.85001256小偏心4.947-2.799E+0061.02EE+0443.675001256小偏心4.948-2.799E+0063.85EE+04413.7995001256小偏心4.6649-2.799E+0066.92EE+04424.7885001256小偏心4.4450-2.788E+0069.62EE+04434.5775001256小偏心4.2751-2.766E+0061.12EE+0554