A塔樓外架施工方案

1、第18頁共31頁唐山萬達廣場1號建筑A塔樓腳手架施工方案 2010年8月 第46頁共46頁中國建筑工程總公司CHINASTATE CONSTRUCTION ENGRG.CORP. 唐山萬達廣場項目A塔樓腳手架施工方案中國建筑中國建筑第二工程局有限公司唐山萬達廣場項目部2010年8月 目 錄TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc270597351 目錄 PAGEREF _Toc270597351 h 1 HYPERLINK l _Toc270597352 1.編制依據(jù) PAGEREF _Toc270597352 h 2 HYPERLINK l _Toc270597353

2、 2施工概況 PAGEREF _Toc270597353 h 2 HYPERLINK l _Toc270597354 3.主要施工方法及措施 PAGEREF _Toc270597354 h 2 HYPERLINK l _Toc270597355 4.腳手架設計 PAGEREF _Toc270597355 h 3 HYPERLINK l _Toc270597356 5、（1）雙排落地式腳手架計算書見附錄1 PAGEREF _Toc270597356 h 7 HYPERLINK l _Toc270597357 （2）型鋼懸挑腳手架計算書見附錄2 PAGEREF _Toc270597357 h 71

3、.編制依據(jù)序號名稱編號1唐山萬達廣場1號建筑施工圖紙E版本2唐山萬達廣場工程施工組織設計3碳素結構鋼GB/T7004鋼管腳手架扣件GB158315結構設計規(guī)范GBJ56建筑施工安全技術規(guī)范2003版8建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-919建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程JGJ13020012施工概況由于甲方對A塔樓工期要求緊迫，為了確保工期及現(xiàn)場的安全，A塔樓及裙房在地下室至首層頂板采用雙排落地腳手架，裙房及塔樓二層及以上每隔四層采用型鋼懸挑雙排腳手架。3.主要施工方法及措施腳手架方案的選擇A塔樓及裙房在地下室至首層頂板采用雙排落地腳手架，裙房及塔樓二層及以上每隔四層采用型鋼懸挑雙

4、排腳手架。下面為腳手架選型和使用范圍示意表：使用階段部位腳手架設計基礎與主體施工階段地下二層至首層板頂：雙排落地腳手架采用落地式雙排腳手架，立桿縱距1500，步距1500mm，由于基坑尺寸有限，雙排架排距為8001200mm，由坑底搭設至首層頂,約18m。詳見附圖。二層裙房及塔樓至機房層：型鋼懸挑雙排腳手架型鋼分別按照層高的不同在相應的樓板例如在二層、五層、九層、十三層、十七層、二十一層設置懸挑。型鋼：16a，L=4（外懸挑1.5m，內壓重2.5m）；腳手架管選用48*3.0，間距1.5m，排距1m，步距1.5m，雙排架的內立桿距墻300mm；4.腳手架設計本方案主要敘述主體結構施工階段落的雙

5、排落地腳手架，雙排型鋼懸挑腳手架施工工藝和操作方法。（1）雙排落地腳手架地下室結構施工階段，根據(jù)肥槽寬度確定搭設方案，在可以搭設雙排架的位置搭設雙排落地腳手架，立桿縱距1500mm橫桿步距1500mm，排距8001000mm（可根據(jù)肥槽寬度適當調整），在不滿足搭設雙排架的位置采用單立桿加斜桿的方法，斜桿的傾斜度同邊坡坡度（1：0.3），同時要求小橫桿與邊坡頂緊，排架立桿距結構外皮300mm。均采用483.0搭設。具體搭設步驟及安全要求、材料要求等詳見萬達腳手架方案。搭設示意圖如下圖所示（2）型鋼懸挑腳手架樓板結構施工時應按本方案規(guī)定的標高及平面定位及時留設埋件。架體下部采用槽鋼挑梁，槽鋼的長度

6、為4m，遇結構拐角處局部槽鋼梁長度縮小，槽鋼挑梁外挑長度為1.5m。距挑梁端200mm、1200mm處梁面上均焊接150mm高25立桿定位筋。挑梁樓層內端部采用20預埋錨環(huán)固定。做法詳見下圖。架體采用單立柱雙、排腳手架，立桿縱距1500mm（局部按平面定位進行調整），排距1000mm，橫桿步距1500mm，均采用483.0搭設。立桿距結構外皮300mm。4跨5步設剪刀撐。具體搭設步驟及安全要求、材料要求等詳見萬達腳手架方案。型鋼懸挑腳手架搭設示意圖如下：錨環(huán)大樣圖5、（1）雙排落地式腳手架計算書見附錄1（2）型鋼懸挑腳手架計算書見附錄2附錄1、鋼管落地腳手架（A塔樓-2層至首層）計算書扣件式鋼

7、管落地腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等編制。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 1m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3 m，

8、水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處河北唐山市，基本風壓0.37 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)s為0.214；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；每米腳手

9、架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數(shù):13；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數(shù):1.00。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351/(2+1)=0.117 kN/m ；活荷載標準值: Q

10、=31/(2+1)=1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.117=0.18 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.181.52+0.101.41.52 =0.347 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距

11、為 M2max= -0.100.181.52-0.1171.41.52 =-0.409 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.347106,0.409106)/4490=91.091 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 91.091 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.117=0.15 kN/m；活荷載標準值: q2= Q

12、=1 kN/m；最大撓度計算值為： = 0.6770.1515004/(1002.06105107800)+0.990115004/(1002.06105107800) = 2.488 mm；大橫桿的最大撓度 2.488 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手

13、板的自重標準值：P2=0.3511.5/(2+1)=0.175 kN；活荷載標準值：Q=311.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.175)+1.4 1.5 = 2.37 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03312/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.371/3 = 0.79 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpma

14、x = 0.795 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.795106/4490=177.055 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =177.055 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.175+1.5 = 1.725 kN；集中荷

15、載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1724.951000(310002-410002/9 ) /(722.06105107800) = 2.757 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.757 = 2.777 mm；小橫桿的最大撓度為 2.777 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工

16、程實際的旋轉雙扣件承載力取值為16.00kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取16.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 kN；活荷載標準值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.017

17、+0.262)+1.42.25=3.545 kN；R 16.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.502/2)0.033/1.5020.00 = 3.454kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35131.5(1+0.3)/2 = 4.436 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1

18、4131.5/2 = 1.365 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.405 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 311.52/2 = 4.5 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.29.405+ 0.851.44.5= 16.641 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+1.

19、4NQ=1.29.405+1.44.5=17.586kN；六、立桿的穩(wěn)定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：0 = 0.37 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74；s - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.370.740.214 = 0.041 kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW為:Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85

20、 1.40.0411.51.52/10 = 0.016 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值：N = 16.641 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值：N = N= 17.586kN；計算立桿的截面回轉半徑：i = 1.59 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表5.3.3得： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)表5.3.3得： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 =

21、 kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結果查表得到：= 0.265立桿凈截面面積： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 16641.3/(0.265424)+16472.746/4490 = 151.776 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 151.776 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 17586.3/(0.265424)=156.517

22、N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 156.517 N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、最大搭設高度的計算: 按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.951 kN；活荷載標準值：NQ = 4.5 kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk = 0.

23、139 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.016 /(1.4 0.85) = 0.014 kNm；Hs =( 0.2654.2410-4205103-(1.25.951+0.851.4(4.5+0.2654.241000.014/4.49)/(1.20.139)=60.528 m；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 60.528 /(1+0.00160.528)=57.073 m；H=

24、 57.073 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為20m，小于H，滿足要求！八、連墻件的穩(wěn)定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.37 = 0.051 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 13.5 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.0

25、00 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.964 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.964 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比 l/i = 300/15.9的結果查表得到=0.949，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 5.964 Nf = 82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體

26、連接。由以上計算得到 Nl = 5.964小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p fg地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 kPa；其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =83.206 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N = 16.641 kN；基礎底面面積：A = 0.2 m2。p=83.206kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！附錄2、普通型鋼懸挑腳手架(

27、A塔樓)計算書型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.30 m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；采用的鋼管類型為483.0；橫桿與立桿連

28、接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3.風荷載參數(shù)本工程地處河北唐山市，基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩(wěn)定性時取0.74，風荷載體型系數(shù)s為0.214；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.00

29、5；腳手板鋪設層數(shù):13 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:木腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內錨固段長度 2.5 m。錨固壓點壓環(huán)鋼筋直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.3 m。二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和

30、施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351/(2+1)=0.117 kN/m ；活荷載標準值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.033+1.20.117=0.18 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kN/m；圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦? M1max = 0.08q1l2 + 0.

31、10q2l2跨中最大彎距為 M1max=0.080.181.52+0.101.41.52 =0.347 kNm；支座最大彎距計算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大彎距為 M2max= -0.100.181.52-0.1171.41.52 =-0.409 kNm；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.347106,0.409106)/4490=91.091 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 91.091 N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用

32、下的撓度。計算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.033+0.117=0.15 kN/m；活荷載標準值: q2= Q =1 kN/m；最大撓度計算值為： = 0.6770.1515004/(1002.06105107800)+0.990115004/(1002.06105107800) = 2.488 mm；大橫桿的最大撓度 2.488 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和

33、撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3511.5/(2+1)=0.175 kN；活荷載標準值：Q=311.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.05+0.175)+1.4 1.5 = 2.37 kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqma

34、x = 1.20.03312/8 = 0.005 kNm；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.371/3 = 0.79 kNm ；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.795 kNm；最大應力計算值 = M / W = 0.795106/4490=177.055 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =177.055 N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:qmax = 5ql4/38

35、4EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.175+1.5 = 1.725 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1724.951000(310002-410002/9 ) /(722.06105107800) = 2.757 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.757 = 2.777 mm；小橫桿的最大撓度為 2.777 mm 小于小橫桿的最大容許撓度 10

36、00/150=6.667與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331/2=0.017 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511.5/2

37、=0.262 kN；活荷載標準值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.05+0.017+0.262)+1.42.25=3.545 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(1.502/2)0.033/1.5020.00 = 3.454kN；(2)腳手板的自重標準值；采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35131.5(1+0.

38、3)/2 = 4.436 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用木腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14131.5/2 = 1.365 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng):0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.405 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 311.52/2 = 4.5 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N = 1.2 NG+0.851.4NQ

39、= 1.29.405+ 0.851.44.5= 16.641 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+1.4NQ=1.29.405+1.44.5=17.586kN；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規(guī)范以外，故僅供參考）: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為6m;第2 次卸荷凈高度為7m;經(jīng)過計算得到a1=arctg3.800/(1.000+0.300)=71.114度a2=arctg3.800/0.300=85.486度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.

40、516.6416/20 =7.489 kN；kx為不均勻系數(shù)，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 7.489/0.946 = 7.915 kNT2 = P2/sina2 = 7.489/0.997 = 7.512 kNG1 = P1/tana1 = 7.489/2.923 = 2.562 kNG2 = P2/tana2 = 7.489/12.667 = 0.591 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =7.915 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg

41、 - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。計算中Fg取 7.915kN，=0.82，K=6，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(27.9156.000/0.820)0.5 = 10.8 mm。吊環(huán)強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規(guī)范規(guī)定f = 50 N/mm2； N - 吊環(huán)上承受的荷載等于Fg； A - 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =(2Fg/f/)0

42、.5 =（27.915103/50/3.142）0.5 = 10.0 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 10.8 mm，必須拉緊至 7.915 kN，吊環(huán)直徑為 12.0 mm。根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 11.6 mm，必須拉緊至 9.234 kN，吊環(huán)直徑為 12.0 mm。七、立桿的穩(wěn)定性計算: 風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7zs0其中0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：0 = 0.4 kN/m2；z - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74；s - 風荷載體型系數(shù)：取值為0.214；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.40.740.214 = 0.044 kN/m2；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW為:Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0441.51.52/10 = 0.018 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A) + M