完整版地下室模板方案

1、浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部模 板 施 工 方 案.編制依據(jù)序號名稱編號1水榭花都5-9#樓施工圖紙2水榭花都一期工程施工組織設(shè)計3混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-20024建筑工程質(zhì)量驗收今 標準GB50300-20015組合鋼模板技術(shù)規(guī)范GB50214-20016木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GBJ5-88.工程概況廳P項目內(nèi)容1結(jié)構(gòu)形式基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)形式樁筏基礎(chǔ)主體結(jié)構(gòu)形式剪力墻結(jié)構(gòu)墊層C15地卜部分 碎強度地下室底板、承臺C30地下室墻C30 S8地下室柱C40S8地卜室頂板、梁C403結(jié)構(gòu)尺寸基礎(chǔ)底板厚度（mm400外墻厚度（mm350、300、250、(mm內(nèi)墻厚度（mm300

2、、250、200 (mm主要梁斷面最大尺寸（mm400X1100 300X1300 400X1150 300X1000樓板厚度（mm220 (mm4樓梯坡道 結(jié)構(gòu)形式樓梯結(jié)構(gòu)形式板式樓梯.施工安排連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部技術(shù)準備得到施工圖紙后應組織有關(guān)技術(shù)人員熟悉圖紙，將圖紙中的錯誤與現(xiàn)場不便施 工的地方以書面形式報至設(shè)計院，請求解決。同時在熟悉圖紙的基礎(chǔ)上，根據(jù)結(jié)構(gòu) 特點確定模板選型、配模原則以及施工順序等。繪制木模板配模圖，交至操作工人 處進行加工。木工工長應根據(jù)施工圖紙、施工規(guī)范及施工方案針對8、9#樓與5、6、7#樓的地下室

3、外墻、柱、內(nèi)墻、暗柱、梁板、樓梯等不同部位進行有針對性的技術(shù) 交底，技術(shù)交底重點突出施工工藝及操作方法，盡量采用數(shù)字及圖形說明問題。機械設(shè)備準備本工程機械設(shè)備需用情況見下表:機械名稱型號單位數(shù)量備注圓鋸M3Y-500/250臺4壓刨MB104-1臺2鋸床MT500臺2電鉆把63.3材料準備根據(jù)配模原則，考慮工程的損耗，計算出本工程材料需用計劃如下:名 稱型號數(shù)量備 注外墻帶止水片螺栓小1415000根內(nèi)墻螺栓小149000 根外套小20塑料套管鋼管小 48(t=3.5)500t扣件12萬個雙面履膜多層板6 =15mm22000m木 楊50*100280m連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施

4、工方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部3.4總平面布置5-9#樓每幢建筑物各設(shè)一臺塔吊，以滿足模板、木材、鋼管的垂直運輸。在 6、9#樓南側(cè)、設(shè)木工加工場、周轉(zhuǎn)材料堆放區(qū)。4.主要施工方法及措施流水段劃分8、9#地下室結(jié)構(gòu)施工階段：根據(jù)將地下室結(jié)構(gòu)劃分三個流水段， 配置全層模板。7#樓地下室結(jié)構(gòu)分一個施工段。5#、6#婁地下室結(jié)卞施工階段：根據(jù)后澆帶、伸縮縫劃分為三個流水段，采用15mm 優(yōu)質(zhì)雙面腹膜木模板配置一層地下室梁板墻模板。隔離劑選用墻、柱等豎向模板選用機油兌柴油（3 :7 ）,攪拌均勻后，采用干棉絲擦在模板 上，梁、板等水平模板選用油性脫模劑，用棉紗均勻擦在模板面上，脫模劑不

5、得過 厚，防止污染鋼筋。模板設(shè)計地下室模板設(shè)計底板承臺、集水坑模板底板承臺、集水坑模板采用磚胎模砌筑底板模板地下室底板模板采用240mm厚磚砌胎膜。墻體模板大模板面板選用15mm?覆膜多層板（九夾板），豎向龍骨選用50X 100木材間 距280mm橫向背楞為2048鋼管500mn寸拉螺本f為014,縱距500mmi距500mm連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部螺桿長度為墻厚+650mm 15mmi多層板邊沿應平直，板與板拼縫處貼1X 5mm勺密封 條，保證接縫的嚴密，兩塊模板之間的拼縫做成企口形式，并粘貼密封條以防漏漿。詳見附圖梁模板地下結(jié)構(gòu)

6、頂板梁底、梁側(cè)模板滿配，模板面板采用 15mn覆膜多層板，梁側(cè)模 水平向龍骨采用50X 100木橋間距250mm梁底模水平向龍骨采用50X100木橋間距 250mm主體樓板模板同地下室樓板。木材及模板均應提前進行加工，保證邊沿平直。上部模板制作成側(cè)模包底模的 形式。側(cè)模與側(cè)模接縫的位置做成企口形式，并貼1X5mn封條。梁底模板在拼縫處模板應長出木材10cm,在模板拼接時增設(shè)兩根長度不小于 1000mm勺短木彷。詳見 下圖。樓板模板地下室樓板按照滿配的原則配置，主龍骨采用 48鋼管，次龍骨為50X 100mm 木橋間距250mm樓板模板應盡量采用整張模板，局部采用小條模板，模板邊沿應平 直、無毛

7、邊，模板拼縫處應加1X 5m硫封條。主體樓板模板同地下室樓板。4.3.1,6樓梯模板樓梯模板采用鋼模板（詳見鋼模板施工方案）4.3,1,7門窗洞口模板門窗洞口模板采用15m得覆膜多層板制作，沿墻厚內(nèi)外兩側(cè)采用 50X 100木材 做為支撐。詳見下圖。地上結(jié)構(gòu)模板選型為確保地上結(jié)構(gòu)混凝土的外觀質(zhì)量達到清水混凝土的要求，地上外墻部分外側(cè)連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部（除細部構(gòu)造外）模板全部為定型鋼模板，模板全部采用定型模板設(shè)計方案，不配置可調(diào)性角模。電梯間、樓梯間核心筒全部采用全鋼整體式大模板。外腳手架采用附著式提升腳手架，根據(jù)主體結(jié)構(gòu)墻體搭

8、設(shè)，腳手架相應提升。門窗套模板采用鋼制門窗洞口模，由鋼角模和鋼側(cè)模加內(nèi)部楔塊可調(diào)式支撐， 門窗洞口模支拆采用整體組裝，分塊拆模，方便靈活。現(xiàn)澆樓板方案：鋼管支撐+多層板的散裝散拆支模。鋼模板施工詳見鋼模施工方案5、模板體系驗算、地下室墻體模板驗算本地下室墻體模板采用S =15m俺層板，豎向龍骨50X 100木方280項m橫向背 楞為雙鋼管48（t=3.5） 500mm,具體計算如下：荷載、混凝土側(cè)壓力混凝土自重（丫 c）為24 kN/m3,強度等級C30,坍落度為1618cm,采用導管 卸料，澆注速度為3m/h,混凝土初凝時間為5小時?；炷羵?cè)壓力標準值：Fi=0.22 丫 ctB i B 2

9、V1/2=0.22 X24X5X 1X 1.15 x 31/2=52.585kN/m22F2= 丫 cH=24X 4=96kN/m取兩者中小值，即F52.58kN/m2,計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標準值 F1=52.585kN/m2;傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2= 2.000 kN/m 2。模板面板計算連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓 力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 計算的原則是按照龍骨的問 距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上

10、的三跨連續(xù)梁計算。a。q?Hn1?nn17Bn面板計算簡圖(1)抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中，M-面板計算最大彎距(N.mm);l-計算跨度(內(nèi)楞間距)：l =280.0mm ;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 qi： 1.2 X 52.59 X 0.50 X 0.90=28.396kN/m ,其中 0.90 為按施工手冊取的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m ;q = q 1 + q 2 =28.396+1.260=29.656 kN/m ;面板的最大彎距：M =0.1

11、 X 29.656 X 280.0 X 280.0= 2.33 X105N.mm按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中，0-面板承受的應力(N/mn2);M -面板計算最大彎距(N.mm);W -面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度，h：面板截面厚度；W= 500 X 15.0 X 15.0/6=1.88 X 104 mn3;f -面板截面的抗彎強度設(shè)計值(N/mni) ; f=13.000N/mm2;面板截面的最大應力計算化(T = M/W = 2.33 xf。1.88 104 = 12.400N/mm 2;面板截面的最大應力計算值(7 =12.400N/mm2小于 面板截面的抗彎強度設(shè)計值用=

12、13.000N/mm 2,滿足要求！(2)、撓度計算連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部根據(jù)規(guī)范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下：其中,q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載：q = 52.59 X 0.50 = 26.29N/mm ;l- 計算跨度（內(nèi)楞間距）：l = 280.00mm ;E-面板的彈性模量：E = 9500.00N/mm 2;I-面板的截面慣性矩:I = 50.00 X 1.50 X 1.50 X1.50/12=14.06cm4;面板的最大允許撓度值:=1.120mm；面板的最大撓度計算值:=0.67

13、7 X26.29 X280.00100 9500.00 X.41 M05） = 0.819 mm ;面板的最大撓度計算值:=0.819mm小于等于面板的最大允許撓度值=1.120mm,滿足要求！內(nèi)外楞的計算（一）.內(nèi)楞（木或鋼）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度50mm高度100mm截面慣性矩I和截面抵抗矩忖加J為:W = 50X 100X 100/6 = 83.33cm 3;I = 50 X 100X100X100/12 = 416.67cm4;內(nèi)楞計算簡圖.內(nèi)楞的抗彎強度驗算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M-內(nèi)楞跨中計算最大彎距（

14、N.mm）;l- 計算跨度（外楞間距）：l =500.0mm ;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 1.2 X 52.59 X 0.28 X 0.90=15.902kN/m ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.28 X0.90=0.706kN/m,其中，0.90連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部為折減系數(shù)。q =（15.902+0.706）/1=16.607 kN/m;內(nèi)楞的最大彎距：M =0.1 X 16.607 X 500.0 X 500.0= 4.15 X105N.mm內(nèi)楞的抗彎

15、強度應滿足下式：其中，（T -內(nèi)楞承受的應力（N/mn2）;M -內(nèi)楞計算最大彎距（N.mm）;W - 內(nèi)楞的截面抵抗矩（mm） , W=8.33X 104；f -內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2;內(nèi)楞的最大應力計算值：（T = 4.15 X 1/8.33 104 = 4.982 N/mm 2;內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值:用=13.000N/mm2;內(nèi)楞的最大應力計算值（T = 4.982 N/mm2小于 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值 用=13.000N/mm 2,滿足要求！.內(nèi)楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，公式如下：其中，V內(nèi)楞承受的最大剪力；

16、l-計算跨度（外楞間距）：l =500.0mm ;q-作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1: 1.2 X 52.59 X 0.28 X0.90=15.902kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2: 1.4 X 2.00 X 0.28 X 0.90=0.706kN/m ,其中,0.90為 折減系數(shù)。q = （q 1 + q 2）/2 =（15.902+0.706）/1=16.607 kN/m ;內(nèi)楞的最大剪力：V = 0.6 X 16.607 X500.0 = 4982.191N ;截面抗剪強度必須滿足下式：其中，廿內(nèi)楞的截面的最大受剪應力（N/mn2）;V-內(nèi)楞計算最大剪力

17、（N） : V = 4982.191N ;b-內(nèi)楞的截面寬度（mm）： b = 50.0mm ；h n-內(nèi)楞的截面高度（mm）： hn = 100.0mm ；f v-內(nèi)楞的抗剪強度設(shè)計值（N/mm2） ： r = 1.500 N/mm2 ；內(nèi)楞截面的受剪應力計算值:f v =3 X 4982.191/（2 X 50.0 X 100.0）=1.495N/mm2;連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部內(nèi)楞截面的抗剪強度設(shè)計值:f v=1.500N/mm2;內(nèi)楞截面的受剪應力計算值r =1.495N/mmf小于內(nèi)楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv =1.50N

18、/mn2,滿足要求！.內(nèi)楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-內(nèi)楞的最大撓度（mm）；q-作用在內(nèi)楞上的線荷載（kN/m） : q = 52.59 X 0.28/1=14.72 kN/m ;l-計算跨度（外楞間距）:l =500.0mm;E- 內(nèi)楞彈性模量（N/mr2i） : E = 9500.00 N/mm2 ;I-內(nèi)楞截面慣性矩（mm） ,1=4.17 X 106；內(nèi)楞的最大撓度計算值:=0.677 X 14.72/1500.00 4/（100 9500.00 4.17 X06） = 0.157 mm ；內(nèi)楞的最大容許撓

19、度值:=2.000mm ;內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.157mm小于內(nèi)楞的最大容許撓度值=2.000mm,滿足要求!（二）.外楞（木或鋼）承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩 M別為:截面類型為圓鋼管48X3.5;外鋼楞截面抵抗矩 W = 5.08cm 3;外鋼楞截面慣性矩I = 12.19cm 4;PP5Q0外楞計算簡圖.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式:連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部其中，作用在外楞的荷載：P = （1.2 X 52.59+1.4 X 2.00）

20、X 0.28 X 0.50/2=4.15kN ;外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距）：l = 500mm ;外楞最大彎矩：M = 0.175 X 4151.83 X 500.00= 3.63 X105 N/mm；強度驗算公式：其中， 尸外楞的最大應力計算值（N/mn2）M -外楞的最大彎距（N.mm）; M = 3.63 X 105 N/mmW -外楞的凈截面抵抗矩；W = 5.08 X 103 mn3;f-外楞的強度設(shè)計值（N/mm2）,用=205.000N/mm 2;外楞的最大應力計算值:（T = 3.63 X 1/5.08 103 = 71.513 N/mm2;外楞的抗彎強度設(shè)計值:用=20

21、5.000N/mm2;外楞的最大應力計算值（T =71.513N/mm2小于外楞的抗彎強度設(shè)計值用=205.000N/mm滿足要求！.外楞的抗剪強度驗算公式如下：其中，V-外楞計算最大剪力（N）;l-計算跨度（水平螺栓間距間距）：l =500.0mm ;P- 作用在外楞的荷載：P = （1.2 X 52.59+1.4 X 2.00） X 0.28 X 0.50/2=4.152kN ;外楞的最大剪力：V = 0.65 X 4151.826 = 1.35 X103N;外楞截面抗剪強度必須滿足：其中，伊外楞截面的受剪應力計算值（N/mn2）;V-外楞計算最大剪力（N） : V = 1.35 X 10

22、3N;b-外楞的截面寬度（mm）： b = 80.0mm ；hn-外楞的截面高度（mm）： hn = 100.0mm ；fv-外楞的抗剪強度設(shè)計值（N/mm2） : fv = 1.500 N/mm2;外楞截面的受剪應力計算值:r =3 X 1.35 X3/（2 80.0 M00.0）=0.253N/mm 2;外楞的截面抗剪強度設(shè)計值:f v=1.500N/mm2;外楞截面的抗剪強度設(shè)計值:f v=1.50N/mm2;外楞截面的受剪應力計算值r =0.253N/mM小于外楞截面的抗剪強度設(shè)計值fv =1.50N/mn2,滿足要求！連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-10 -浙江海天建

23、設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部.外楞的撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，-外楞最大撓度（mm）；P-內(nèi)楞作用在支座上的荷載（kN/m） : P = 52.59 X0.28 X0.50/2 =3.68 kN/m ;l-計算跨度（水平螺栓間距）：l =500.0mm;E-外楞彈性模量（N/mrh） : E = 210000.00 N/mm2 ;I-外楞截面慣性矩（mn4） ,1=1.22 X 105;外楞的最大撓度計算值：=1.146 X 7.36 X010 &0.00 3/（100 210000.00 X1.22 M05）= 0

24、.206mm ;外楞的最大容許撓度值:=2.000mm ;外楞的最大撓度計算值 =0.206mm小于外楞的最大容許撓度值=2.000mm,滿足要 求！對拉螺栓計算混凝土側(cè)壓力F=52.58kN/m2,對拉螺桿縱向間距為 500mm橫向間距為500mm 選用M14螺栓。計算公式如下：其中N -穿墻螺栓所受的拉力；A -穿墻螺栓有效面積（mm2）;f -穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170.000 N/mm2;查表得：穿墻螺栓的型號：M14 ;穿墻螺栓有效直徑：11.55 mm ;穿墻螺栓有效面積：A = 105 mm 2;穿墻螺栓最大容許拉力值：N = 1.70X 105X1.05 X10-4 =

25、 17.850 kN ;穿墻螺栓所受的最大拉力：N =52.585 X 0.500 X 0.500 = 13.146 kN 。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=13.146kN小于 穿墻螺栓最大容許拉力值N=17.850kN ,滿足 要求！連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案11浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部經(jīng)過以上驗算得知，本墻模板配置方案滿足強度及撓度要求，可以采用頂板模板驗算本工程頂板模板采用6 =15mm多層板，次龍骨 50X 100木防間距 300mm,主龍骨48(t=3.5mm)鋼管900mm采用鋼管腳手架作為支撐 一、模板支撐方木的計算：方木按照簡支梁計算，截面慣性

26、矩I和截面抵抗矩V分別為:3W=5.000X 10.000 X 10.000/6 = 83.33 cm ;1=5.000 X 10.000 X 10.000 X 10.000/12 = 416.67 cm 4;方木楞計算簡圖.荷載的計算: 鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000 義 0.300 義 0.220 = 1.650 kN/m ;模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.350 X 0.300 = 0.105 kN/m ;活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)：P1 = (1.000 + 2.000) X 0.900 X 0.300 = 0.810 kN ;

27、.強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q = 1.2 X (q 1 + q 2) = 1.2 X (1.650 + 0.105) = 2.106 kN/m ;集中荷載 p = 1.4 X 0.810=1.134 kN;最大彎距 M = Pl/4 + ql 2/8 = 1.134 X 0.900 /4 + 2.106 X 0.9002/8 = 0.468 kN 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 +2.106 X 0.900/2 = 1.515 kN ;連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案12浙江海天建設(shè)連

28、云港水榭花都一期工程項目部方木最大應力計算值(T= M /W = 0.468 X 僅83333.33 = 5.621 N/mm 2;方木的抗彎強度設(shè)計值f=13.0 N/mm 2;方木的最大應力計算值為5.621 N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值13.0 N/mm2,滿足要求!.抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力:Q = 2.106 X 0.900/2+1.134/2 = 1.515 kN ;方木受剪應力計算值 T = 3 X 1.515 X 103/(2 X 50.000 X100.000) = 0.45

29、4 N/mm 2;方木抗剪強度設(shè)計值T = 1.400 N/mm 2;方木的受剪應力計算值0.454 N/mm2小于 方木的抗剪強度設(shè)計值1.400 N/mm2,滿足要求!.撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載 q = q 1 + q 2 = 1.755 kN/m ;集中荷載 p = 0.810 kN ;最大撓度計算值 V= 5 X 1.755 X900.04 /(384 X 9500.000 X 4166666.667) +810.000 乂 900.03 /( 48 X 9500.000X4166666.7) = 0.690 mm ;最大

30、允許撓度V=900.000/ 250=3.600 mm ;方木的最大撓度計算值0.690 mm小于 方木的最大允許撓度3.600 mm,滿足要求！二、板底支撐鋼管計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載 現(xiàn)縱向板底支撐傳遞力，P = 2.106 X 0.900 + 1.134 = 3.029 kN支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m)支撐鋼管計算變形圖(mm)支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.727 kN.m ;最大變形 Vmax = 1.683 mm ;連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案13浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部最大

31、支座力 Qmax = 9.896 kN ;最大應力 （r= 143.157 N/mm2;支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值f=205.000 N/mm 2;支撐鋼管的最大應力計算值143.157 N/mm小于支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值205.000 N/m市 滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于900.000/150與10 mm,滿足要求！三、扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96M,雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80 ,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（

32、規(guī)范5.2.5）:R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計值，取12.80 kN ;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值;計算中覘最大支座反力,R= 9.896 kN ;R 2.25 M05)=0.001mm ;面板的最大撓度計算值:=0.001mm 小于 面板的最大允許撓度值:=57.1 / 250 =0.229mm ,滿足要求！5.3.3.3梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝 土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q

33、1 = (24.000+1.500) X 1.100 X 0.057=1.603 kN/m ;(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2 = 0.350 義 0.057 X (2 X 1.100+0.400)/ 0.400=0.130 kN/m ;(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 Pi = (2.500+2.000) X 0.057=0.257 kN/m；.鋼管的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.2 X 1.603+1.2 X 0.130=2.079 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.4 X 0.257=0.360 kN/m ;鋼管計

34、算簡圖連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-18 -浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩 M別為:W=5.08cm3I=12.19cm 4鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下線荷載設(shè)計值 q = 2.079+0.360=2.439 kN/m ;最大彎距 M =0.1ql 2= 0.1 X 2.079 X 0.800 X 0.800= 0.133 kN.m ;最大應力(r= M / W = 0.133 X 1/5080.0 = 26.198 N/mm 2;抗彎強度設(shè)計值 f

35、=205.000 N/mm 2;鋼管的最大應力計算值26.198 N/mm2小于 鋼管抗彎強度設(shè)計值205.000 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下q = 1.603 + 0.130 = 1.733 kN/m鋼管最大撓度計算值=0.677 X 1.733 X 800.000 /(100 /0600.000 M2.190 X04)=1.914mm ;鋼管的最大允許撓度=0.800 X 1000/250=3.200 mm；鋼管的最大撓度計算值=1.914 mm小于 鋼管的最大允許撓度=3.200 mm,滿足要求!.支撐鋼管的強

36、度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下:(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：_ 2q1 = (24.000+1.500) X 1.100= 28.050 kN/m ;模板的自重(kN/m2):q2 = 0.350 kN/m 2;(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2):q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m 2;2q = 1.2 X (28.050 + 0.350 )+ 1.4 X 4.500 = 40.380 kN/m 2;連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案19浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部梁底支撐根數(shù)為n ,立

37、桿梁跨度方向間距為a,梁寬為b,梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集 中力為P,梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 0當n=2時：當n2時：計算簡圖（kN）支撐鋼管變形圖（m.m）支撐鋼管彎矩圖（kN.m）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力Ra = R BF0.559 kN,中間支座最大反力 Rmax=12.543最大彎矩 Mmak0.454 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.118 mm；支撐鋼管的最大應力（7=0.454X105080.0=89.313 N/mm 2;支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度f=205.0 N/mm 2;支撐鋼管的最大應力計算值 89.313 N/mm小于支撐鋼管的抗壓設(shè)計強度205

38、.0 N/m市滿足 要求！扣件抗滑移的計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓講座劉群主編，P96K,雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80 ,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為 12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設(shè)計值，取12.80 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中覘最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=12.543 kN ;R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！穿梁螺栓的計算驗算公式如下：其中N -穿

39、梁螺栓所受的拉力；A -穿梁螺栓有效面積（mm2）;連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-20浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部f -穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170.000 N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直徑：14 mm ;穿梁螺栓有效直徑：11.55 mm ;穿梁螺栓有效面積：A= 105 mm 2;穿梁螺栓所受的最大拉力：N =26.400 X 0.500 X 0.600 X 2 =15.840 kN 。穿梁螺栓最大容許拉力值:N = 170.000 X 105/1000 = 17.850 kN ;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=15.840kN小于 穿梁螺栓最大容許拉力值

40、N=17.850kN ,滿足 要求！通過以上計算可以得知，本梁模板配置符合要求可以采用。5.4柱模板驗算柱箍材料：圓鋼管48X3.5 ;柱箍的間距（mm）:500;柱箍肢數(shù):2 ;柱模板面板的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或連續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B 方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算要考慮新澆混凝土 側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度 B方向豎楞間距最大，為l= 183 mm,且豎楞數(shù)為4,面板 為大于3跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁進行計算

41、。面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M-面板計算最大彎距（N.mm）;l- 計算跨度（豎楞間距）：l =183.0mm ;q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 1.2 X 69.22 X 0.50 X 0.90=37.379kN/m ;傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2： 1.4 X 2.00 X 0.50 X 0.90=1.260kN/m，式中，0.90 為按施工手冊取用的臨時結(jié)構(gòu)折減系數(shù)。q = q 1 + q 2 =37.379+1.260=38.639 kN/m ;連云港水榭花都一

42、期地下模板及主體木模板施工方案-21浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部面板的最大彎距：M =0.1 X 38.639 X 183X 183= 1.29 Xl05N.mr面板最大應力按下式計算：其中，0-面板承受的應力（N/mr2）;M -面板計算最大彎距（N.mm）;W -面板的截面抵抗矩：b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W= 500 X 15.0 X 15.0/6=1.88 X 104 mm3；f -面板的抗彎強度設(shè)計值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2;面板的最大應力計算化 （T = M/W = 1.29 xf。1.88 104 = 6.901N/mm 2;面板的最大

43、應力計算值 （T =6.901N/mm2小于 面板的抗彎強度設(shè)計值=13.000N/mm2, 滿足要求！2.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算，撓度計算公式如下：其中，-面板最大撓度（mm）；q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載（kN/m） : q = 69.22 X 0.50 =34.61 kN/m ;l-計算跨度（豎楞間距）:l =183.0mm ;E- 面板彈性模量（N/mr2i） : E = 9500.00 N/mm2 ;I-面板截面的慣性矩（mm4）;I= 500 X15.0 X15.0 X 15.0/12 = 1.41 義 105 mn4;面板最大容許撓度：=183.0

44、 / 250 = 0.732 mm ;面板的最大撓度計算值:=0.677 X 34.61 X 183/0100 9500.0 M.41 M05） = 0.197 mm ;面板的最大撓度計算值 =0.197mm小于 面板最大容許撓度設(shè)計值必=0.732mm,滿足 要求！5.4.2豎楞方木的計算模板結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按連續(xù)梁計算。本工程柱高度為4.0m,柱箍間距為500mm豎楞為大于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨連 續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm高度100mm截面慣性矩I和截面抵抗矩忖別為：W = 50X 100X 100/6 = 83.33cm 3;連云港水

45、榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-22浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部I = 50 X 100X 100X 100/12 = 416.67cm4;豎楞方木計算簡圖.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：其中，M-豎楞計算最大彎距（N.mm）;l-計算跨度（柱箍間距）:l =500.0mm ;q-作用在豎楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q1： 1.2 X 69.22 X 0.18 X0.90=13.681kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值 q2: 1.4 X 2.00 X 0.18 X0.90=0.461kN/m ;q = （13.681+0.461）/1=14.142 k

46、N/m;豎楞的最大彎距：M =0.1 X 14.142 X 500.0 乂 500.0= 3.54 乂 105N.mm其中，（T -豎楞承受的應力（N/mn2）;M -豎楞計算最大彎距（N.mm）;W -豎楞的截面抵抗矩（mm） , W=8.33X 104；f -豎楞的抗彎強度設(shè)計值（N/mn2） ; f=13.000N/mm2;豎楞的最大應力計算值:（T = M/W = 3.54 X 508.33 104 = 4.243N/mm 2;豎楞的最大應力計算值（7 =4.243N/mm2小于豎楞的抗彎強度設(shè)計值=13.000N/mm2,滿足要求！.撓度驗算最大撓度按三跨連續(xù)梁計算，公式如下：其中，

47、-豎楞最大撓度（mm）；q-作用在豎楞上的線荷載（kN/m）: q =69.22 X0.18 = 12.67 kN/m ;l-計算跨度（柱箍間距）:l =500.0mm;E-豎楞彈性模量（N/mrfi） : E = 9500.00 N/mm2 ;I-豎楞截面的慣性矩（mn4）, I=4.17 X106；豎楞最大容許撓度：=500/250 = 2.000mm ;豎楞的最大撓度計算值:=0.677 X 12.67 X500/（100 9500.0 M.17M06） = 0.135 mm ;豎楞的最大撓度計算值=0.135mm小于 豎楞最大容許撓度=2.000mm ,滿足要求!5.4.4柱箍的計算連

48、云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-23 -浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部本算例中，柱箍采用鋼楞，截面類型為圓鋼管 48X3.5;截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm 3;鋼柱箍截面慣性矩I = 12.19 cm 4;柱箍為2跨，按集中荷載二跨連續(xù)梁計算(附計算簡圖)：B方向柱箍計算簡圖其中P -豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN),豎楞距離取B方向的；P = (1.2 X 69.22 X 0.90 + 1.4 X 2.00 X 0.90) X 0.183 乂 0.50/2 = 3.54 kN42乎 4史 TOC o 1-5 h z 1

49、 07?10770.6S 10.631-I 斗。，國11,0771.0774.2264,226柱箍剪力圖(kN)最大支座力：N = 8.452 kN ;柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩：M = 0.347 kN.m ;柱箍變形圖(mm)最大變形:V = 0.085 mm ;.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M = 0.35 kN.m ;彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩：W = 5.08 cm 3;柱箍的最大應力計算值:(T = 65.06 N/mm2;柱箍的抗彎強度設(shè)計值:f = 205.000 N/mm 2;柱箍的最大應力計算值(T =65.06N/mm2小

50、于柱箍的抗彎強度設(shè)計值f=205.000N/mm 2,滿足要求！.柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到：=0.085 mm ;連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-24浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部柱箍最大容許撓度:=300.0 / 250 = 1.200 mm ;柱箍的最大撓度 =0.085mm 小于柱箍最大容許撓度=1.200mm,滿足要求！.4.5對拉螺栓的計算計算公式如下：其中N -對拉螺栓所受的拉力；A -對拉螺栓有效面積（mm2）;f -對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170.000 N/mm2;查表得：對拉螺栓的型號：M12 ;對拉螺栓的有效直徑：9.85 mm ;對拉螺栓的

51、有效面積：A= 76.00 mm 2;對拉螺栓所受的最大拉力：N = 8.452 kN 。對拉螺栓最大容許拉力值:N = 1.70 X105X 7.60 X 10-5 = 12.920 kN ;對拉螺栓所受的最大拉力 N=8.452kN小于對拉螺栓最大容許拉力值N=12.920kN，對拉螺 栓強度驗算滿足要求！6、模板安裝墻體模板安裝施工順序安裝前準備一安裝門窗口模板一一側(cè)墻模吊裝就位-安裝斜撐一插入穿墻螺栓 及塑料套管-清掃墻內(nèi)雜物一安裝就位另一側(cè)墻模板-安裝斜撐一穿墻螺栓穿過另 一側(cè)墻模一調(diào)整模板位置一緊固穿墻螺栓一斜撐固定-與相鄰模板連接。操作工藝、支設(shè)前模板底部板面應平整，沿墻體邊線向

52、外3-5mm貼好海綿條，檢查墻體模板編號，檢查模板是否清理干凈，門窗洞口模板及預埋件是否安裝到位。、用塔吊將一側(cè)大面墻模板按位置線吊裝就位，安裝斜撐調(diào)整至模板與地面呈75 ,使其穩(wěn)定座落于基準面上，并進行臨時固定。連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-25 -浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部、安裝穿墻或?qū)菟ê椭Ч趟芰咸坠埽瑢⒛０鍍?nèi)部清理干凈。、以同樣的方法就位另一側(cè)墻模板，使穿墻螺栓穿過模板并在螺栓桿端戴扣 件和螺母，然后調(diào)整兩塊模板的位置和垂直，與此同時調(diào)整斜撐角度，合格后，固 定斜撐，緊固斜撐，緊固全部穿墻螺栓的螺母。、采用同樣的方法安裝相鄰模板及角模，模板安裝完畢后

53、，全面檢查扣件、 螺栓、斜撐是否緊固、穩(wěn)定，模板拼縫及下口是否嚴密。、地下室模板采用鋼管支撐體系，豎向龍骨選用50X 100木橋間距280mm橫向背楞為248鋼管500mm對拉螺桿為14,縱距500mm橫距500mm地下室外 墻、水池墻體對拉螺桿應在中間加焊 50X 40X 3的止水片鋼板，止水片鋼板要滿焊。 為避免割除螺桿時在墻上留下的痕跡影響清水硅效果，封模時在螺桿兩端穿上15厚50X50mm多層板，木塞子凈間距為墻厚一兩倍木塞子厚，硅澆注完后取出木塞子， 墻上將會留下弧形凹坑，割除螺桿時將氧割伸入到凹坑內(nèi)，螺桿割除完后用高標號1: 2.5加微膨脹劑水泥砂漿添坑。內(nèi)墻對拉螺桿外套 20PV

54、箜管，硅澆注完后拆出螺 桿，既不用割除螺桿，又可將螺桿進行周轉(zhuǎn)使用。外墻內(nèi)側(cè)模板及內(nèi)墻模板支撐系統(tǒng)采用。48鋼管加快拆頭斜撐，間距3m在斜 撐鋼管中部設(shè)橫向鋼管及反拉鋼管一道。在樓（底）板上預埋。25地錨，間距5m斜撐鋼管與地錨通過掃地桿相連。外墻外側(cè)模板支撐系統(tǒng)采用可調(diào)支撐腳手架橫撐， 豎向設(shè)水平及豎向鋼管拉桿一道，間距 1500模板支設(shè)圖如下：梁、板模板安裝施工順序彈1m線一搭設(shè)滿堂腳手架（底部墊木彷）一調(diào)整梁底鋼管標高一安裝梁、板底模 一綁梁板筋-安裝梁側(cè)模一擺設(shè)主次龍骨一支撐架加固連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-26浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部施工工藝、樓板

55、模板施工前應先彈1m線，根據(jù)1m線搭設(shè)滿堂腳手架；放好梁位置線， 采用吊線墜的方式將位置線引至鋼管架上。、調(diào)整連梁底鋼管標高，調(diào)平后，鋪設(shè)梁、板底模，并在板面上彈好梁邊線。、頂板、梁鋼筋綁扎完畢后，封梁側(cè)模，梁側(cè)模應落在定限筋上。、安裝主次龍骨，按配置方案將模板擺放好，模板拼縫要嚴密，用釘子把模 板固定。、梁底模按照梁跨度的1.5 %。起拱。、梁板模板支撐采用鋼管腳手架，腳手架立桿間距 900mm設(shè)三道水平連接桿 件。梁高大于700mmi勺梁采用穿梁的M14對拉螺桿加固，螺桿間距500mm每根螺桿 后設(shè)兩根48短鋼管。、將主龍骨放在快拆頭上，主龍骨上鋪間距250mm的次龍骨，次龍骨接長時采用搭

56、接形式，搭接長度不少于 500mm梁板支設(shè)詳見下圖。樓梯模板安裝樓梯模板施工前應根據(jù)實際層高放樣，先支設(shè)平臺模板，再支設(shè)樓梯底模板，然 后支設(shè)樓梯側(cè)板，應先在側(cè)板內(nèi)側(cè)彈出樓梯底板厚度線和側(cè)板位置線，吊裝加工的 鋼木結(jié)合踏步模板到位。為確保踏步線條尺寸的準確，踏步板的高度必須與樓梯踏 步的高度一致，放樣時，須預留出裝修面層的厚度。樓梯模板支撐體系采用鋼管加 快拆頭斜撐，斜撐間距1m中間設(shè)橫向拉桿一道。側(cè)模固定采用 50 x 100的木材固 定。詳見下圖。樓梯踏步支模時，應注意上下梯段踏步踢面錯開2個裝修層厚度，以便裝修施工完成后使樓梯踢面齊平。連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-27

57、浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部聚苯板預埋：休息平臺及樓梯梁鋼筋錨入墻處用黃膠帶纏裹聚苯板（密度20kg/m3）預留，待墻體硅澆筑完后，剔除聚苯板，再放入樓梯梁、休息平臺鋼筋, 滿足鋼筋錨固長度。施工縫、后澆帶模板后澆帶模板外墻豎向后澆帶采用木材和小塊模板攔設(shè)，模板做成梳子狀以便于墻體水平鋼 筋通過，模板凹梢處塞好海綿條，防止漏漿。樓板模板后澆帶處作成梳子狀，用短木橋支擋，為防止漏漿，木材與鋼筋間隙 處填塞海綿條。后澆帶支撐應一次到位，將板底模及梁底模、側(cè)模連同支撐一起支設(shè)完畢，后澆帶兩側(cè)各搭設(shè)一列雙排腳手架，腳手架立桿間距為1200mm掃地桿距地面300mm縱向水平桿步距不大于150

58、0mm并設(shè)橫向水平桿將四根立桿連成一體。每根立桿底 部及頂部均設(shè)50 X 100木彷，立桿上部加設(shè)快拆頭，使木材與板底或梁底模板頂緊 有梁的部位在梁寬中部加設(shè)二根立桿，并將該立桿與其它立桿連接起來。后澆帶上部采用15厚多層板進行封閉，避免垃圾等雜物進入后澆帶，并應在后澆帶兩側(cè)采用 砂漿做好擋水措施。詳見下圖。6.4.2 施工縫模板6.4.2.1堵縫必（用廢舊多板接縫必須拆模后將疏頂板、梁施工縫須采用“疏子板”層板板條刻梢），模 密實以防止漏漿。子板起出并清理干-28 連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施H方案浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部凈以后才可以進行下一區(qū)的鋼筋綁扎和模板施工

59、。禁止使用鋼板網(wǎng)加方木直接封堵。頂板預留的通風、排煙洞等需要斷筋的洞口外加工梢型固定洞口模板。施工縫留置 在梁（板）跨、門窗洞跨中1/3L （L為跨距）范圍內(nèi)；樓梯施工縫可留在平臺梁后 1/3范圍內(nèi)。墻體施工縫：,水平施工縫：外墻：外墻澆筑成企口形式（外高內(nèi)低），企口外側(cè)半墻厚澆筑標高為 板上皮+20mm內(nèi)側(cè)半墻厚澆筑標高為板下皮+20mm如下圖：內(nèi)墻：內(nèi)墻墻板交接處留設(shè)水平施工縫，澆筑標高為板下皮+20mrp下步工序?qū)㈣徝?、剔去?0mm?的硅浮漿、石子。豎向施工縫：各流水分區(qū)交接處留豎向施工縫，采用梳子板“掐灰” 。與剪力墻相交的梁板模板在梁、樓梯休息平臺梁板與剪力墻交接的部位，為保證墻體

60、混凝土的外觀效果， 剪力墻應連續(xù)澆筑，在這些部位預留出梁、板的位置。梁采用模板制作成與梁同寬 同高的盒子放入墻內(nèi)，板采用預埋聚苯板的方式。門窗洞口模板在現(xiàn)場所加工易于拼裝和拆卸的定型模板，在安裝時為了防止門模跑模，可以用14600m的短鋼筋（頂棍）焊在附加筋上，限制門窗、洞口模板的位置。為了保 證門窗、洞口模板與大鋼模之間的接縫不漏漿，在模板兩側(cè)邊四周粘接密封條，在 安裝大鋼模時固定緊，保證不能漏漿及線條的順直。不同混凝土交接處模板本工程存在多處不同混凝土交接的部位，如地下室內(nèi)外墻交接處、梁板與墻體連云港水榭花都一期地下模板及主體木模板施工方案-29浙江海天建設(shè)連云港水榭花都一期工程項目部交接