年處理量為35萬噸NaOH三效蒸發(fā)器的設(shè)計(jì)

1、廣東石油化工學(xué)院 食 品 工 程 原 理 課 程 設(shè) 計(jì)題目 年處理量為3.5萬噸NaOH三效蒸發(fā)器的設(shè)計(jì) 教 學(xué) 院 化工與生物技術(shù)學(xué)院 專業(yè)班級(jí) 食品科學(xué)與工程 學(xué)生姓名 學(xué)生學(xué)號(hào) 12340110 指導(dǎo)教師 XXXXX 2016年1月3日 目錄課程設(shè)計(jì)任務(wù)書1前言3第一章 蒸發(fā)方案的確定41.1加熱蒸汽壓的確定41.2 冷凝器操作壓強(qiáng)的確定41.3 蒸發(fā)器的類型41.4 蒸發(fā)效數(shù)的確定51.5 蒸發(fā)流程的選擇51.6 進(jìn)料溫度的選擇5第二章三效并流蒸發(fā)設(shè)計(jì)計(jì)算.72.1估計(jì)各效蒸發(fā)量和完成液濃度72.2估算各效二次蒸蒸汽溫度72.3計(jì)算各效傳熱溫度差72.4 計(jì)算各效蒸發(fā)量 和傳熱量92

2、.5蒸發(fā)器傳熱面積估算102.6有效溫差的再分配112.7重復(fù)上述步驟112.7.1 計(jì)算各效料液的質(zhì)量分?jǐn)?shù)112.7.2 估算各效二次蒸汽溫度122.7.3計(jì)算各效蒸發(fā)量132.7.4蒸發(fā)器傳熱面積計(jì)算14第三章蒸發(fā)器主要結(jié)構(gòu)工藝尺寸的設(shè)計(jì)153.1加熱管的選擇和管數(shù)的初步估算153.2循環(huán)管的選擇163.3加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定163.4分離室直徑和高度的確定153.5接管尺寸的確定153.5.1 熱蒸汽進(jìn)口二次蒸汽出口173.5.2 溶液進(jìn)出口173.5.3 冷凝水出口17第四章4.1 氣液分離器18第五章設(shè)計(jì)結(jié)果一覽表20課程設(shè)計(jì)總結(jié)21參考文獻(xiàn)22附錄22課程設(shè)計(jì)任務(wù)書1設(shè)計(jì)題

3、目： NaOH-水溶液蒸發(fā)裝置的設(shè)計(jì)2設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)說明（1）0.5萬噸/年（原料）： 7000噸/年 28×1000噸/年=35000噸/年（2）年開工時(shí)：一年開工按280天計(jì)，每天工作時(shí)間24小時(shí)。（3）各效蒸發(fā)器傳熱面積相等。（4）設(shè)備類型：并流加料三效蒸發(fā)器。（5）流程概述，簡圖，說明根據(jù)既定任務(wù)的特點(diǎn)確定具體流程的優(yōu)點(diǎn)，物料的預(yù)熱方式以及作用，設(shè)備形式，設(shè)備材質(zhì)以及生產(chǎn)過程的控制方式。（6）計(jì)算的主要項(xiàng)目有：加熱蒸氣的消耗量，各效溶劑蒸發(fā)量以及各效的傳熱面積等。3操作條件 （1）蒸發(fā)物含量：入口10%，出口42%（最小30%）。（可變）（2）加熱介質(zhì)：121的加熱蒸汽，各效的冷凝

4、液均在飽和溫度下排出，假設(shè)各效傳熱面積相等，并忽略熱損失，冷凝器的壓力是20KPa。（4）各效蒸發(fā)器的總傳熱系數(shù)為K11800 W/(m2)，K21200 W/(m2)，K3600W/(m2)。（5）估計(jì)蒸發(fā)器中溶液的液面高度為1.2m。（6）原料液比熱容3.9kJ/(kg/K)，在三效中液體的平均密度分別為1120 kg/m3，1290kg/m3，1460 kg/m3。3 設(shè)計(jì)任務(wù)（1）設(shè)計(jì)方案的確定及流程說明。（2）選擇適宜的并流三效蒸發(fā)器并進(jìn)行核算。（3）工藝設(shè)計(jì)計(jì)算：包括選擇適宜的蒸發(fā)器并進(jìn)行核算，主要包括物料衡算和熱量衡算、傳熱面積的確定、蒸發(fā)器主要尺寸的確定等。（注明公式及數(shù)據(jù)來源

5、）（3）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算：選擇適宜的結(jié)構(gòu)方案，進(jìn)行必要的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算。主要包括包括加熱室直徑、加熱管的選擇和管束的初步估計(jì)、加熱管數(shù)目、分離室的直徑和高度。（注明公式及數(shù)據(jù)來源）（4）繪制工藝流程圖：繪制設(shè)備工藝條件圖一張（3號(hào)圖紙）； CAD繪制。（5）編寫設(shè)計(jì)說明書（6）、撰寫設(shè)備結(jié)果一覽表。（見附表1）（7）、繪制蒸發(fā)器的設(shè)備圖。（8）、設(shè)計(jì)感想、設(shè)計(jì)評(píng)價(jià)。（9）、參考文獻(xiàn)。（10）設(shè)計(jì)說明書書寫符合規(guī)范,圖表書寫符合標(biāo)準(zhǔn)。（11）說明書語句通順，層次分明，文字簡練，說明透徹。（12）對(duì)本設(shè)計(jì)的評(píng)論或有關(guān)問題的分析討論。食品科學(xué)與工程系教研室2015年12月2前言我的食品工程的課設(shè)任務(wù)是用三

6、效蒸發(fā)裝置將處理量為35Kt/a的10%NaOH溶液濃縮到42%，在設(shè)計(jì)中我們要根據(jù)一些實(shí)際情況對(duì)一些條件進(jìn)行選擇，通過查相關(guān)資料得到一些有關(guān)物質(zhì)數(shù)據(jù)，來對(duì)三效蒸發(fā)的工藝計(jì)算，得到結(jié)果后選擇合適的蒸發(fā)器的主要結(jié)構(gòu)尺寸，并對(duì)蒸氣裝置輔助設(shè)備進(jìn)行設(shè)計(jì)。我們?cè)谠O(shè)計(jì)中采用了減壓蒸發(fā)，因?yàn)闇p壓蒸發(fā)有如下優(yōu)點(diǎn)：1、在加熱蒸汽溫度一定的條件下，蒸發(fā)器傳熱的平均推動(dòng)力增大，使傳熱面積減??；2、可以利用低壓蒸氣或廢熱蒸氣作為加熱介質(zhì)；3、由于溫度低，可以減少熱損失。尤其是優(yōu)點(diǎn)2、3對(duì)工業(yè)生產(chǎn)意義重大，減少熱損失和傳熱面積意味著降低了蒸發(fā)的設(shè)備成本和運(yùn)行成本，從而使企業(yè)獲得更大的效益。食品工程原理是食品類及相近專

7、業(yè)一門重要的技術(shù)基礎(chǔ)課.。平時(shí)我們?cè)谡n堂上學(xué)到的都是一些理論知識(shí)，做的題都是一些計(jì)算型的題目，我們?nèi)狈Ω鶕?jù)實(shí)際情況自己選擇合適數(shù)據(jù)進(jìn)行計(jì)算設(shè)計(jì)的綜合能力。而食品工程原理課程設(shè)計(jì)的目的就意在培養(yǎng)訓(xùn)練分析和解決工程實(shí)際問題的能力，我相信通過課程設(shè)計(jì)，我們能夠更融會(huì)貫通的綜合運(yùn)用學(xué)到的知識(shí)，提高自己獨(dú)立的工作能力，為畢業(yè)后走上工作崗位打下良好的基礎(chǔ)。3第一章 蒸發(fā)方案的確定1.1加熱蒸汽壓的確定 蒸發(fā)是一個(gè)消耗大量加熱蒸汽而又產(chǎn)生大量二次蒸汽的過程。通常被蒸發(fā)的溶液有一個(gè)允許的最高溫度，從節(jié)能觀點(diǎn)出發(fā)，應(yīng)充分利用二次蒸汽作為后續(xù)蒸發(fā)過程或者其他加熱用的熱源，因此采用較高溫度的飽和蒸汽作為加熱蒸汽是有

8、利的，但通常所用飽和蒸汽溫度不超過180，超過時(shí)相應(yīng)的壓強(qiáng)，這將增加加熱的設(shè)備費(fèi)用和操作費(fèi)用。所以加熱蒸汽壓強(qiáng)在400-800范圍之內(nèi)。故選擇加熱蒸汽壓強(qiáng)600kPa(絕)。1.2 冷凝器操作壓強(qiáng)的確定若一效采用較高壓強(qiáng)的加熱蒸汽，則末效可采用常壓或加壓蒸發(fā)，此時(shí)末效產(chǎn)生的二次蒸汽具有較高溫度，可以全部利用。而且各效操作溫度高時(shí)，溶液粘度低，傳熱效果好。若一效加熱蒸汽壓強(qiáng)低，末效應(yīng)采用真空操作，此時(shí)各效二次蒸汽溫度低，進(jìn)入冷凝器冷凝需消耗大量冷卻水，而且溶液粘度大，傳熱差。故冷凝器操作真空度為80kPa。1.3 蒸發(fā)器的類型 蒸發(fā)器有很多類型，在結(jié)構(gòu)和操作上必須有利于蒸發(fā)過程的進(jìn)行，選型時(shí)考慮

9、一下原則：1. 盡量保證蒸發(fā)過程具有較大的傳熱系數(shù)，滿足生產(chǎn)工藝過程的要求；2. 生產(chǎn)能力大，能完善分離液沫，盡量減緩傳熱壁面上污垢的形成；3. 結(jié)構(gòu)簡單，操作維修和清洗方便，造價(jià)低，使用壽命長；4. 能適應(yīng)所蒸發(fā)物料的一些特殊工藝特性根據(jù)以上原則選擇中央循環(huán)管式蒸發(fā)器，其加熱室由垂直的加熱管束構(gòu)成，在管束中央有一根直徑較大 的管子，稱為中央循環(huán)管，其截面積為加熱管束總截面積的40%-100%。當(dāng)殼程的管間通入蒸汽加熱時(shí)，因加熱管（細(xì)管）內(nèi)單位體積的受熱面積大于中央循環(huán)管（粗管）內(nèi)液體的受熱面積，因此粗、細(xì)管內(nèi)液體形成密度差，加之加熱細(xì)管內(nèi)蒸汽的抽吸作用，從而使得溶液在中央循環(huán)管下降、在加熱管

10、內(nèi)上升的連續(xù)自然流動(dòng)。溶液在粗細(xì)管內(nèi)的密度差越大，管子越長，循環(huán)速度越大。主要的是溶液的循環(huán)流動(dòng)提高了沸騰表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)，強(qiáng)化了蒸發(fā)過程。且這種蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)緊湊，制造方便，傳熱較好，操作可靠等優(yōu)點(diǎn)，因此選擇中央循環(huán)管式蒸發(fā)器。1.4 蒸發(fā)效數(shù)的確定在多效蒸發(fā)中，將前一效的二次蒸汽作為后一效的加熱蒸汽加以利用，可節(jié)省生蒸汽的消耗量，故為充分利用熱能，生產(chǎn)中一般采用多效蒸發(fā)。除此之外，受到經(jīng)濟(jì)和技術(shù)上的限制，效數(shù)過多經(jīng)濟(jì)上不合算，技術(shù)上蒸發(fā)操作將難以進(jìn)行。也為了保證傳熱的正常進(jìn)行，各效的有效傳熱溫度差不能小于6-10.且此次蒸發(fā)溶液12%NaOH為電解質(zhì)溶液，故選擇蒸發(fā)效數(shù)為3效。1.5 蒸發(fā)流程的選

11、擇多效蒸發(fā)的操作流程根據(jù)加熱蒸汽與料液的流向不同，可分為并流、逆流、平流及錯(cuò)流四種。并流法亦稱順流法，是指料液和蒸汽呈同向流動(dòng)的蒸發(fā)過程。因?yàn)楦餍еg有比較大的壓強(qiáng)差，料液能自動(dòng)從前效進(jìn)入后效，可以省去輸送物料泵，前效的溫度高于后效，料液能自動(dòng)從前效進(jìn)入后效，可省去輸送物料泵；前效溫度高于后效溫度，料液從前效進(jìn)入后效處于過熱狀態(tài)，可以產(chǎn)生自蒸發(fā)；且并流法結(jié)構(gòu)緊湊、操作簡便、應(yīng)用廣泛。但由于后效較前效溫度低、濃度大，因而逐效料液的粘度增加，導(dǎo)致傳熱系數(shù)下降。因此并流法操作通常適用于溶液粘度歲濃度變化不大的料液蒸發(fā)。逆流法即料液于蒸汽呈逆流操作。隨著料液濃度的提高，其溫度相應(yīng)提高，使料液粘度增加較

12、小，各效的傳熱系數(shù)相差不大，故可生產(chǎn)較高濃度的濃縮液。因而逆流法操作適用于粘度較大的料液蒸發(fā)，但由于逆流操作需設(shè)置效間料液輸送泵，動(dòng)力消耗較大，操作也較復(fù)雜。此外對(duì)濃縮液在高溫時(shí)易分解的料液，不宜采用此流程。平流法即各效都加入料液，又都引出濃縮液。此法除可用于有結(jié)晶析出的料液外，還可用于同時(shí)濃縮兩種以上的不同水溶液。錯(cuò)流法亦稱混流法，它是并，逆流的結(jié)合。其特點(diǎn)是兼有并，逆流的優(yōu)點(diǎn)而避免其缺點(diǎn)，但操作復(fù)雜，控制困難，應(yīng)用不多。綜合比較，選擇并流蒸發(fā)流程。1.6 進(jìn)料溫度的選擇 進(jìn)蒸發(fā)器料液溫度的高低直接影響到蒸發(fā)器中的傳熱情況和蒸發(fā)器傳熱面積的大小，生產(chǎn)上通常為了節(jié)約蒸汽用量和提高傳熱效果，在進(jìn)

13、蒸發(fā)器之前利用可回收的低溫?zé)嵩磳⒘弦侯A(yù)熱到接近或者達(dá)到沸點(diǎn)狀態(tài)，以實(shí)現(xiàn)節(jié)能消耗。 故選擇沸點(diǎn)進(jìn)料。 第二章.三效并流蒸發(fā)設(shè)計(jì)計(jì)算2.1估計(jì)各效蒸發(fā)量和完成液濃度總進(jìn)料量 kg/h 總蒸發(fā)量 kg/h 式中：W-總蒸發(fā)量,kg/h;F-進(jìn)料流量，kg/h；-進(jìn)料濃度；-完成液濃度因?yàn)椴⒘骷恿希舭l(fā)中無額外蒸汽引出，可設(shè)： （食品工程原理325頁）kg/hkg/h kg/h 2.2估算各效二次蒸蒸汽溫度121的加熱蒸汽的飽和蒸氣壓： =205.35kPa設(shè)各效間壓力降相等，則總壓力差為：各效間的平局壓力差為 （食品工程原理335頁）由各效的壓力差可以求得各效蒸發(fā)室的壓力，即由各效的二次蒸汽壓力，從

14、手冊(cè)中可查得相應(yīng)的值表3-1二次蒸汽的溫度和氣化潛熱效數(shù)IIIIII二次蒸汽壓力kPa143.5781.7920二次蒸汽溫度1109460二次蒸汽的汽化熱kJ/kg2232227323552.3計(jì)算各效傳熱溫度差計(jì)算溶液溫差蒸汽壓下降引起的溫度差根據(jù)各效二次蒸氣溫度和各完成液濃度xi，由NaOH水溶液杜林線圖可得各效NaOH的沸點(diǎn)tAi分別為：tA1= 112 tA2 = 97 tA3 = 68 則各效由于溶液沸點(diǎn)比水的沸點(diǎn)升高而引起的溫差損失：1 = tA1 - T1=112 110 = 2 2 = tA2 T2=97 94 =3 3 = tA3 T3=68 60=8 所以 求由于液柱靜壓力

15、而引起的溫度損失為方便起見，以液層中點(diǎn)處壓力和沸點(diǎn)代表整個(gè)液層的平均壓力和平均溫度，根據(jù)流體靜力學(xué)方程，液層的平均壓力區(qū)值（L=1.2m）Pm = Pi + （其中l(wèi)為液面高度，m）（3）=-（4）式中：-蒸發(fā)器中液面與底部的平均壓強(qiáng)，Pa； -對(duì)應(yīng)下水的沸點(diǎn)，； -二次蒸汽的壓強(qiáng)，Pa； -對(duì)應(yīng)下水的沸點(diǎn)，； -溶液的平均密度，； -蒸發(fā)器操作時(shí)的液面高度，。所以 Pm1 = P1+ =143.57 + =150.16kPa Pm2 = P2+ =81.79 + = 89.38kPaPm3 = P3+ = 20+ = 28.59kPa由平均壓力查得對(duì)應(yīng)飽和溫度為：T 'Pav1 =1

16、11.30 T 'Pav2 =95.54 T 'Pav3=66.21所以 1 = T Pav1 T1 =111.30110= 1.302= T Pav2 T2 = 95.5489.38=6.163= T Pav3 T3 = 66.2160 = 6.21 =1+2+3=1.30+6.16+6.21=13.67由流動(dòng)阻力引起的溫差損失 取經(jīng)驗(yàn)值1，即1=2=3 =1 ，則=3綜合(1)(2)(3)步得總溫度損失：=+ + =13 +13.67+ 3= 29.67各效料液的溫度和有效總溫差1=1+1+1=2+1.3+1=4.32=2+2+2=3+6.16+1=10.163=3+3+3

17、=8+6.21+1=15.21各效料液的溫度為 :由ti=Ti+i 得： t1=T1+1=110+4.3= 114.3 t2=T2+2=94+10.16 = 104.16 t3=T3+3=60+15.21= 75.21因=(Ts-Tk)-有效總溫度差，已知121氣化潛熱為2203KJ/Kg2.4 計(jì)算各效蒸發(fā)量和傳熱量第效的熱量恒算式為 由于是沸點(diǎn)進(jìn)料，熱利用系數(shù)，式中為第效蒸發(fā)器中料液溶質(zhì)質(zhì)量分?jǐn)?shù)的變化。第效熱量恒算式第效的熱量恒算式又 2.5蒸發(fā)器傳熱面積估算 誤差為>0.05，誤差較大，應(yīng)調(diào)整各效有效溫差，使三個(gè)蒸發(fā)器的傳熱面積盡量相等。2.6有效溫差的再分配重新分配有效

18、溫差得:2.7重復(fù)上述步驟2.7.1 計(jì)算各效料液的質(zhì)量分?jǐn)?shù) 由所求得的各效蒸發(fā)量，可求得各效料液的濃度，即 2.7.2 估算各效二次蒸汽溫度因末效的完成液的濃度和二次蒸汽的壓力均不變，各種溫度差損失可視為恒定，故末效溶液的溫度仍為73.21,即則第效的加熱蒸汽的溫度（第效的二次蒸汽的溫度）為:（化工傳遞與單元操作課程設(shè)計(jì)81頁）由第II效二次蒸汽的溫度T2/=103.175,再由第II效料液的濃度小x2=0.216查杜林線圖，可得第II效料液的沸點(diǎn)為: 98.5。由液柱靜壓力即流動(dòng)阻力而引起的溫度差損失可視為不變，所以第II效料液的溫度為：同理：由t2=110.11 ，=14.014得 由第

19、I效二次蒸汽的溫度T1/ =119.67，再由第I效料液的濃度X1=0.138查杜林線圖，可得第I效料液的沸點(diǎn)為: 114.3則第一效料液的溫度為：第一效料液的溫度也可以由下式計(jì)算:t1 = T1=121-9.603=113.97 誤差為：1-0.02<0.05，T1= t1=116.30+6.23=122.53由上知，各種溫差損失變化不大，無需重新計(jì)算。故有效總溫差不變，即=31.33溫差重新分配后各效溫度列于表2表3-2溫度差重新分配后各項(xiàng)溫度情況表效次IIIIII加熱蒸汽溫度122.53119.67103.175有效溫度差9.60314.01427.965料液溫度116.30105

20、.6675.212.7.3計(jì)算各效蒸發(fā)量 （食品工程原理附錄）第效 第效第效又 與第一次結(jié)果相比較，其相對(duì)誤差為相對(duì)誤差在0.05以下，不需再計(jì)算2.7.4蒸發(fā)器傳熱面積計(jì)算 （食品工程原理331頁） (食品工程原理338頁）誤差為則取S=52。第三章 蒸發(fā)器主要結(jié)構(gòu)工藝尺寸的設(shè)計(jì)3.1加熱管的選擇和管數(shù)的初步估算計(jì)算平均面積；S=52m2 所需管子數(shù)= 其中S蒸發(fā)器的傳熱面積，m2，由前面的工藝計(jì)算決定d0加熱管外徑，mL加熱管長度，m，取L=3m,d0=38mm有根3.2循環(huán)管的選擇有經(jīng)驗(yàn)公式循環(huán)管內(nèi)徑，因?yàn)镾較大，取，取管為 3.3加熱室直徑及加熱管數(shù)目的確定按正三角形排列，管束中心在線

21、管束根加熱室內(nèi)徑，其中 t為管心距，t=48mm， 取 。則3.4分離室直徑和高度的確定分離室的體積V= 其中W為某效蒸發(fā)器的二次蒸氣流量，kg/h 為某效蒸發(fā)器的二次蒸氣的密度，kg/m3，U為蒸氣體積強(qiáng)度， 一般允許值為1.11.5m3/（m3·s） 取W=W1=1426.83kg/h， =0.1120kg/m3 U=1.5m3/(m3·s)所以V= m3 分離室高度H與直徑D的關(guān)系：V=D2H, H:D=1.7求得：H=2.106m ，取H=2.2 >1.8m 求得：D=1.239m取D=1.3m3.5接管尺寸的確定流體進(jìn)出口的內(nèi)徑按下式計(jì)算：3.5.1 熱蒸汽

22、進(jìn)口二次蒸汽出口加熱蒸汽即為各效二次蒸汽，故其接管尺寸相同，因此取體積流量最大者計(jì)算尺寸。二次蒸汽體積流量取各效最大者,故=1426.85kg/h, =0.1120kg/m3。飽和蒸汽適宜的流速此處取依據(jù)無縫鋼管的常用規(guī)格選用為 的標(biāo)準(zhǔn)管。3.5.2 溶液進(jìn)出口為統(tǒng)一管徑，按第效的流量計(jì)算，溶液的適宜流速按強(qiáng)制流動(dòng)算，即則依據(jù)無縫鋼管的常用規(guī)格選為的標(biāo)準(zhǔn)管。3.5.3 冷凝水出口第一效質(zhì)量流量最大，所以用第一效質(zhì)量流量來計(jì)算冷凝水出口管尺寸，按自然流動(dòng)的液體計(jì)算，u=0.81.8 m/s,取u=1.2m/s，則計(jì)算出依據(jù)無縫鋼管的常用規(guī)格選為的標(biāo)準(zhǔn)管。第四章、蒸發(fā)裝置輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)4.1 氣液

23、分離器蒸發(fā)操作時(shí)，二次蒸汽中夾帶大量的液體，雖然在分離室得到了初步分離，但是為了防止有用的產(chǎn)品損失或污染冷凝液體，還需設(shè)置氣液分離器，以使霧沫中的液體凝聚并與二次蒸汽分離，故氣液分離器又稱捕沫器或除沫器。慣性式除沫器是利用帶有液滴的二次蒸汽在突然改變運(yùn)動(dòng)方向時(shí)，液滴因慣性作用而與蒸汽分離。慣性式除沫器的主要尺寸按下列關(guān)系確定：， ， ， h=(0.4-0.5)式中：-二次蒸汽的管徑，m; -除沫器內(nèi)管的直徑，m； -除沫器外罩管的直徑，m； -除沫器外殼直徑，m; H-除沫器的總高度，m; h-除沫器內(nèi)管頂部與管頂?shù)木嚯x，m。=0.388m, =0.582m, =0.776m, H=0.776m, h=0.45=0.175m第五章 設(shè)計(jì)結(jié)果一覽表表5-1 進(jìn)料條件效數(shù)第一效第二效第三效完成液濃度%13.821.642蒸汽流量kg/h1424.61360.531183.08傳熱面積53.2852.2150.78表5-2 蒸發(fā)設(shè)備的數(shù)據(jù)蒸發(fā)器尺寸加熱管高度3m循環(huán)管內(nèi)徑364加熱管管徑加熱管數(shù)目151根加熱室內(nèi)徑716mm分離室直徑分離室高度2.2m接管尺寸溶液進(jìn)出口管加熱蒸汽與二次蒸汽接管冷凝水出口管除沫器總高度776mm除沫器內(nèi)管頂部與器頂距離175mm除沫器內(nèi)管直徑除沫器外罩管直徑除沫器外殼直徑 課程設(shè)計(jì)總結(jié) 課程設(shè)計(jì)已經(jīng)告一段落了，在這段時(shí)間里，時(shí)間雖然不長，但是我學(xué)到了