pkpm平板筏基建模方法

1、pkpm 平板筏基建模方法目前工程中， “柱下或者剪力墻下平板式筏板”在 pkpm 里計算，簡單概括有三個方法： “倒樓蓋” “彈性地基梁法” “樁筏筏板有限元計算”。具體到用“彈性地基梁法”（即 jccad 中第三個菜單）計算“柱下或者剪力墻下平板式筏板”的操作步驟是什么，這個流程是什么下面具體羅列：1、首先要按地勘報告輸入地質(zhì)數(shù)據(jù)，用于沉降計算。非常重要。2、在菜單2 中輸入筏基模型，注意筏板一般要挑出，因此首先用網(wǎng)格延伸命令將網(wǎng)格向外延伸一個懸挑長度，然后定義并布置筏板，給出厚度和埋深，并做柱和墻的沖切驗算，看看板厚是否滿足要求，如不滿足，可以加柱帽（注：加柱帽的功能在“上部構(gòu)件”的菜單

2、中） 。3、輸入筏板荷載，如果是平板式基礎(chǔ)，可以直接布置板帶，程序自動確定板帶翼緣寬度形成地基梁模型。也可以不布置板帶，直接定義地基梁形成梁元模型。4、進入菜單3，按梁有限元法計算筏板。首先需要計算沉降，這里有個非常重要的概念，就是地基模型的選用。程序用模型參數(shù)kij （默認為0.2）來模擬不同的地基模型，kij=0 的時候，為經(jīng)典文克爾地基模型，kij=1 的時候，為彈性半空間模型，不明白看教材。一般軟土取低值00.2，硬土取高值0.20.4。其它參數(shù)不難理解，不贅述。梁元法程序提供兩種沉降計算模式，剛性沉降和柔性沉降。柔性沉降假定筏板為完全柔性，而剛性沉降則假定為完全剛性。計算完成后，程序

3、用求出的各區(qū)格反力除以其沉降值得到各區(qū)格的地基剛度值，然后轉(zhuǎn)換為地梁計算用的地梁下的基床反力系數(shù)，這樣便確定了基地的反力分布，用于下一步的內(nèi)力計算。沉降計算是筏板計算的核心步驟。4、基床系數(shù)k 的合理性判斷。沉降計算完畢后，計算數(shù)據(jù)中會給出各區(qū)格的地基剛度，即基床系數(shù)。這個系數(shù)一般要比建議值小很多?；蚕禂?shù)的合理性，關(guān)鍵看沉降計算結(jié)果?？捎靡?guī)范分層總和法手算地基中心點處的沉降值作比較。如出入大，應(yīng)調(diào)整基床系數(shù)使其接近手算值。因此，用軟件算連續(xù)基礎(chǔ)，實際上就是對基床系數(shù)的校核。菜單5 的有限元法中提供的“沉降試算”功能，就是這個思想（其實這個功能就是給懶人和初學(xué)者開發(fā)的）。5、對于基床系數(shù)的調(diào)整

4、，程序提供了一種方便的功能-可以按照廣義文克爾地基模型進行地基梁計算，即變基床系數(shù)調(diào)整法?？梢园涯爿斎氲幕A(chǔ)系數(shù)，按照已經(jīng)計算完畢的各區(qū)格的剛度變化率進行調(diào)整，作為新的基礎(chǔ)系數(shù)用于下一步的地基梁內(nèi)力計算。6、基礎(chǔ)計算模型一般用普通彈性地基梁就可以了，倒樓蓋模型缺點較多，一般不推薦?？紤]上部結(jié)構(gòu)剛度可根據(jù)具體情況選擇完全剛性，或等代剛度法。1 筏板基礎(chǔ)埋深及承載力的確定天然筏板基礎(chǔ)屬于補償性基礎(chǔ), 因此地基的確定有兩種方法. 一是地基承載力設(shè)計值的直接確定法. 它是根據(jù)地基承載力標準值按照有關(guān)規(guī)范通過深度和寬度的修正得到承載力設(shè)計值, 并采用原位試驗(如標慣試驗、壓板試驗等) 與室內(nèi)土工試驗相結(jié)

5、合的綜合判斷法來確定巖土的特性. 二是按照補償性基礎(chǔ)分析地基承載力 . 例如 : 某棟地上28 層、地下2 層 (底板埋深10m ) 的高層建筑, 由于將原地面下10m 厚的原土挖去建造地下室, 則卸土土壓力達180kpa, 約相當于11層樓的荷載重量;如果地下水位為地面下2m , 則水的浮托力為80kpa, 約相當于5 層樓的荷載重量, 因此實際需要的地基承載力為14 層樓的荷載. 即當?shù)鼗休d力標準值f > 250kpa時就能滿足設(shè)計要求,如果筏基底板適當向外挑出,則有更大的可靠度.2 天然筏板基礎(chǔ)的變形計算地基的驗算應(yīng)包括地基承載力和變形兩個方面, 尤其對于高層或超高層建筑, 變形

6、往往起著決定性的控制作用. 目前的理論水平可以說對地基變形的精確計算還比較困難, 計算結(jié)果誤差較大, 往往使工程設(shè)計人員難以把握, 有時由于計算沉降量偏大, 導(dǎo)致原來可以采用天然地基的高層建筑, 不適當?shù)夭捎昧藰痘A(chǔ),使基礎(chǔ)設(shè)計過于保守, 造價提高, 造成浪費.采用各向同性均質(zhì)線性變形體計算模型 ,用分層總和法計算出的自由沉降量往往同實測的地基變形量不同, 這是受多種因素的影響造成的.(1) 這種理論的假定條件遵循虎克定律, 即應(yīng)力應(yīng)變呈直線關(guān)系, 土體任何一點都不能產(chǎn)生塑性變形, 與土體的實際應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)不相一致;(2) 公式中 S = 7S6 z iAi- z i- 1Ai- 1ES i

7、2 采用的計算參數(shù)系室內(nèi)有側(cè)限固結(jié)試驗測得的壓縮模量ESi , 試驗條件與基礎(chǔ)底面壓縮層不同深度處的實際側(cè)限條件不同;(3) 利用公式計算的建筑物沉降量只與基礎(chǔ)尺寸有關(guān), 而實測沉降量已受到上部結(jié)構(gòu)與基礎(chǔ)剛度的調(diào)整采用箱型基礎(chǔ)或筏板基礎(chǔ)的高層建筑物,由于其荷載大、基礎(chǔ)寬 , 因而壓縮層深度大 , 與一般多層建筑物不同, 地基不是均一持力層. 因此在地基變形計算的公式中引入了一個沉降計算經(jīng)驗系數(shù)7S. 通過實際沉降觀測與計算沉降量的比較,適應(yīng)高層建筑物箱型基礎(chǔ)與筏板基礎(chǔ)的沉降計算經(jīng)驗系數(shù), 主要與壓力和地層條件相關(guān), 尤其與附加壓力和主要壓縮層中（0. 5 倍基礎(chǔ)寬度的深度以內(nèi)） 砂、 卵石所占

8、的百分比密切相關(guān). 由于該系數(shù)7S 僅用于對附加壓力產(chǎn)生的地基固結(jié)沉降變形部分進行調(diào)整, 所以建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范規(guī)定可根據(jù)地區(qū)沉降觀測資料及經(jīng)驗確定.計算高層建筑的地基變形時, 由于基坑開挖較深, 卸土較厚往往引起地基的回彈變形而使地基微量隆起. 在實際施工中回彈再壓縮模量較難測定和計算，從經(jīng)驗上回彈量約為公式計算變形量10%30% ,因此高層建筑的實際沉降觀測結(jié)果將是上述計算值的1. 11.3倍左右.應(yīng)該指出高層建筑基礎(chǔ)由于埋置太深,地基回彈再壓縮變形往往在總沉降中占重要地位, 有些高層建筑若設(shè)置34層（甚至更多層）地下室時，總荷載有可能等于或小于卸土荷 載重量 , 這樣的高層建筑地基沉降

9、變形將僅由地基回彈再壓縮變形決定. 由此看來 , 對于高層建筑在計算地基沉降變形中, 地基回彈再壓縮變形不但不應(yīng)忽略,而應(yīng)予以重視和考慮.高層建筑箱型基礎(chǔ)與筏板基礎(chǔ)的計算與一般中小型建筑的基礎(chǔ)有所不同, 如前所述, 高層建筑除具有基礎(chǔ)面積大、埋置深, 尚有地基回彈等影響 . 有時將基礎(chǔ)做成補償基礎(chǔ), 在這種情況下, 將附加壓力視為很小或等于零 , 這與實際不符. 由于基坑面積大, 基坑開挖造成坑底回彈,建筑物荷重增加到一定程度時, 基礎(chǔ)仍然有沉降變形, 即回彈再壓縮變形. 為了使沉降計算與實際變形接近, 采用總荷載作為地基沉降計算壓力比用附加壓力P 0 計算更趨合理,且對大基礎(chǔ)是適宜的. 這一

10、方面近似考慮了深埋基礎(chǔ)（或補償基礎(chǔ)） 計算中的復(fù)雜問題 , 另一方面也解決了大面積開挖基坑坑底的回彈再壓縮問題. 因此高層建筑箱形與筏形基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范（JGJ 6 99） 除規(guī)定采用室內(nèi)壓縮模量ES 計算沉降量外, 又規(guī)定了按壓縮模量E 0 （采用野外載荷試驗資料算得壓縮模量E 0,基本上解決了試驗土樣擾動的問題, 土中應(yīng)力狀態(tài)在載荷板下與實際情況比較接近 ） 計算沉降量的方法. 設(shè)計人員可以根據(jù)工程的具體情況選擇其中一種方法進行沉降計算.按平面布置規(guī)則, 立面沿高度大體一致的單幢建筑物, 當基底壓縮土層范圍內(nèi)沿豎向和水平方向土層較均勻時, 基礎(chǔ)的縱向撓曲曲線的形狀呈盆狀形，即X大.在研究建筑物

11、荷載的水平分布規(guī)律時：對于筏板基礎(chǔ),可將筏板劃分為許多小單元, 如果不考慮各小單元之間的相互影響, 單位面積承受的荷載重量（基底應(yīng)力曲線）與基礎(chǔ)的縱向撓曲曲線的形狀相吻合，即也呈狀.這說明建筑物四周各點沉降量受到其它各點荷載的影響較小, 中部各點沉降量受到其它各點荷載的影響較大; 若將基礎(chǔ)設(shè)計成整片筏板基礎(chǔ), 勢必造成在相同的地基承載力下, 中部沉降量大, 而四周沉降量較小, 基底土變形不相協(xié)調(diào).試驗表明 4 : 剛性筏板在試驗荷載下主要是整體沉降, 撓曲變形極小, 最大也未超過3%;而有限剛度筏板基礎(chǔ)則除了整體沉降外還產(chǎn)生撓曲變形，筏板剛度不同，撓曲程度也不同.在筏板厚度相同的情況下，隨著長

12、x寬(以矩形為例)的增加，筏板的剛度隨之降低.因此設(shè)計中可選取“板式筏基+ 獨立柱基”相結(jié)合的基礎(chǔ)形式 , 即中部 (電梯井等剪力墻集中處) 用筏基 , 四周柱基礎(chǔ)采用獨立基礎(chǔ)或聯(lián)合基礎(chǔ).使筏板的長x寬尺寸減小、剛度增大，這不僅降低沉降變形的撓曲程度，提高筏板的抗沖切能力, 同時 , 減低了板中鋼筋應(yīng)力, 減少筏基的配筋量. 為協(xié)調(diào)各部分的變形, 使其趨于一致, 還可通過變形驗算調(diào)整獨立柱基的面積.既滿足結(jié)構(gòu)使用要求, 又達到相當可觀的經(jīng)濟效益.在基礎(chǔ)選型設(shè)計中, 應(yīng)結(jié)合工程的具體情況, 考慮多方面的因素影響, 充分利用天然地基的承載能力, 通過比較“整片筏基”與 “板式筏基 + 獨立柱基”的

13、工程造價. 以上 2 種不同基礎(chǔ)形式, 后者較前者節(jié)省約30%40%的費用，經(jīng)濟效益顯著.當由于地層分布不均勻、上 部結(jié)構(gòu)荷載在筏板基礎(chǔ)上分布不均勻而引起筏板基礎(chǔ)各部分的差異沉降較大時,可綜合考慮采用以下處理措施:(1) 將出露地質(zhì)較差的土層挖出一部分, 換填低強度等級的素混凝土形成素混凝土厚墊塊, 以改變和調(diào)整地基的不均勻變形. 也可以采用“換填法”, 墊層采用碎石、卵石等材料, 經(jīng)碾壓或振密處理, 提高基礎(chǔ)的承載能力;(2) 調(diào)整上部結(jié)構(gòu)荷載或柱網(wǎng)間距, 減小基底壓力差;(3) 調(diào)整筏板基礎(chǔ)形狀和面積, 適當設(shè)置懸臂板, 均衡和降低基底壓力;(4) 加強底板的剛度和強度, 在大跨度柱間設(shè)置

14、加強板帶或暗梁等.3 筏板基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)設(shè)計筏板基礎(chǔ)的主要結(jié)構(gòu)形式有平板式筏基和肋梁式筏基, 包括等厚度或變厚度底板和縱橫向肋梁. 一般情況下宜將基礎(chǔ)肋梁置于底板上面, 如果地基不均勻或有使用要求時, 可將肋梁置于板下, 框架柱位于肋梁交點處. 在具體筏基設(shè)計時應(yīng)著重考慮如下問題:(1) 應(yīng)盡量使上部結(jié)構(gòu)的荷載合力重心與筏基形心相重合, 從而確定底板的形狀和尺寸 .當需要將底板設(shè)計成懸挑板時, 要綜合考慮上述多方面因素以減小基礎(chǔ)端部基底反力過大而對基礎(chǔ)彎距的影響;(2) 底板厚度由抗沖切和抗剪強度驗算確定. 柱網(wǎng)間距較大時可在柱間設(shè)置加強板帶 (暗梁加配箍筋) 來提高抗沖切強度以減少板厚, 也可采

15、用后張預(yù)應(yīng)力鋼筋法來減少混凝土用量和造價. 決定板厚的關(guān)鍵因素是沖切, 應(yīng)對筏基進行詳細的沖切驗算;(3) 無肋梁筏板基礎(chǔ)的配筋可近似按無梁樓蓋設(shè)柱上板帶和跨中板帶(倒樓蓋法)的計算方法進行, 精確計算可用有限元法;對肋梁式筏基, 當肋梁高度比板厚大得較多時, 可分別計算底板和肋梁的配筋, 即底板以肋梁為固定支座按雙向板計算跨中和支座彎矩, 并適當調(diào)整板跨中和支座的配筋;(4) 構(gòu)造配筋要求: 筏板受力筋應(yīng)滿足規(guī)范中0. 15%的配筋率要求, 懸挑板角處應(yīng)設(shè)置放射狀附加鋼筋等. 設(shè)計人員往往配置受力鋼筋有余, 構(gòu)造鋼筋卻配置不足.4 筏板基礎(chǔ)抗浮錨桿的設(shè)置不少設(shè)計人員擔心地下水位對底板的浮托力

16、而設(shè)置抗拔錨桿, 在這里作如下分析和討論.(1) 施工過程中浮托力的產(chǎn)生是由于基坑內(nèi)積水(雨水和施工用水或地下水滲透)所致;浮托力的大小與地下室的體積和基坑內(nèi)積水高度有關(guān). 因此 , 只要能在地下室施工過程中有序排水或限制水位, 在基礎(chǔ)底板底以下就不會產(chǎn)生浮托力.(2) 地下室上浮是因為地下室結(jié)構(gòu)及上部結(jié)構(gòu)的荷載重量不足以克服地下水的浮力 , 當筏板基礎(chǔ)底板上的結(jié)構(gòu)重量大于實際上浮力后, 整個基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)就能穩(wěn)定因此在地下室和地面上相應(yīng)有限幾層的結(jié)構(gòu)完成后, 就可以克服地下水的上浮力 , 不需要在整個施工過程中對水位保持警惕.(3) 在計算地下水的浮托力時因注意: 筏基底板所承受的浮托壓力只是底板

17、與地基巖土的縫隙水壓力、孔隙水壓力, 板承受的浮托力與地基巖土的縫隙發(fā)育程度、孔隙率有關(guān), 其實際壓力強度小于靜水壓強. 其次 , 底板的水承壓面積并非全部 . 由于底板與地基巖土已粘結(jié)成整體,因而能提供一定的粘結(jié)（抗拔） 力 . 有關(guān)試驗資料認為有效粘結(jié)面積占底板面積最小比率為K = 50% , 而粘結(jié)強度最低為250kpa （相當于毛石砌體與M 10 沙漿間的抗拉力）. K 值是一重要因素, 應(yīng)通過試驗確定.浮托力的估算：當K = 50%100%時，如地下水位為- 2. 0m 的 10m 深地下 2 層的基坑, 當?shù)装搴穸? 600mm , 頂板單位荷重為1 600kg, 則單位面積的浮托

18、力T 和地下室結(jié)構(gòu)重量W 分別為 :T = 80X（50% 100% ）= 40. 0 kpa80. 0kpaW = 1.6 25+ 16 2= 72. 0kpa從以上分析和討論可見, 即使按 K = 1 計算使浮托力T 最大 , T 與 W 的差值也只有8. 0kpa,待地面上再施工12層后，就能保持整體平衡，因此只要在地下室施工過程中能保持基坑干燥, 基礎(chǔ)和地下室結(jié)構(gòu)及地上2 層結(jié)構(gòu)施工完成后,就可放棄對地下水位的監(jiān)測, 從施工過程來看是無需設(shè)置抗浮錨桿的.對于一些地下室較大、較深而地面以上結(jié)構(gòu)層數(shù)不多的建筑, 則應(yīng)根據(jù)上述總體平衡的原則計算確定抗浮錨桿. 對于地下室面積較大而主體塔樓面積較小的建筑, 應(yīng)驗算裙房部位的浮托力能否與結(jié)構(gòu)自重相平衡, 否則也應(yīng)設(shè)置抗浮錨桿.在底板配筋設(shè)計時應(yīng)注意到由于水的浮托力使底板產(chǎn)生的彎矩, 當板下不設(shè)置抗浮錨桿時應(yīng)全面考慮浮托力產(chǎn)生的彎矩, 當?shù)装逶O(shè)置抗浮錨桿后則可適量減少底板的配筋量 .5 裙房基礎(chǔ)的設(shè)計由于裙房的單柱荷載與高層主樓相比要小的多, 因此無需采用厚筏基礎(chǔ), 采用薄板配柱下獨立擴展基礎(chǔ)即可.