鋼結(jié)構(gòu)規(guī)范講座ppt課件

1、引見內(nèi)容引見內(nèi)容(1)新增條文新增條文較詳細(xì)講解較詳細(xì)講解(2)修正條文修正條文指明修正之處指明修正之處(3)強(qiáng)迫條文強(qiáng)迫條文重申重要性重申重要性(4)未改條文未改條文簡要概述簡要概述新舊規(guī)范比較新舊規(guī)范比較fANn5.1.1條軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)條軸心受拉構(gòu)件和軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度，除高強(qiáng)度螺栓摩擦型銜接處外，應(yīng)按下度，除高強(qiáng)度螺栓摩擦型銜接處外，應(yīng)按下式計算式計算(不變不變)：5.1.2條實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算條實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算(不變不變)：fAN式中軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)表5.1.2的截面分類并按附錄三采用。 式中軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系

2、數(shù)，應(yīng)根據(jù)表5.1.2的截面分類并按附錄三采用。 式中軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)表5.1.2的截面分類并按附錄三采用。 式中式中軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件長細(xì)比軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件長細(xì)比l l、鋼材屈服強(qiáng)度、鋼材屈服強(qiáng)度fyfy和表和表5.1.2-15.1.2-1，2 2的截面分類并按附錄的截面分類并按附錄C C采采用。用。a,b,c,da,b,c,d四個表，按換算長細(xì)比四個表，按換算長細(xì)比 查查值值 235yf1原規(guī)范將原規(guī)范將t40mm的軸的軸壓構(gòu)件穩(wěn)定歸入壓構(gòu)件穩(wěn)定歸入c曲線，不曲線，不確切。新規(guī)范作了專門規(guī)定，確切。新規(guī)范作了專門規(guī)定，參見規(guī)范表參見規(guī)范表5.

3、1.2-2。2添加了添加了d類截面類截面d曲線。曲線。 t40mm的軸壓構(gòu)件，的軸壓構(gòu)件，視截面方式和屈曲方視截面方式和屈曲方向，有向，有b、c、d三類。三類。3 3截面為雙軸對稱或極對稱的構(gòu)件彎曲失穩(wěn)或改動失截面為雙軸對稱或極對稱的構(gòu)件彎曲失穩(wěn)或改動失穩(wěn)穩(wěn), ,長細(xì)比為長細(xì)比為雙軸對稱十字形截面雙軸對稱十字形截面x x或或y y取值不得小于取值不得小于5.07b/t5.07b/tyoyyxoxxilil/,/4 4單軸對稱截面單軸對稱截面(T,L,C(T,L,C等等) )繞對稱軸的失穩(wěn)是彎扭失穩(wěn)。繞對稱軸的失穩(wěn)是彎扭失穩(wěn)。原規(guī)范視為彎曲失穩(wěn)歸入原規(guī)范視為彎曲失穩(wěn)歸入b b曲線，或降低為曲線，

4、或降低為c c曲線。新規(guī)范曲線。新規(guī)范截面類別的劃分只思索截面方式和剩余應(yīng)力的影響，將彎截面類別的劃分只思索截面方式和剩余應(yīng)力的影響，將彎扭屈曲按彈性方法用換算長細(xì)比替代扭屈曲按彈性方法用換算長細(xì)比替代lyly等效為彎曲屈等效為彎曲屈曲：曲：式中式中 zz改動屈曲換算長細(xì)比改動屈曲換算長細(xì)比 2/122202022222/1421zyzyzyyzie22202/7 .25/lIIAitzeo剪心至形心間隔剪心至形心間隔 io io對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑 222020yxiieiIw毛截面扇性慣性矩，毛截面扇性慣性矩，T形和十字形截面形和十字形截面Iw0I形截面形截面C形截面形截面

5、It毛截面抗扭慣性矩毛截面抗扭慣性矩lw改動屈曲計算長度，普通取改動屈曲計算長度，普通取lw=loyyyyIhIII/221hbbhthbI6321223iiitbkIt331 1等邊單角鋼等邊單角鋼b/t0.54loy/bb/t0.54loy/b時時b/t0.54loy/bb/t0.54loy/b時時42235. 11/78. 4btltboyyz22485. 01tlboyyyz對單角鋼和雙角鋼形截面新規(guī)范建議了對單角鋼和雙角鋼形截面新規(guī)范建議了yzyz的近似計算式的近似計算式 2 2等邊雙角鋼等邊雙角鋼b/t0.58loy/bb/t0.58loy/b時時b/t0.58loy/bb/t0.

6、58loy/b時時4226 .181/9 . 3btltboyyz224475. 01tlboyyyz3 3不等邊雙角鋼，長邊相并不等邊雙角鋼，長邊相并b2/t0.48loy/b2b2/t0.48loy/b2時時b2/t0.48loy/b2b2/t0.48loy/b2時時222409. 11tlboyyyz242224 .171/1 . 5btltboyyz4 4不等邊雙角鋼，短邊相并不等邊雙角鋼，短邊相并b1/t0.56loy/b1b1/t0.56loy/b1時時b1/t0.56loy/b1b1/t0.56loy/b1時時yyz142217 .521/7 . 3btltboyyz單軸對稱壓桿

7、繞非對稱主軸以外的任一軸單軸對稱壓桿繞非對稱主軸以外的任一軸失穩(wěn)時，應(yīng)按彎扭屈曲計算。失穩(wěn)時，應(yīng)按彎扭屈曲計算。單角鋼構(gòu)件繞平行軸單角鋼構(gòu)件繞平行軸u u軸失穩(wěn)時，軸失穩(wěn)時， 按按b b類截面查類截面查j j值，換算長細(xì)比值，換算長細(xì)比22425. 01tlbouuuzb/t0.69lou/b時時b/t0.69lou/b時時tbuz/4 . 55.1.7條條 用作減小受壓構(gòu)件自在用作減小受壓構(gòu)件自在長度的支撐桿，支撐力為：長度的支撐桿，支撐力為：1單根柱單根柱柱高中點(diǎn)有一道支撐柱高中點(diǎn)有一道支撐 Fb1=N/60支撐不在柱中央距柱端支撐不在柱中央距柱端al 有有m道間距根本相等支撐，每根道間距

8、根本相等支撐，每根撐桿軸力撐桿軸力 )1 (2401NFb) 1(30mNFbm2支撐多根柱時支撐多根柱時在柱中央附近設(shè)置一道支撐，支撐力在柱中央附近設(shè)置一道支撐，支撐力 各柱壓力一樣時各柱壓力一樣時 式中，式中，n為被撐柱根數(shù)。為被撐柱根數(shù)。3以前對支撐普通按允許長細(xì)比控制截面，不計算承載以前對支撐普通按允許長細(xì)比控制截面，不計算承載力。如今，對支持多根柱的支撐應(yīng)留意計算其承載力。力。如今，對支持多根柱的支撐應(yīng)留意計算其承載力。)4 . 06 . 0(60nNFbn)4 . 06 . 0(60nNFibn本節(jié)作了一些部分修正：本節(jié)作了一些部分修正：5.2.1條將取塑性開展系數(shù)條將取塑性開展系

9、數(shù)x=y=1.0的條件由的條件由“直接接受直接接受動力荷載減少范圍為動力荷載減少范圍為“需求計算疲勞的拉彎、壓彎需求計算疲勞的拉彎、壓彎構(gòu)件。構(gòu)件。 受壓翼緣自在外伸寬厚比受壓翼緣自在外伸寬厚比 時時x=1.0yy/23515/23513ftbf(1)(1)原規(guī)范中原規(guī)范中N/NExN/NEx，N N為設(shè)計值，為設(shè)計值，NExNEx為歐拉臨界荷載，按理為歐拉臨界荷載，按理應(yīng)將應(yīng)將NExNEx除以抗力分項系數(shù)除以抗力分項系數(shù)R R，新規(guī)范將，新規(guī)范將N/NExN/NEx改為改為N/NN/NExEx，注明，注明N NExEx為參數(shù)，其值為為參數(shù)，其值為N NEXEX p2EA/(1.1l2x )

10、p2EA/(1.1l2x ) 。fWMANEx1xxxmxxNN0.8-15.5.2條平面內(nèi)穩(wěn)定計算條平面內(nèi)穩(wěn)定計算等效彎矩系數(shù)等效彎矩系數(shù)mxmx或或txtx，無橫向荷載時，無橫向荷載時mx(mx(或或tx) tx) =0.65+=0.65+ 0.35M2/M1 0.35M2/M1，取消，取消“不得小于不得小于0.40.4的規(guī)定。的規(guī)定。2 2彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式改為彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式改為h h為調(diào)整系數(shù)，箱形截面為調(diào)整系數(shù)，箱形截面h=0.7h=0.7，其它截面，其它截面h=1.0h=1.0，以防止原，以防止原規(guī)范取箱形截面規(guī)范取箱形截面jb=1.4jb=1.4的概念不清景象?，F(xiàn)

11、規(guī)范閉口截面的概念不清景象?，F(xiàn)規(guī)范閉口截面jb=1.0jb=1.0規(guī)范規(guī)定規(guī)范規(guī)定 jy“jy“按按5.1.25.1.2條確定，即表示彎矩作用于對稱條確定，即表示彎矩作用于對稱軸平面的單軸對稱截面軸平面的單軸對稱截面, jy, jy應(yīng)按思索改動效應(yīng)的換算長細(xì)比應(yīng)按思索改動效應(yīng)的換算長細(xì)比 ly ly 確定，這必然添加不少計算任務(wù)量。確定，這必然添加不少計算任務(wù)量。11xbXyWMAN5.3.2條條 有關(guān)交叉腹桿在桁架平面外的計算長度有關(guān)交叉腹桿在桁架平面外的計算長度lo所計算所計算桿內(nèi)力為桿內(nèi)力為N，另一桿內(nèi)力為，另一桿內(nèi)力為No，均為絕對值，均為絕對值oN1壓桿壓桿1相交另一桿受壓，兩桿截面

12、一樣，并在交點(diǎn)處均不中斷相交另一桿受壓，兩桿截面一樣，并在交點(diǎn)處均不中斷2相交另一桿受壓，且另一桿在交點(diǎn)處中斷，以節(jié)點(diǎn)板搭相交另一桿受壓，且另一桿在交點(diǎn)處中斷，以節(jié)點(diǎn)板搭接接 NNlloo121NNllo2o1213相交另一桿受拉，兩桿截面一樣，并在交點(diǎn)處均不中斷相交另一桿受拉，兩桿截面一樣，并在交點(diǎn)處均不中斷4相交另一桿受拉，且拉桿在交點(diǎn)處中斷，以節(jié)點(diǎn)板搭接相交另一桿受拉，且拉桿在交點(diǎn)處中斷，以節(jié)點(diǎn)板搭接 5相交另一桿受拉，且在交點(diǎn)處拉桿延續(xù)，壓桿中斷，以節(jié)相交另一桿受拉，且在交點(diǎn)處拉桿延續(xù)，壓桿中斷，以節(jié)點(diǎn)板搭接，假設(shè)點(diǎn)板搭接，假設(shè)No lNNll5 . 043121oooNlNNll5

13、. 0431oo5.3.3條條 確定框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度時，原規(guī)范分為確定框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度時，原規(guī)范分為有側(cè)移框架有側(cè)移框架m1和無側(cè)移框架和無側(cè)移框架 m1 新規(guī)范確定框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度時分為新規(guī)范確定框架柱在框架平面內(nèi)的計算長度時分為1 1無支撐純框架無支撐純框架 按一階彈性分析計算內(nèi)力時，計算長度系數(shù)按一階彈性分析計算內(nèi)力時，計算長度系數(shù) m1.0m1.0，按，按有側(cè)移框架柱的表查得有側(cè)移框架柱的表查得 采用二階彈性分析方法計算內(nèi)力時，取采用二階彈性分析方法計算內(nèi)力時，取m=1.0(m=1.0(每層柱頂每層柱頂附加假想程度力附加假想程度力Hni)Hni)。s

14、iyninQH12 . 02502有支撐框架有支撐框架 強(qiáng)支撐框架強(qiáng)支撐框架支撐構(gòu)造支撐桁架、剪力墻等的側(cè)移支撐構(gòu)造支撐桁架、剪力墻等的側(cè)移剛度滿足剛度滿足式中式中 Sb產(chǎn)生單位側(cè)傾角的程度力；產(chǎn)生單位側(cè)傾角的程度力； 第第i層間一切柱分別用無側(cè)移框架柱和有側(cè)移層間一切柱分別用無側(cè)移框架柱和有側(cè)移 框架柱計算長度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和?？蚣苤嬎汩L度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。)2 . 1 ( 3oibibNNSoibiNN,按無側(cè)移框架柱的表查得按無側(cè)移框架柱的表查得 弱支撐框架弱支撐框架Sb不滿足上式時，不滿足上式時，柱的穩(wěn)定系數(shù)為柱的穩(wěn)定系數(shù)為式中式中 、 分別按無側(cè)移和分別

15、按無側(cè)移和有側(cè)移框架柱計算長度算得的穩(wěn)定系有側(cè)移框架柱計算長度算得的穩(wěn)定系數(shù)。數(shù)。)2 . 1 ( 3)(1oibibooNNS1o5.3.65.3.6條條 為新增條文為新增條文1 1附有搖擺柱的無支撐和弱支撐框架柱的計算長度系數(shù)附有搖擺柱的無支撐和弱支撐框架柱的計算長度系數(shù)應(yīng)乘以增大系數(shù)應(yīng)乘以增大系數(shù)h h：)/(ffHN11/ HN各框架柱軸心壓力設(shè)計值與柱子高度比值之和各框架柱軸心壓力設(shè)計值與柱子高度比值之和各搖擺柱軸心壓力設(shè)計值與柱子高度比值之和各搖擺柱軸心壓力設(shè)計值與柱子高度比值之和搖擺柱的計算長度系數(shù)搖擺柱的計算長度系數(shù)m=1.0)/(/1ff11HNHN2當(dāng)與計算柱同層的其它柱或

16、與計算柱延續(xù)的上下層柱當(dāng)與計算柱同層的其它柱或與計算柱延續(xù)的上下層柱的穩(wěn)定承載力有潛力時，可利用這些柱的支持作用，對計算的穩(wěn)定承載力有潛力時，可利用這些柱的支持作用，對計算柱的計算長度系數(shù)柱的計算長度系數(shù)m進(jìn)展折減，提供支持作用的柱的計算長進(jìn)展折減，提供支持作用的柱的計算長度系數(shù)度系數(shù)m應(yīng)相應(yīng)增大。應(yīng)相應(yīng)增大。3梁與柱半剛性銜接，確定柱的計算長度時，應(yīng)思索節(jié)梁與柱半剛性銜接，確定柱的計算長度時，應(yīng)思索節(jié)點(diǎn)特性。點(diǎn)特性。5.3.8條、條、5.3.9條條 添加對跨度等于和大于添加對跨度等于和大于60m桁架桿件的允桁架桿件的允許長細(xì)比的規(guī)定，這是根據(jù)近年大跨度桁架的實際閱歷作的許長細(xì)比的規(guī)定，這是根

17、據(jù)近年大跨度桁架的實際閱歷作的補(bǔ)充規(guī)定：補(bǔ)充規(guī)定：1受壓弦桿和端壓桿的允許長細(xì)比值宜取受壓弦桿和端壓桿的允許長細(xì)比值宜取100，其它受，其它受壓腹桿可取壓腹桿可取150靜力或間接動力或靜力或間接動力或120直接動力。直接動力。2受拉弦桿和腹桿的允許長細(xì)比值宜取受拉弦桿和腹桿的允許長細(xì)比值宜取300靜力或間靜力或間接動力或接動力或250直接動力。直接動力。建筑抗震設(shè)計規(guī)范建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2019允許長細(xì)比：允許長細(xì)比：(1)12層以下框架柱層以下框架柱 68度度 9度度(2)12層以上框架柱：層以上框架柱： 6度：度： 7度：度： 8，9度：度：y/235120fy/235100

18、fy/235120fy/23560fy/23580fy/235120fy/23560fy/23590fy/235200fy/235150fy/235120fy/235150f5.4.1條條 軸心受壓構(gòu)件中翼緣板外伸寬度軸心受壓構(gòu)件中翼緣板外伸寬度b與厚度與厚度t之比之比(不變不變) yftb/235)1 . 010(/5.4.4條條 軸心受壓軸心受壓T形截面腹板原規(guī)范寬厚比，對剖分形截面腹板原規(guī)范寬厚比，對剖分T型型鋼太嚴(yán)，限制改為：鋼太嚴(yán)，限制改為： 軸心受壓構(gòu)件和彎矩使自在邊受拉的壓彎構(gòu)件軸心受壓構(gòu)件和彎矩使自在邊受拉的壓彎構(gòu)件熱軋熱軋T型鋼，型鋼， 焊接焊接T型鋼，型鋼， yfth/23

19、5)2 . 015(/woyfth/235)17. 013(/wo 彎矩使腹板自在邊受壓的壓彎構(gòu)件彎矩使腹板自在邊受壓的壓彎構(gòu)件(不變不變)當(dāng)當(dāng)ao1.0時時當(dāng)當(dāng)ao1.0時時yfth/23515/woyfth/23518/womaxminmaxo建筑抗震設(shè)計規(guī)范建筑抗震設(shè)計規(guī)范GB50011-2019允許寬厚比：允許寬厚比：6.1.1條條 應(yīng)力變化循環(huán)次數(shù)等于或大于應(yīng)力變化循環(huán)次數(shù)等于或大于5104次時應(yīng)進(jìn)展次時應(yīng)進(jìn)展疲勞計算疲勞計算附錄附錄E原附錄五的疲勞分類表中項次原附錄五的疲勞分類表中項次5“梁翼緣焊縫梁翼緣焊縫原規(guī)定為二級，但根據(jù)原規(guī)定為二級，但根據(jù)“施工驗收規(guī)范，角焊縫因施工驗收規(guī)

20、范，角焊縫因內(nèi)部探傷不準(zhǔn)確，不能到達(dá)二級。吊車梁受拉翼緣常內(nèi)部探傷不準(zhǔn)確，不能到達(dá)二級。吊車梁受拉翼緣常用角焊縫，這就產(chǎn)生了矛盾?，F(xiàn)添加規(guī)定了用角焊縫，這就產(chǎn)生了矛盾?，F(xiàn)添加規(guī)定了“角焊縫，角焊縫，但外觀質(zhì)量符合二級的疲勞類別。但外觀質(zhì)量符合二級的疲勞類別。對接焊縫對接焊縫角接焊縫角接焊縫對接與角接組合焊縫對接與角接組合焊縫7.1.1條條 有關(guān)焊縫質(zhì)量等級的選用，是設(shè)計規(guī)范的新增條有關(guān)焊縫質(zhì)量等級的選用，是設(shè)計規(guī)范的新增條文。焊縫質(zhì)量等級是原文。焊縫質(zhì)量等級是原GBJ205-83首先提到的，不過它只提到一、二、三級首先提到的，不過它只提到一、二、三級焊縫的質(zhì)量規(guī)范，并未提到何種情況需求采用何級

21、焊焊縫的質(zhì)量規(guī)范，并未提到何種情況需求采用何級焊縫，而縫，而GBJ17-88也沒有明確規(guī)定，導(dǎo)致一些設(shè)計人員也沒有明確規(guī)定，導(dǎo)致一些設(shè)計人員對焊縫質(zhì)量等級提出不恰當(dāng)要求，影響工程質(zhì)量或者對焊縫質(zhì)量等級提出不恰當(dāng)要求，影響工程質(zhì)量或者給施工單位呵斥不用要的困難。給施工單位呵斥不用要的困難。焊縫質(zhì)量等級的規(guī)定，大部份在設(shè)計規(guī)范有關(guān)條文或表格焊縫質(zhì)量等級的規(guī)定，大部份在設(shè)計規(guī)范有關(guān)條文或表格中已有反映，但不全面不集中，現(xiàn)集中為一條較為直中已有反映，但不全面不集中，現(xiàn)集中為一條較為直觀明確。觀明確。 1在需求計算疲勞構(gòu)造中的對接焊縫包括在需求計算疲勞構(gòu)造中的對接焊縫包括T形對接與形對接與角接組合焊縫，

22、橫向焊縫受拉的應(yīng)為一級，受壓的應(yīng)為二角接組合焊縫，橫向焊縫受拉的應(yīng)為一級，受壓的應(yīng)為二級，縱向?qū)雍缚p應(yīng)為二級，新規(guī)范附表級，縱向?qū)雍缚p應(yīng)為二級，新規(guī)范附表E-1，項次，項次2、3、4已有反映。已有反映。2在不需求計算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強(qiáng)的對在不需求計算疲勞的構(gòu)件中，凡要求與母材等強(qiáng)的對接焊縫應(yīng)焊透，受拉時不應(yīng)低于二級，受壓時宜為二級。因接焊縫應(yīng)焊透，受拉時不應(yīng)低于二級，受壓時宜為二級。因一級或二級對接焊縫的抗拉強(qiáng)度正好與母材的相等，而三級一級或二級對接焊縫的抗拉強(qiáng)度正好與母材的相等，而三級焊縫只需母材強(qiáng)度的焊縫只需母材強(qiáng)度的85%。3 重級任務(wù)制和重級任務(wù)制和Q50t的中級任務(wù)制

23、吊車梁腹板與上翼的中級任務(wù)制吊車梁腹板與上翼緣之間以及吊車桁架上弦桿與節(jié)點(diǎn)板之間的緣之間以及吊車桁架上弦桿與節(jié)點(diǎn)板之間的T形接頭應(yīng)予焊透，形接頭應(yīng)予焊透，質(zhì)量等級不低于二級。本來上述焊縫處于構(gòu)件的彎曲受壓區(qū)，質(zhì)量等級不低于二級。本來上述焊縫處于構(gòu)件的彎曲受壓區(qū)，主要接受剪應(yīng)力和輪壓產(chǎn)生的部分壓應(yīng)力，沒有遭到明確的拉主要接受剪應(yīng)力和輪壓產(chǎn)生的部分壓應(yīng)力，沒有遭到明確的拉應(yīng)力作用，按理不會產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承當(dāng)軌道偏心等帶應(yīng)力作用，按理不會產(chǎn)生疲勞破壞，但由于承當(dāng)軌道偏心等帶來的不利影響，國內(nèi)外均發(fā)現(xiàn)銜接及附近經(jīng)常開裂。所以我國來的不利影響，國內(nèi)外均發(fā)現(xiàn)銜接及附近經(jīng)常開裂。所以我國74規(guī)規(guī)TJ1

24、7-74規(guī)定此種焊縫規(guī)定此種焊縫“應(yīng)予焊透即不允許采用角應(yīng)予焊透即不允許采用角焊縫；而焊縫；而88年規(guī)范年規(guī)范GBJ17-88又補(bǔ)充規(guī)定又補(bǔ)充規(guī)定“不低于二級質(zhì)不低于二級質(zhì)量規(guī)范。對新規(guī)范來說，此內(nèi)容已放在量規(guī)范。對新規(guī)范來說，此內(nèi)容已放在7.1.1條，故將條，故將“構(gòu)造構(gòu)造要求一章的這部份規(guī)定取消。要求一章的這部份規(guī)定取消。4角焊縫以及不焊透的對接與角接組合焊縫，由于內(nèi)部角焊縫以及不焊透的對接與角接組合焊縫，由于內(nèi)部探傷困難，不能要求其質(zhì)量等級為一級或二級。因此對需求驗探傷困難，不能要求其質(zhì)量等級為一級或二級。因此對需求驗算疲勞構(gòu)造的此種焊縫只能規(guī)定其外觀質(zhì)量規(guī)范應(yīng)符合二級，算疲勞構(gòu)造的此種

25、焊縫只能規(guī)定其外觀質(zhì)量規(guī)范應(yīng)符合二級，此內(nèi)容在設(shè)計規(guī)范此內(nèi)容在設(shè)計規(guī)范GB50017疲勞計算分類表表疲勞計算分類表表E-1項次項次5中中已有反映。已有反映。5關(guān)于本條提到的關(guān)于本條提到的“需求驗算疲勞構(gòu)造中的橫向?qū)雍缚p需求驗算疲勞構(gòu)造中的橫向?qū)雍缚p受壓時應(yīng)為二級、受壓時應(yīng)為二級、“不需求計算疲勞構(gòu)造中與母材等強(qiáng)的不需求計算疲勞構(gòu)造中與母材等強(qiáng)的受壓對接焊縫宜為二級。在設(shè)計規(guī)范的其它條文中沒有提受壓對接焊縫宜為二級。在設(shè)計規(guī)范的其它條文中沒有提到，這是根據(jù)過去工程實際和參考國外規(guī)范規(guī)定的，例如美到，這是根據(jù)過去工程實際和參考國外規(guī)范規(guī)定的，例如美國國AWS中，對要求熔透的與母材等強(qiáng)的對中，對

26、要求熔透的與母材等強(qiáng)的對接焊縫，不論接受動力荷載或靜力載，亦不論受拉或受壓，接焊縫，不論接受動力荷載或靜力載，亦不論受拉或受壓，均要求無損探傷，而我國的三級焊縫是不進(jìn)展無損探傷的。均要求無損探傷，而我國的三級焊縫是不進(jìn)展無損探傷的。由于對接焊縫中存在很大剩余拉應(yīng)力，外壓力往往不能完全由于對接焊縫中存在很大剩余拉應(yīng)力，外壓力往往不能完全抵消此拉應(yīng)力，在某些情況例如吊車梁上翼緣中的對接焊抵消此拉應(yīng)力，在某些情況例如吊車梁上翼緣中的對接焊縫常有偶爾偏心力作用例如吊車軌道的偏移，使名義縫常有偶爾偏心力作用例如吊車軌道的偏移，使名義上為受壓的焊縫受力復(fù)雜，常難免有拉應(yīng)力存在。上為受壓的焊縫受力復(fù)雜，常難

27、免有拉應(yīng)力存在。7.1.3條和條和7.1.3條條 原規(guī)范規(guī)定角焊縫和不加引弧板的對接焊原規(guī)范規(guī)定角焊縫和不加引弧板的對接焊縫，每條焊縫的計算長度均采用實踐長度減去縫，每條焊縫的計算長度均采用實踐長度減去10mm。經(jīng)討。經(jīng)討論，此種不分焊縫大小取為定值的方法不合理，新規(guī)范改為：論，此種不分焊縫大小取為定值的方法不合理，新規(guī)范改為：對接焊縫減去對接焊縫減去2t；角焊縫減去；角焊縫減去2hf。7.1.4條條 斜角角焊縫的計算斜角角焊縫的計算兩焊腳邊夾角兩焊腳邊夾角不等于不等于900的角焊縫稱為斜角角焊縫，這種的角焊縫稱為斜角角焊縫，這種焊縫普通用于焊縫普通用于T形接頭中。形接頭中。 與原規(guī)范一樣，斜

28、角角焊縫計算時不思索應(yīng)力方向，任何情況都取與原規(guī)范一樣，斜角角焊縫計算時不思索應(yīng)力方向，任何情況都取 f f或或 f f =1.0=1.0。這是由于以前對角焊縫的實驗研討普通都是針對直角。這是由于以前對角焊縫的實驗研討普通都是針對直角角焊縫進(jìn)展的，對斜角角焊縫研討很少。而且，我國采用的計算公式也角焊縫進(jìn)展的，對斜角角焊縫研討很少。而且，我國采用的計算公式也是根據(jù)直角角焊縫簡化而得，不能用于斜角角焊縫。是根據(jù)直角角焊縫簡化而得，不能用于斜角角焊縫。 新規(guī)范參考美國新規(guī)范參考美國 AWSAWS并與我國并與我國 進(jìn)展協(xié)調(diào)，作了以下修正：進(jìn)展協(xié)調(diào)，作了以下修正：1 1規(guī)定銳角角焊縫兩焊腳邊夾角規(guī)定銳角

29、角焊縫兩焊腳邊夾角600600，而鈍角角焊，而鈍角角焊縫縫 0 0。這表示焊腳邊夾角小于。這表示焊腳邊夾角小于600600或大于或大于 0 0的焊縫不引的焊縫不引薦用作受力焊縫。薦用作受力焊縫。2 2原規(guī)范規(guī)定的銳角角焊縫計算厚度取原規(guī)范規(guī)定的銳角角焊縫計算厚度取he=0.7hfhe=0.7hf，比實，比實踐的喉部尺寸小，這是思索到當(dāng)踐的喉部尺寸小，這是思索到當(dāng) 角較小時，焊縫根部不易角較小時，焊縫根部不易焊滿以及在熔合線的強(qiáng)度較低這兩個要素?，F(xiàn)規(guī)定焊滿以及在熔合線的強(qiáng)度較低這兩個要素。現(xiàn)規(guī)定600600已已無此問題。因此，不論銳角和鈍角的計算厚度均一致取為喉無此問題。因此，不論銳角和鈍角的計

30、算厚度均一致取為喉部尺寸部尺寸he=hfcoshe=hfcos /2/2。但當(dāng)根部間隙。但當(dāng)根部間隙b b、b1b1或或b2b21.5mm1.5mm，那么應(yīng)思索間隙影響，取那么應(yīng)思索間隙影響，取 。 2/cossin)(21bbbhhfe、或3 3新規(guī)范規(guī)定任何情況根部間隙新規(guī)范規(guī)定任何情況根部間隙b b、b1b1或或b2b2不得大不得大于于5mm5mm，主要是圖，主要是圖a a中的中的b1b1能夠大于能夠大于5mm5mm。假設(shè)是這樣，可將板。假設(shè)是這樣，可將板端切成圖端切成圖b b的外形并使的外形并使b b5mm5mm。對于斜對于斜T T形接頭的角焊縫，在設(shè)計圖中應(yīng)繪制大樣，詳細(xì)標(biāo)形接頭的角

31、焊縫，在設(shè)計圖中應(yīng)繪制大樣，詳細(xì)標(biāo)明兩側(cè)斜角角焊縫的焊腳尺寸。明兩側(cè)斜角角焊縫的焊腳尺寸。7.2.2條條1新規(guī)范稱號變化：高強(qiáng)度螺栓摩擦型銜接、承壓型銜接。新規(guī)范稱號變化：高強(qiáng)度螺栓摩擦型銜接、承壓型銜接。原規(guī)范：摩擦型高強(qiáng)度螺栓、承壓型高強(qiáng)度螺栓原規(guī)范：摩擦型高強(qiáng)度螺栓、承壓型高強(qiáng)度螺栓2 2表表7.2.2-17.2.2-1中的抗滑移系數(shù)中的抗滑移系數(shù)值作了一些修正，原規(guī)范值作了一些修正，原規(guī)范噴砂丸和噴砂后生赤銹時噴砂丸和噴砂后生赤銹時Q345Q345、Q390Q390和和Q420Q420鋼的鋼的 =0.55=0.55，實踐上達(dá)不到此要求，降為，實踐上達(dá)不到此要求，降為0.500.50。3

32、高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力P，原規(guī)范取為，原規(guī)范取為 式中思索螺栓材質(zhì)的不定性系數(shù)式中思索螺栓材質(zhì)的不定性系數(shù)0.9；施工時的超張拉；施工時的超張拉0.9；擰緊螺帽時螺桿所受改動剪應(yīng)力影響系數(shù)擰緊螺帽時螺桿所受改動剪應(yīng)力影響系數(shù)1.2。由此得出。由此得出的的8.8級螺栓的級螺栓的P，使抗剪承載力有時當(dāng)，使抗剪承載力有時當(dāng)0.4時比同時比同直徑的粗制螺栓還低，不合理，且與薄鋼規(guī)范的規(guī)定不協(xié)直徑的粗制螺栓還低，不合理，且與薄鋼規(guī)范的規(guī)定不協(xié)調(diào)，新規(guī)范改為調(diào)，新規(guī)范改為由于高強(qiáng)度螺栓資料無明顯的屈服點(diǎn)，用抗拉強(qiáng)度由于高強(qiáng)度螺栓資料無明顯的屈服點(diǎn)，用抗拉強(qiáng)度fu替代替代fy再補(bǔ)充一個系數(shù)再補(bǔ)

33、充一個系數(shù)0.9是適宜的。是適宜的。yefAP2 . 19 . 09 . 0uefAP2 . 19 . 09 . 09 . 010.9級沒變，級沒變，8.8級提高級提高70，110， ，155，205，2504 4將同時受剪和拉力的高強(qiáng)度螺栓摩擦型銜接的計算新將同時受剪和拉力的高強(qiáng)度螺栓摩擦型銜接的計算新規(guī)范改用相關(guān)公式表達(dá)規(guī)范改用相關(guān)公式表達(dá)本質(zhì)與原規(guī)范未變，由本質(zhì)與原規(guī)范未變，由Nvb=0.9nfPNvb=0.9nfP和和Ntb=0.8PNtb=0.8P，代入后即，代入后即得原規(guī)范計算式得原規(guī)范計算式Nv=0.9nf(P-1.25Nt)Nv=0.9nf(P-1.25Nt)。1bttbvvN

34、NNN7.2.37.2.3條條1 1在桿軸方向受拉的銜接中，承壓型銜接高強(qiáng)度螺栓的在桿軸方向受拉的銜接中，承壓型銜接高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計值的計算方法與普通螺栓一樣。承載力設(shè)計值的計算方法與普通螺栓一樣。原規(guī)范為原規(guī)范為0.8P0.8P tbe2tb4fdN2 2取消原規(guī)范取消原規(guī)范“承壓型高強(qiáng)度螺栓銜接的抗剪承載力不承壓型高強(qiáng)度螺栓銜接的抗剪承載力不得大于按摩擦型銜接計算的得大于按摩擦型銜接計算的1.31.3倍的規(guī)定。理由為，原規(guī)倍的規(guī)定。理由為，原規(guī)范的此規(guī)定是鑒于當(dāng)時運(yùn)用閱歷缺乏，控制一下，使承壓型范的此規(guī)定是鑒于當(dāng)時運(yùn)用閱歷缺乏，控制一下，使承壓型在正常情況下即荷載規(guī)范值作用下不滑移。

35、但國外規(guī)范在正常情況下即荷載規(guī)范值作用下不滑移。但國外規(guī)范并沒有此規(guī)定，而承壓型不一定施加與摩擦型一樣的預(yù)拉力，并沒有此規(guī)定，而承壓型不一定施加與摩擦型一樣的預(yù)拉力，因此矛盾較多，況且如今已有運(yùn)用閱歷。因此矛盾較多，況且如今已有運(yùn)用閱歷。 7.3.1條條 組合梁翼緣焊縫銜接。新規(guī)范規(guī)定的計算式組合梁翼緣焊縫銜接。新規(guī)范規(guī)定的計算式7.3.1與原規(guī)范一樣，式中根號內(nèi)第二項指垂直于與原規(guī)范一樣，式中根號內(nèi)第二項指垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力。引入系數(shù)焊縫長度方向的應(yīng)力。引入系數(shù)f,對直接接受動力荷對直接接受動力荷載的梁載的梁f=1.0;對接受靜力載或間接接受動力載的梁對接受靜力載或間接接受動力載的梁f

36、 =1.22。其實對后者來說，受有固定集中力處規(guī)定。其實對后者來說，受有固定集中力處規(guī)定應(yīng)設(shè)置支承加勁肋，此時取應(yīng)設(shè)置支承加勁肋，此時取F=0。對前者又取。對前者又取f =1.0。所以公式中的所以公式中的f根本上無實踐價值。根本上無實踐價值。 7.3.2條條 原規(guī)范規(guī)定的計算式原規(guī)范規(guī)定的計算式7.3.2在右側(cè)漏掉了在計算在右側(cè)漏掉了在計算截面處緊固件數(shù)目截面處緊固件數(shù)目n1，新規(guī)范已加上。另外，規(guī)范條文提出，新規(guī)范已加上。另外，規(guī)范條文提出計算計算“翼緣與腹板銜接鉚釘或摩擦型銜接高強(qiáng)度螺栓，表翼緣與腹板銜接鉚釘或摩擦型銜接高強(qiáng)度螺栓，表示普通粗制螺栓和承壓型銜接高強(qiáng)度螺栓不得用于此種銜接，示

37、普通粗制螺栓和承壓型銜接高強(qiáng)度螺栓不得用于此種銜接，至于至于A、B級螺栓，由于制造費(fèi)工、裝配困難，也不引薦采用。級螺栓，由于制造費(fèi)工、裝配困難，也不引薦采用。實踐上，公式實踐上，公式7.3.2還應(yīng)包括翼緣板與翼緣角鋼之間的還應(yīng)包括翼緣板與翼緣角鋼之間的承載力計算，此時取承載力計算，此時取F=0，S1為翼緣板截面對梁中和軸的面為翼緣板截面對梁中和軸的面積矩。積矩。 在框架構(gòu)造中，梁與柱的剛性銜接是很重要的節(jié)點(diǎn)。在框架構(gòu)造中，梁與柱的剛性銜接是很重要的節(jié)點(diǎn)。原規(guī)范沒有本節(jié)內(nèi)容，現(xiàn)參考國外規(guī)范和我國實際閱原規(guī)范沒有本節(jié)內(nèi)容，現(xiàn)參考國外規(guī)范和我國實際閱歷，添加了本節(jié)。歷，添加了本節(jié)。7.4.17.4.

38、1條條 規(guī)定了不設(shè)置橫向加勁肋時，對柱腹板和柱翼規(guī)定了不設(shè)置橫向加勁肋時，對柱腹板和柱翼緣厚度的要求。緣厚度的要求。 在梁的受壓翼緣處，柱腹板受有梁翼緣經(jīng)過柱翼緣傳在梁的受壓翼緣處，柱腹板受有梁翼緣經(jīng)過柱翼緣傳給柱腹板的壓力，柱腹板應(yīng)滿足強(qiáng)度要求和部分穩(wěn)定給柱腹板的壓力，柱腹板應(yīng)滿足強(qiáng)度要求和部分穩(wěn)定要求。要求。柱腹板的強(qiáng)度應(yīng)與梁受壓翼緣等強(qiáng)，即柱腹板的強(qiáng)度應(yīng)與梁受壓翼緣等強(qiáng)，即式中式中 bebe柱腹板計算寬度邊緣處壓應(yīng)力的假定分布長度。柱腹板計算寬度邊緣處壓應(yīng)力的假定分布長度。參照梁的部分壓應(yīng)力計算式，取參照梁的部分壓應(yīng)力計算式，取be=a+5hybe=a+5hy，a a為集中壓力在柱外為集

39、中壓力在柱外邊緣分布長度，等于梁翼緣板厚度；邊緣分布長度，等于梁翼緣板厚度；hyhy為自柱外邊緣至柱腹板為自柱外邊緣至柱腹板計算寬度邊緣的間隔計算寬度邊緣的間隔 ； twtw柱腹板厚度；柱腹板厚度； fcfc柱腹板鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；柱腹板鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值； AfcAfc梁受壓翼緣的截面積；梁受壓翼緣的截面積； fbfb梁翼緣鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。梁翼緣鋼材抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。cebfcwfbfAt 為保證柱腹板在梁受壓翼緣壓力作用下的部分穩(wěn)定，應(yīng)為保證柱腹板在梁受壓翼緣壓力作用下的部分穩(wěn)定，應(yīng)控制柱腹板的寬厚比，規(guī)范參考國外規(guī)定，偏平安地規(guī)定控制柱腹板的寬厚比，規(guī)范參考國

40、外規(guī)定，偏平安地規(guī)定柱腹板的寬厚比應(yīng)滿足下式規(guī)定：柱腹板的寬厚比應(yīng)滿足下式規(guī)定：式中式中 hchc柱腹板的計算寬度；柱腹板的計算寬度； fycfyc柱腹板鋼材屈服點(diǎn)。柱腹板鋼材屈服點(diǎn)。ycwcfth23530 在梁的受拉翼緣處，計算柱的翼緣和腹板仍用等強(qiáng)在梁的受拉翼緣處，計算柱的翼緣和腹板仍用等強(qiáng)度準(zhǔn)那么，柱翼緣板所受拉力為：度準(zhǔn)那么，柱翼緣板所受拉力為：T=AftfbT=Aftfb 式中式中 AftAft梁受拉翼緣截面積；梁受拉翼緣截面積； fbfb梁鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計值。梁鋼材抗拉強(qiáng)度設(shè)計值。 此拉力此拉力T T由柱翼緣板三個部份共同承當(dāng)，中間部份分布長度由柱翼緣板三個部份共同承當(dāng)，中間部份

41、分布長度為為m m直接傳給柱腹板的力為直接傳給柱腹板的力為fctbmfctbmtbtb為梁翼緣厚度，余為梁翼緣厚度，余下部份由兩側(cè)各下部份由兩側(cè)各ABCDABCD的板件承當(dāng)。根據(jù)實驗研討，拉力在柱的板件承當(dāng)。根據(jù)實驗研討，拉力在柱翼緣板的影響長度翼緣板的影響長度p12tcp12tc，可將此受力部份視為三邊固定一，可將此受力部份視為三邊固定一邊自在的板件，而在固定邊將因受彎構(gòu)成塑性鉸。邊自在的板件，而在固定邊將因受彎構(gòu)成塑性鉸?？捎们€實際導(dǎo)出兩側(cè)翼緣板的承載力設(shè)計值分別可用屈服線實際導(dǎo)出兩側(cè)翼緣板的承載力設(shè)計值分別為為 P=c1fctc2P=c1fctc2式中式中c1c1為系數(shù)，與幾何尺寸為

42、系數(shù)，與幾何尺寸p p、h h、q q等有關(guān)。對實踐工等有關(guān)。對實踐工程中常用的程中常用的H H型鋼或?qū)捯砭壒ぷ咒摿汉椭?，型鋼或?qū)捯砭壒ぷ咒摿汉椭?，c1=3.5c1=3.55.05.0，可偏，可偏平安地取平安地取c1=3.5c1=3.5。這樣柱翼緣板受拉時的總承載力為。這樣柱翼緣板受拉時的總承載力為2 23.5fctc2+fctbm3.5fctc2+fctbm。思索到柱翼緣板中間和兩側(cè)部份剛度不。思索到柱翼緣板中間和兩側(cè)部份剛度不同，難以充分發(fā)揚(yáng)共同任務(wù)，可乘以同，難以充分發(fā)揚(yáng)共同任務(wù)，可乘以0.80.8的折減系數(shù)后再與拉的折減系數(shù)后再與拉力力T T相平衡，即相平衡，即 即即 bftbcccf

43、Amtftf)5 . 32(8 . 02)25. 1 (7bftbccbftcfAmtfffAt在上式中，括號內(nèi)第二項在上式中，括號內(nèi)第二項 ，按統(tǒng)計分析，此項的最小值為按統(tǒng)計分析，此項的最小值為0.150.15，以此代入，即得，以此代入，即得當(dāng)梁柱剛性銜接處不滿足上述公式的要求時，應(yīng)設(shè)置柱腹當(dāng)梁柱剛性銜接處不滿足上述公式的要求時，應(yīng)設(shè)置柱腹板的橫向加勁肋。在板的橫向加勁肋。在 JGJ99-JGJ99-9898中規(guī)定：中規(guī)定：“框架梁與柱剛性銜接時，應(yīng)在梁翼緣的對應(yīng)位框架梁與柱剛性銜接時，應(yīng)在梁翼緣的對應(yīng)位置設(shè)置柱的程度加勁肋即橫向加勁肋或隔板。這是由置設(shè)置柱的程度加勁肋即橫向加勁肋或隔板。這

44、是由于高層鋼構(gòu)造的梁、柱普通受力較大，設(shè)計閱歷以為，沒有于高層鋼構(gòu)造的梁、柱普通受力較大，設(shè)計閱歷以為，沒有不需求設(shè)置柱橫向加勁肋的情況。不需求設(shè)置柱橫向加勁肋的情況。bbcbbbbcbftbcbfmfftbmtffAmtfcbftcffAt4 . 07.4.2條條 設(shè)置柱的橫向加勁肋時，柱腹板節(jié)點(diǎn)域的計算設(shè)置柱的橫向加勁肋時，柱腹板節(jié)點(diǎn)域的計算 節(jié)點(diǎn)域的抗剪強(qiáng)度計算節(jié)點(diǎn)域的抗剪強(qiáng)度計算在柱翼緣和橫向加勁肋為邊境的節(jié)點(diǎn)腹板區(qū)域所受的剪力在柱翼緣和橫向加勁肋為邊境的節(jié)點(diǎn)腹板區(qū)域所受的剪力:剪應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求：剪應(yīng)力應(yīng)滿足下式要求：規(guī)范規(guī)定的計算式規(guī)范規(guī)定的計算式7.4.2-1是在上式的根底上加

45、以調(diào)整和是在上式的根底上加以調(diào)整和簡化而得。簡化而得。22121ccbbbQQhMMVvwcccwcbbbfthQQthhMM22121a節(jié)點(diǎn)域的周邊有柱翼緣和加勁肋提供的約束，使抗剪承節(jié)點(diǎn)域的周邊有柱翼緣和加勁肋提供的約束，使抗剪承載力大大提高。實驗證明，可將節(jié)點(diǎn)域抗剪強(qiáng)度提高到載力大大提高。實驗證明，可將節(jié)點(diǎn)域抗剪強(qiáng)度提高到 。b.在節(jié)點(diǎn)域中彎矩的影響較大，剪力的影響較小。假設(shè)略去在節(jié)點(diǎn)域中彎矩的影響較大，剪力的影響較小。假設(shè)略去剪力項使算得的結(jié)果偏于平安剪力項使算得的結(jié)果偏于平安20%30%，但上式中沒有包括，但上式中沒有包括柱腹板所受軸壓力對抗剪強(qiáng)度的不利影響，普通柱腹板軸壓力柱腹板所

46、受軸壓力對抗剪強(qiáng)度的不利影響，普通柱腹板軸壓力設(shè)計值設(shè)計值N與其屈服承載力與其屈服承載力Ny之比之比N/Ny0.5，那么軸壓力對抗剪，那么軸壓力對抗剪強(qiáng)度不利影響系數(shù)為強(qiáng)度不利影響系數(shù)為 ，與略去剪應(yīng)力有利影響相，與略去剪應(yīng)力有利影響相互抵消而略偏平安?；サ窒云桨?。由此，上式即成為由此，上式即成為 (a)vf3487. 0)/(12yNNvwcbbbfthhMM3421式中的式中的hbhctw=Vphbhctw=Vp稱為節(jié)點(diǎn)域的體積，對箱形截面柱，思索稱為節(jié)點(diǎn)域的體積，對箱形截面柱，思索兩腹板受力不均的影響，取兩腹板受力不均的影響，取Vp=1.8hbhctwVp=1.8hbhctw。公式

47、公式a a僅適用于非抗震地域的構(gòu)造。對地震區(qū)的構(gòu)造，僅適用于非抗震地域的構(gòu)造。對地震區(qū)的構(gòu)造，節(jié)點(diǎn)域的計算公式參見節(jié)點(diǎn)域的計算公式參見 的規(guī)定。的規(guī)定。 節(jié)點(diǎn)域腹板的穩(wěn)定：新規(guī)范規(guī)定為保證節(jié)點(diǎn)域的穩(wěn)定，節(jié)點(diǎn)域腹板的穩(wěn)定：新規(guī)范規(guī)定為保證節(jié)點(diǎn)域的穩(wěn)定，應(yīng)滿足下式要求：應(yīng)滿足下式要求： hc+hbhc+hb/tw/tw90 (b)90 (b)上式與抗震規(guī)范上式與抗震規(guī)范GB50011GB50011的規(guī)定一樣，也是美國規(guī)范的建議，的規(guī)定一樣，也是美國規(guī)范的建議，為在強(qiáng)震情況下不產(chǎn)生彈塑性剪切失穩(wěn)的條件。但在抗震規(guī)為在強(qiáng)震情況下不產(chǎn)生彈塑性剪切失穩(wěn)的條件。但在抗震規(guī)范中，根據(jù)我國初步研討，在軸力和剪力

48、共同作用下，保證范中，根據(jù)我國初步研討，在軸力和剪力共同作用下，保證不失穩(wěn)的條件應(yīng)為不失穩(wěn)的條件應(yīng)為hc+hbhc+hb/tw/tw7070。將此列為。將此列為“注。本注。本規(guī)范不包括抗震，取消此規(guī)范不包括抗震，取消此“注，只將公式注，只將公式b b列入作為最列入作為最低限值。低限值。7.4.3條條 當(dāng)柱腹板節(jié)點(diǎn)域不滿足公式當(dāng)柱腹板節(jié)點(diǎn)域不滿足公式a的要求時，需求的要求時，需求采取加強(qiáng)措施。對由板件焊成的組合柱宜將腹板在節(jié)點(diǎn)域加采取加強(qiáng)措施。對由板件焊成的組合柱宜將腹板在節(jié)點(diǎn)域加厚，加厚的范圍應(yīng)伸出梁上、下翼緣外不小于厚，加厚的范圍應(yīng)伸出梁上、下翼緣外不小于150mm處。對處。對軋制軋制H型鋼

49、或工字鋼柱，宜用補(bǔ)強(qiáng)板加強(qiáng)，補(bǔ)強(qiáng)板可伸出加型鋼或工字鋼柱，宜用補(bǔ)強(qiáng)板加強(qiáng)，補(bǔ)強(qiáng)板可伸出加勁肋各勁肋各150mm，亦可不伸過加勁肋而與加勁肋焊接。此兩種，亦可不伸過加勁肋而與加勁肋焊接。此兩種加補(bǔ)助強(qiáng)板的方法，均有運(yùn)用實例。補(bǔ)強(qiáng)板側(cè)邊運(yùn)用角焊縫加補(bǔ)助強(qiáng)板的方法，均有運(yùn)用實例。補(bǔ)強(qiáng)板側(cè)邊運(yùn)用角焊縫與柱翼緣相連，其板面尚應(yīng)采用塞焊縫與柱腹板連成整體，與柱翼緣相連，其板面尚應(yīng)采用塞焊縫與柱腹板連成整體，塞焊點(diǎn)之間的間隔塞焊點(diǎn)之間的間隔 不應(yīng)大于較薄焊體厚度的不應(yīng)大于較薄焊體厚度的 ，以防止，以防止補(bǔ)強(qiáng)板向外拱曲。補(bǔ)強(qiáng)板向外拱曲。至于采用斜加勁肋的補(bǔ)強(qiáng)方法，對抗震耗能不利，而且與至于采用斜加勁肋的補(bǔ)強(qiáng)方

50、法，對抗震耗能不利，而且與縱向梁銜接有時在構(gòu)造上亦有困難，普通僅用于輕型構(gòu)造?？v向梁銜接有時在構(gòu)造上亦有困難，普通僅用于輕型構(gòu)造。yf/23521本節(jié)為新增內(nèi)容。銜接節(jié)點(diǎn)處板件主要是桁架節(jié)點(diǎn)板本節(jié)為新增內(nèi)容。銜接節(jié)點(diǎn)處板件主要是桁架節(jié)點(diǎn)板的計算方法，多年來不斷是我國懸而未決的問題，直的計算方法，多年來不斷是我國懸而未決的問題，直到到19831983年前后，重慶鋼鐵設(shè)計研討院會同云南省建筑年前后，重慶鋼鐵設(shè)計研討院會同云南省建筑設(shè)計院在昆明作了一系列雙角鋼桿件桁架節(jié)點(diǎn)板的實設(shè)計院在昆明作了一系列雙角鋼桿件桁架節(jié)點(diǎn)板的實驗和實際分析研討，擬合出銜接節(jié)點(diǎn)處板件在拉力作驗和實際分析研討，擬合出銜接節(jié)點(diǎn)

51、處板件在拉力作用下的強(qiáng)度計算公式和在桿件壓力作用下的穩(wěn)定計算用下的強(qiáng)度計算公式和在桿件壓力作用下的穩(wěn)定計算式。這次修訂規(guī)范時，將上述研討成果加以整理并與式。這次修訂規(guī)范時，將上述研討成果加以整理并與國外有關(guān)規(guī)定對比，主要在桿件壓力作用下的計算和國外有關(guān)規(guī)定對比，主要在桿件壓力作用下的計算和構(gòu)造加以簡化，以方便運(yùn)用。構(gòu)造加以簡化，以方便運(yùn)用。7.5.1條條 銜接節(jié)點(diǎn)處板件的強(qiáng)度計算。銜接節(jié)點(diǎn)處板件的強(qiáng)度計算。當(dāng)時的抗拉實驗共有當(dāng)時的抗拉實驗共有6種不同方式的種不同方式的16個試件，一切試件的破個試件，一切試件的破壞特征均為沿最危險的壞特征均為沿最危險的 線段撕裂破壞，即圖線段撕裂破壞，即圖a中的

52、三折中的三折線撕裂，線撕裂， 和和 均與節(jié)點(diǎn)板邊緣線根本垂直均與節(jié)點(diǎn)板邊緣線根本垂直 CDACBABACD沿沿BACDBACD撕裂線割取自在體圖撕裂線割取自在體圖b b，由于板內(nèi)塑性開展引起，由于板內(nèi)塑性開展引起應(yīng)力重分布，可假定破壞時在撕裂面各段上平行于腹桿軸應(yīng)力重分布，可假定破壞時在撕裂面各段上平行于腹桿軸線的應(yīng)力線的應(yīng)力 均勻分布，當(dāng)各撕裂線段的折算應(yīng)力到達(dá)抗拉均勻分布，當(dāng)各撕裂線段的折算應(yīng)力到達(dá)抗拉強(qiáng)度強(qiáng)度fufu時試件破壞。根據(jù)平衡條件并略去影響很小的時試件破壞。根據(jù)平衡條件并略去影響很小的M M和和V V，那么第那么第i i段撕裂面的平均正應(yīng)力段撕裂面的平均正應(yīng)力i i和平均剪應(yīng)力

53、和平均剪應(yīng)力i i為為: :折算應(yīng)力為折算應(yīng)力為即即 iiiiiiit lNsinsiniiiiiit lNcoscosuiiiiiiiiiredft lNt lN22222cos21cos3sin3uiiitflN2cos211即即令令 (a)(a)那么那么 由由 寫成計算式那么為寫成計算式那么為 (b)(b)式中式中 NN作用于板件的拉力；作用于板件的拉力； AiAi第第i i段撕裂面的凈截面積；段撕裂面的凈截面積；ii2cos211uiiitflNuiiuiiifAftlNN)()(fANii i第i段的拉剪折算系數(shù)，由公式a計算； ai第i段撕裂面與拉力作用線的夾角。公式b符合破壞機(jī)理

54、，其計算結(jié)果與實驗值之比平均為87.5%，略偏平安且離散性小。此公式還適用于規(guī)范正文圖7.5.1中其它兩種板件的撕裂面的計算，它與美國規(guī)范的計算一樣。 7.5.2條條 桁架節(jié)點(diǎn)板強(qiáng)度的有效寬度計算法桁架節(jié)點(diǎn)板強(qiáng)度的有效寬度計算法思索到桁架節(jié)點(diǎn)板的外形往往不規(guī)那么，用規(guī)范公式思索到桁架節(jié)點(diǎn)板的外形往往不規(guī)那么，用規(guī)范公式7.5.1計算比較費(fèi)事，建議對桁架節(jié)點(diǎn)板可采用有效寬度法進(jìn)展承載計算比較費(fèi)事，建議對桁架節(jié)點(diǎn)板可采用有效寬度法進(jìn)展承載力計算。所謂有效寬度即以為腹桿軸力將經(jīng)過銜接件在節(jié)點(diǎn)力計算。所謂有效寬度即以為腹桿軸力將經(jīng)過銜接件在節(jié)點(diǎn)板內(nèi)按照某一個應(yīng)力分散角度傳至銜接件端部與板內(nèi)按照某一個應(yīng)

55、力分散角度傳至銜接件端部與N相垂直的一相垂直的一定寬度范圍內(nèi)，該一定寬度即稱為有效寬度定寬度范圍內(nèi)，該一定寬度即稱為有效寬度be。ftbNe在實驗研討中，假定在實驗研討中，假定bebe范圍內(nèi)的節(jié)點(diǎn)板應(yīng)力到達(dá)范圍內(nèi)的節(jié)點(diǎn)板應(yīng)力到達(dá)fufu，并令，并令betfu=Nu(Nubetfu=Nu(Nu為節(jié)點(diǎn)板破壞時的腹桿軸力為節(jié)點(diǎn)板破壞時的腹桿軸力) )，按此法擬合，按此法擬合的結(jié)果，當(dāng)應(yīng)力分散角的結(jié)果，當(dāng)應(yīng)力分散角=270=270時準(zhǔn)確度最高，計算值與實驗時準(zhǔn)確度最高，計算值與實驗值的比值平均為值的比值平均為98.9%98.9%，當(dāng)，當(dāng)=300=300時此比值為時此比值為106.8%106.8%，思索

56、到，思索到國外多數(shù)國家對應(yīng)力分散角均取為國外多數(shù)國家對應(yīng)力分散角均取為300300，為與國際接軌且誤差，為與國際接軌且誤差較小，故亦建議取較小，故亦建議取=300=300。有效寬度法計算簡單，概念清楚，適用于腹桿與節(jié)點(diǎn)板的有效寬度法計算簡單，概念清楚，適用于腹桿與節(jié)點(diǎn)板的多種銜接情況，如側(cè)焊、圍焊、和鉚釘、螺栓銜接等當(dāng)采多種銜接情況，如側(cè)焊、圍焊、和鉚釘、螺栓銜接等當(dāng)采用鉚釘或螺栓銜接時，用鉚釘或螺栓銜接時，bebe應(yīng)取為有效凈寬度。應(yīng)取為有效凈寬度。當(dāng)桁架弦桿或腹桿為當(dāng)桁架弦桿或腹桿為T T型鋼或雙板焊接型鋼或雙板焊接T T形截面時，節(jié)點(diǎn)構(gòu)形截面時，節(jié)點(diǎn)構(gòu)造方式有所不同，節(jié)點(diǎn)內(nèi)的應(yīng)力形狀更加

57、復(fù)雜，故規(guī)范公式造方式有所不同，節(jié)點(diǎn)內(nèi)的應(yīng)力形狀更加復(fù)雜，故規(guī)范公式7.5.17.5.1和和7.5.27.5.2均不適用。均不適用。 7.5.4條條 桁架節(jié)點(diǎn)板的穩(wěn)定計算。桁架節(jié)點(diǎn)板的穩(wěn)定計算。與受壓桿件相連的節(jié)點(diǎn)板區(qū)域在壓力作用下能夠失穩(wěn)。規(guī)范與受壓桿件相連的節(jié)點(diǎn)板區(qū)域在壓力作用下能夠失穩(wěn)。規(guī)范所列的穩(wěn)定計算公式是根據(jù)所列的穩(wěn)定計算公式是根據(jù)8個試件的實驗結(jié)果擬合出來的。個試件的實驗結(jié)果擬合出來的。 在斜腹桿壓力作用下，失穩(wěn)方式普通為在在斜腹桿壓力作用下，失穩(wěn)方式普通為在BAACCD線附近或前方呈三折線屈折破壞圖線附近或前方呈三折線屈折破壞圖c。失穩(wěn)時屈折線位置。失穩(wěn)時屈折線位置和方向與受拉

58、時的撕裂線類似，而且普通在和方向與受拉時的撕裂線類似，而且普通在 區(qū)的前方首先失區(qū)的前方首先失穩(wěn)，其它各區(qū)相繼失穩(wěn)。穩(wěn)，其它各區(qū)相繼失穩(wěn)。AC 當(dāng)節(jié)點(diǎn)板的自在邊長度當(dāng)節(jié)點(diǎn)板的自在邊長度lflf與厚度與厚度t t之比之比時，普通出如今無豎腹桿的節(jié)點(diǎn)板，如圖時，普通出如今無豎腹桿的節(jié)點(diǎn)板，如圖c c所示在所示在區(qū)穩(wěn)定性很差，此時應(yīng)沿自在邊加勁。加勁后，穩(wěn)定承載力區(qū)穩(wěn)定性很差，此時應(yīng)沿自在邊加勁。加勁后，穩(wěn)定承載力有較大提高，那么僅需驗算有較大提高，那么僅需驗算 區(qū)和區(qū)和 區(qū)的穩(wěn)定。區(qū)的穩(wěn)定。yfftl/23560/ CDBAAC 節(jié)點(diǎn)板的抗壓性能取決于節(jié)點(diǎn)板的抗壓性能取決于c/tc/t的大小的大小

59、c c為受壓斜腹桿銜為受壓斜腹桿銜接肢端面中點(diǎn)沿腹桿軸線方向至弦桿的凈距，在普通情況接肢端面中點(diǎn)沿腹桿軸線方向至弦桿的凈距，在普通情況下，下，c/tc/t愈大穩(wěn)定承載力愈低，對有豎腹桿的節(jié)點(diǎn)板，當(dāng)愈大穩(wěn)定承載力愈低，對有豎腹桿的節(jié)點(diǎn)板，當(dāng) 時，可不驗算節(jié)點(diǎn)板穩(wěn)定。時，可不驗算節(jié)點(diǎn)板穩(wěn)定。yftc/23515/ 對無豎腹桿的節(jié)點(diǎn)板，當(dāng)對無豎腹桿的節(jié)點(diǎn)板，當(dāng) 時，節(jié)點(diǎn)板時，節(jié)點(diǎn)板的穩(wěn)定承載力為的穩(wěn)定承載力為0.8betf0.8betf，當(dāng)，當(dāng) 時應(yīng)按規(guī)范時應(yīng)按規(guī)范附錄附錄F F進(jìn)展穩(wěn)定計算。但當(dāng)進(jìn)展穩(wěn)定計算。但當(dāng) 時，規(guī)范規(guī)時，規(guī)范規(guī)定的計算值將大于實驗值，不平安，故規(guī)定定的計算值將大于實驗值，不

60、平安，故規(guī)定c/tc/t不能超越不能超越 。對自在邊加勁的無豎腹桿節(jié)點(diǎn)板要求與有。對自在邊加勁的無豎腹桿節(jié)點(diǎn)板要求與有豎腹桿的一樣。豎腹桿的一樣。yftc/23510/ yftc/23510/ yftc/2355 .17/ yf/2355 .175桁架節(jié)點(diǎn)板厚度選用表桁架節(jié)點(diǎn)板厚度選用表到目前為止，普通的鋼構(gòu)造教科書和手冊均列有到目前為止，普通的鋼構(gòu)造教科書和手冊均列有“桁節(jié)點(diǎn)厚桁節(jié)點(diǎn)厚度選用表，但都為相互參考，缺乏科學(xué)根據(jù)。這次該研討組度選用表，但都為相互參考，缺乏科學(xué)根據(jù)。這次該研討組先制造了先制造了Nt/b關(guān)系表關(guān)系表N為腹桿最大拉力；為腹桿最大拉力；t為節(jié)點(diǎn)板厚度；為節(jié)點(diǎn)板厚度；b為銜