現(xiàn)澆梁模板支架工程專項安全施工方案

1、目錄、總體說明1.1 編制依據(jù)1.1.2 編制原則1.1.3.工程概況1.、地基處理及排水三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計3.1 支架布置.2.3.2 支架驗算.3.3.2.1 荷載計算.3.3.2.2 結(jié)構(gòu)檢算.6.3.2.2.1扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算.6.3.2.2.2滿堂支架整體抗傾覆驗算1.33.2.2.3箱梁底模下橫橋向方木驗算1.43.2.2.4支架立桿頂托上順橋向方木驗算1.53.2.2.5底模板驗算1.8.3.2.2.6側(cè)模驗算1.9.3.2.2.7立桿底座和地基承載力驗算1.93.3 門架體系驗算.2.2.3.3.1門架布置.2.2.3.3.2荷載分析.2.2.3.3.3荷載計

2、算.2.2.3.3.4門架驗算.2.2.3.3.5地基承載力驗算2.5.四、腳手架施工254.1碗扣式腳手架的搭設(shè)工藝流程.2.64.1碗扣式腳手架的搭設(shè)要求.2.64.3支架底模拆除.2.6.4.4支架施工安全保證措施.2.7五、模板施工28六、質(zhì)量保證措施28七、安全及文明施工措施297.1 安全施工保證體系2.9.7.2 安全文明措施.3.0.八、成品保護30現(xiàn)澆梁模板支架工程專項安全施工方案、總體說明1.1 編制依據(jù)長春市xxxxxXE工圖設(shè)計文件及施工圖匯審資料。國家有關(guān)的政策、 法規(guī)、施工驗收規(guī)范和工程建設(shè)標準強制性條文（城市 建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標準等。我單位施

3、工類似工程項目的能力和技術(shù)能力水平。參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、混凝土工程模板與支 架技術(shù)、公路橋涵施工計算手冊 。1.2編制原則堅持安全第一、預(yù)防為主的原則在總結(jié)、吸取多年支架施工經(jīng)驗教訓的基礎(chǔ)上, 結(jié)合本項目現(xiàn)澆梁支架工程 特點，驗算并制定出切實可行的施工安全措施和搭設(shè)方案，保證現(xiàn)澆梁模板支 架強度、穩(wěn)定性。堅持合理利用資源，成本有效控制的原則結(jié)合本工程特點，制定安全、可行的現(xiàn)澆梁支架方案，實現(xiàn)資源優(yōu)化；節(jié)能 降耗，實現(xiàn)低投入、減少周轉(zhuǎn)材料的浪費。1.3.工程概況長春市 XXXXXX 互通立交主線橋梁，上行線橋梁共 27跨 8聯(lián)，下行線橋梁共 27跨9聯(lián),橋梁平面位于直線上,

4、 立面位于豎曲線上, 橋跨總長度： 846.835m,全橋除 N20-N23 號墩之間采用預(yù)應(yīng)力砼下承式單箱雙室斜腹板拱型連續(xù)箱梁外， 其余 15 聯(lián)均采用同尺寸單箱雙室斜腹板等截面連續(xù)箱梁，拱型連續(xù)箱梁頂寬：12.75m，梁底寬：7.096-7.634m,梁高：2-3.2m,頂板厚度：25cm,底板厚度: 22cm，中腹板及兩側(cè)腹板厚度：50-80 cm,箱梁懸臂長2m,懸臂端部厚度：20cm，懸臂沿弧線延伸至梁底板；等截面箱梁頂寬：12.75m,梁底寬：7.85m,梁高： 1.7m,頂板厚度：25cm,底板厚度：22cm,中腹板及兩側(cè)腹板厚度：50-70 cm, 箱梁懸臂長2m,懸臂端部厚

5、度：20cm，懸臂沿弧線延伸至梁底板。跨亞泰大街處采用門架施工，其余聯(lián)采用滿堂支架法施工二、地基處理及排水根據(jù)設(shè)計圖紙要求， 原衛(wèi)星路路面結(jié)構(gòu)可直接作為支架基礎(chǔ)， 承載能力滿足 要求，地基處理主要集中在承臺回填處、 綠化帶拆除部分及管線排遷后基坑，采 取底部全部回填粒料處理， 18T 壓路機碾壓，對碾壓不到部分采用小型手扶式夯 實機壓實，然后鋪設(shè)40cm厚山皮石再次碾壓，頂面澆筑 20cm厚C15砼作為支架基礎(chǔ)，承載能力可滿足施工要求。借助原衛(wèi)星路路面排水系統(tǒng)， 可滿足地基排水要求達到地基無積水浸泡的要 求，如遇突發(fā)情局部低洼處產(chǎn)生積水，采用安設(shè)水泵的防水進行抽水。三、現(xiàn)澆梁支架設(shè)計3.1 支

6、架布置采用滿布 WDJ 碗扣型支架為模板支撐體系，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設(shè)二層方木，立桿頂托上縱向設(shè)10X 15cm方木；縱向方木上設(shè)10X 10cm的橫向方木，間距按照0.25m （凈間距0.15m）,模 板采用厚1.5cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，邊角采用 4cm厚木板進行加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。 支架縱橫均設(shè)置剪刀撐，縱向沿支架外側(cè)設(shè)置通長 剪刀撐1道，橫橋向剪刀撐每2.4m （橋墩處）、2.7 m和縱向外側(cè)及腹板底設(shè)置 45 度剪力桿以提高整體穩(wěn)定性，在承臺與支架土基相接順橋向每腹板處設(shè)置 道剪刀撐。主橋現(xiàn)澆梁支架立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等

7、搭設(shè)要求如下：60cm X等截面現(xiàn)澆梁采用立桿橫橋向間距X縱橋向間距X橫桿步距為60cm X 120cm、60cm X 90cm X 120cm 和 90cm X 90cmX 120cm 三種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中梁底面范圍內(nèi)采用60cmX 90cmX 120cm，翼緣板弧形部位采用 90cmX 90cmX 120cm 和 60cmX 90cmX 120cm 搭配使用，弧形部位與平底部位支架采用鋼管扣件連接， 其他范圍墩旁兩側(cè)各 5.0m 范圍內(nèi)的支架采用 60cmX 60cmX 120cm的布置形式；除墩旁兩側(cè)各5m之外的其余范圍內(nèi)的支架采用60cmX 90cmX 120cm 的布置形

8、式。變截面現(xiàn)澆采用立桿橫橋向間距X縱橋向間距X橫桿步距為60cmX 60cmX 60cm,立桿頂托上縱向設(shè)15X 15cm方木；縱向方木上設(shè)10X 10cm的橫向方木，間距按照0.25m （凈間距0.15m），模板采用厚1.5cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其他按照等截面箱形連續(xù)梁支架的要求進行布置。具體布置形式見下圖:FL7/A 0.035h=1.53+3.8V/t=1.71mq5=Pm K r h 1.2 26 1.71 53.35KPa3.2.2結(jié)構(gòu)檢算3.2.2.1碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受

9、豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接， 且 橫桿的“卜”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較 強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%上，甚至超過 35%。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按 48 X 3.5mm鋼管扣件架進行立桿內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣也適用于WD多功能碗扣架（偏于安全）。1-1截面處在主橋墩旁兩側(cè)各5m范圍部位，鋼管扣件式支架體系采用60 X 60 X 120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖:模板斜撐 立桿/.大橫桿/k/V/V/丿 /V/Y/V、/fV廣2/k1八kA.、2fV/A/A/V步距1.2小橫桿/JV/V/、/ / /

10、1/7 /)6pi6C.&步距1.2縱向模板斜撐 立桿/、向單位：m立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許 豎直荷載為N= 35kN （參見公路橋涵施工手冊中表13-5）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2 （ N31K+N32K）+0.85 X 1.4工NQk （組合風荷載時）NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力;NG2K構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 工NQ施工荷載標準值;于是，有：N31k=0.6 X 0.6 X q1=0.6 X 0.6 X 34.85=12.55KNN32h=0.6 X 0.6 X q2=0.6 X 0.6 X 1.0=0.3

11、6KN2 NQk=0.6 X 0.6 X (q 3+C|4+q7)=0.36 X (1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2 ( N31K+N32K)+0.85 X 1.4 2 NQk=1.2 X( 12. 55+0.36 ) +0.85 X 1.4X 2.296=18.22KNv N= 35kN,強度滿足要求。立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定 性計算公式：N/A+M/W fN-鋼管所受的垂直荷載，N=1.2 （ N31K+N32K +0.85 X 1.4 2 NQk （組合風荷載時），同前計算所得；f 鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f =

12、 205N/mm參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表 5.1.6 得。A 48mrX 3.5 mm鋼管的截面積 A= 489mm 一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比入查表即可求得。i -截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i = 15.9 m。長細比入=I o/i計算長度：10=kh=1.2m 上式中k 計算長度附加系數(shù)，其值取 1。卩 考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù),查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，卩取1h 立桿步距，h= 1.2m。于是，入=10/i = 76,參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄A0.6得=0. 744。M

13、W計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距;2MW=0.85X1.4X WKXLaX h2/10WK=0.7uzX usX w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38Us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得： us=1.2w0基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 wo=0.8KN/m故：VW=0.7uzX UsX w=0.7 X 1.38 X 1.2 X 0.8=0.927KNLa立桿縱距0.6m；h步距 1.2m,故: MWF0.85 X 1.4 X WKX LaX h2/10=0.095KNW截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范

14、附表B得W=5.26363則 N/ A+M/W= 18.22*10 / (0.744*489 ) +0.095*10 / (5.26*10 )=68.141KN/mrr f = 205N/mm計算結(jié)果說明支架是安全穩(wěn)定的。2 2橫截面處主橋跨中范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用60 X 90 X 120cm的布置結(jié)構(gòu),大橫桿如圖:T.、/X/、V、/*、/yZ、/Y/ /、八L/、一/A1/立桿模板斜撐/i.a12卩平翠年鄒即半平即即年年甲犖半翠冷小橫桿k/L7k)/T/S/ /L1i/縱向模板斜撐立桿單位：m立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許 豎直

15、荷載為N= 30kN （參見公路橋涵施工手冊中表13 5）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2 （ N31K+N32K）+0.85 X 1.4工NQk （組合風荷載時）NGi支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力;NG2構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 2 Nq施工荷載標準值;于是，有：N3ik=0.6 X 0.9 X qi=0.6 X 0.9 X 31.79=17.167KNN32K=0.6 X 0.9 X q2=0.6 X 0.9 X 1.0=0.54KN 2NQK=0.6X0.9X(q3+q4+q7)=0.54X(1.0+2.0+2.21)=2.81KN則： N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85

16、X1.42NQK=1.2X(17.167+0.54 )+0.85X1.4X 2.81=24.589KN N= 30KN，強度滿足要求立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定 性計算公式：N/A+M/W fN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2 ( N31K+N32K)+0.85 X 1.4 2 NQk (組合風荷載時)， 同前計算所得;f 鋼材的抗壓強度設(shè)計值，f = 205N/mm參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表 5.1.6 得。A 48mrX 3.5 m鋼管的截面積 A= 489mr2o一軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比入查表即可求得。i 截面的

17、回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄 B 得 i=15.8 mm。長細比入=l 0/i O計算長度：10=kh=1.2m 上式中k 計算長度附加系數(shù)，其值取 1o卩一一考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù),查表無此范圍，縱橫跨數(shù)較多，整體穩(wěn)定性較好，卩取1h 立桿步距，h= 1.2mo于是，入=l 0/i = 76,參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄 A.0.6得=0.744。M計算立桿段有風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎距;2MW=0.85X1.4X WKXLaX h2/10W=0.7uzX Us X w0Uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得Uz=1.

18、38Us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項得：Us=1.2w基本風壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 Wo=0.8KN/m故：WK=0.7uzX UsX wo=0.7 X 1.38 X 1.2 X 0.8=0.927KNLa立桿縱距0.9m；h橫桿步距1.2m,故:MW=0.85 X 1.4 X WKX LaX h2/10=0.143KNW截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得W=5.26則,N/ A+M/W= 24.589*10 3/ (0.744*489 ) +0.143*106/ (5.26*10 3)=94.77N/mm f = 205N/mm3

19、3截面處60 X 60X 60cm 的布在主橋變截面梁橋跨范圍內(nèi)，碗扣件式支架體系均采用小橫桿1/ /7/廠/ f/ f/i/步距0.6橫向縱向模板斜撐 立桿/ /單位：m立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為 60cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N= 40kN （參見公路橋涵施工手冊中表13 5）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2 ( N31K+N32K)+0.85 X 1.4 2 NQk (組合風荷載時)NGi支架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力;NG2構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 工Nq施工荷載標準值;于是，有：N3ik=0.6 X 0.6 X qi=0.6 X 0.6 X 6

20、8.88=24.80KNN32k=0.6 X 0.6 X q2=0.6 X 0.6 X 1.0=0.36KN 2 NQk=0.6 X 0.6 X (q 3+C|4+q7)=0.36 X (1.0+2.0+3.38)=2.296KN則：N=1.2 (N31K+N32K)+0.85 X 1.4 2 NQk=1.2 X( 24.8+0.36 ) +0.85 X 1.4 X 2.296=32.92KN N= 40kN,強度滿足要求。 立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定 性計算公式：N/A+MW1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。3.2.2.3箱梁

21、底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向均采用10X 10cm方木，方木橫橋向跨度無論在等截面箱梁或不等截面箱梁中間距均按照L=60cm設(shè)計，因此只對跨距L= 60cm下，最不利荷載下（主橋3-3截面）進行受力計算,如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。1JIULr.z/,/zzq(KN/m)J J 1 ； J J J1方木材質(zhì)為杉木，C5 w: =11M Pa/ St =1.7 MPa/ /E=9000MPa60cm尺寸單位：cm底模下橫橋向方木受力簡圖q（KN/m）主

22、橋3-3截面（變截面箱梁全跨范圍）L= 60cm間距按主橋變截面全跨范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度B=25cm進行驗算。 每根方木抗彎承載力驗算q = (q什 q2+ q3+ q4)X B= (68.88+1.0+2.5+2) X 0.25=18.60kN/mM max= (1/8) qL2=(1/8) X 18.60 X20=D.84kN mW=(bh2)/6=(0.1 X 0.12)/6=167cm33則 max0.84 105.03MPa0.9 w 0.9 11 9.9MPaW167注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。按最不利荷載（主橋3 3截面）進行驗算10X 10cm方木滿足受力

23、要求,所以全橋范圍內(nèi)方木間距d取0.25m可滿足要求。 每根方木撓度驗算 方木的慣性矩 l=(bh3)/12=(0.1 X 0.13)/12=8.33 X 10-6m4則方木最大撓度:5 18.60 604l 5ql4l max384EI384 90000.42mm w833l 6001.5mm400400（撓度滿足要求） 每根方木抗剪承載力驗算3 V max2 A符合要求。maxiqA0.5 18.60 0.60.1 0.10.84 MPa 0.91.58 MPa3.224支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向等截面箱梁采用10X 15cm方木，方木在順橋向的

24、跨距在箱梁跨中按 L= 90cm（橫向間隔I = 60cm布置）進行驗算，在墩頂墩旁兩側(cè)5.0m范圍內(nèi)部位按L=60cm （橫向間隔1= 60cm布置）進行驗算；變截面箱梁全跨范圍內(nèi)采用10X 15cm方木順橋向均按L= 60cm （橫向間隔1= 60cm布置）進行驗算。橫橋向方木順橋向布置間距在主橋全跨范圍內(nèi)均按0.25m （中對中間距）布設(shè)，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。頂托上順橋向方木受力簡圖尺寸單位：cm412577774圖方木材質(zhì)為杉木，一=11M Pa：5t： =17 MPaE=9000MPa主橋等截面箱梁邊跨截面1-1截面（受力按圖一進行驗算） 方木抗彎承載

25、力驗算p=lq = 0.p5l（ q1+ q2頂托上4順橋向2方木0受力簡圖.85+1.0+2.5+2）尺寸單位：cmP P P方木材質(zhì)為杉木，=11M Pa ：5t： =17 MPa E=9000MPa=6.053kNMmax= (a1+a2)p= (0.3+0.05) X6.053= 2.119kNmW=(bh2)/6=(0.1 X 0.152)/6=3.75 X 10-4m-48= M max/ W=2.119/(3.75 X 10 )=5.65 MPaV0.9 C &= 9.9MPa (符合要求)注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。方木抗剪承載力驗算3V max6.0539.08KNma

26、x3 Vmax2 A39.08 100.1 0.150.908M Pa0.91.58M Pa符合要求。 方木撓度驗算方木的慣性矩l=(bh3)/12=(0.1則方木最大撓度：X 0.15)/12=2.81X1o-5mfmax=pL48EI4a26053 0.648 9 10 281 105005 6.05324 9 10 281 1053 0.62 4 0.05-4=0.54 X 10 =0.054mn 0.9 X L/400=0.9 X 0.6/400m=1.35mm故，撓度滿足要求 主橋等截面箱梁跨中截面2-2截面(受力按圖二進行驗算)頂托上順橋向方木受力簡圖尺寸單位：cm/ / /T/

27、/1?4-V方木抗彎承載力驗算方木材質(zhì)為杉木，=11M Pa 5t =1 7MPa E=9000MPaP= = o.pK q1+ q2頂托上4順橋0向方木0受力簡圖.85+1.0+2.5+2)=9.081kNPPPMmax= (a1+a2)p= (0.3+0.05) X 9.081 = 3.178kNmW=(bh2)/6=(0.1 X 0.152)/6=3.75 X 10-4m尺寸單位：cm方木材質(zhì)為杉木，5w =11M Pa5t =1 7MPaE=9000MPa8= MmaX W=3.178/(3.75 X ioj=8.475 MPa 0.9 越=9.9MPa (符合要求)注：0.9為方木的

28、不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪承載力驗算3Vmax-9.08113.622KN2max3 V max2 A313.622 101.362M Pa 0.90.1 0.151.58 MPa符合要求。方木撓度計算方木的慣性矩l=(bh3)/12=(0.1則方木最大撓度：X 0.153)/12=2.81 X 10-5mfmax=pL48EIA29.081 0.948 9 10 281 10524黑備30-4=3.643 X 10 =0.36mn 0.9 X L/400=0.9 X 0.9/400m=2.025mm 主橋變截面箱梁邊跨截面3- 3截面(受力圖三)頂托上順橋向方木受力簡圖尺寸單位：cm方木材質(zhì)

29、為杉木，8 w =11M PaSt =1.7 MPaE=9000MPa 主橋變截面箱梁邊跨截面3-3截面(受力按圖三進行驗算) 方木抗彎計算頂托上順橋向方木受力簡圖P=lq = 0.251( q1+ q2+ q3+ q4) = 0.25 X 0.6 X (68.88+1.0+2.5+2) _ dc-7i MPpp尺寸單位：cm=11.157kNMmax= (a1+a2)p= (0.3+0.05) X 11.157= 3.905kNm 方木材質(zhì)為杉木， W=(bh2)/6=(0.15 X 0.152)/6=5.625 X 10-4m：料，霊8= M max/ W=3.905/(5.625 X 1

30、0-4)=6.942 MPa 0.9 =9W00MPa9.9MPa (符合要求)注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計算3V max-11.15716.735KN|pmax3 Vmax2 A1 16.735 103 1.12M Pa0.92 0.15 0.151.58M Pa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩 l=(bh3)/12=(0.15 X 0.153)/12=2.81則方木最大撓度：X 10-5mfmax=.3pL48EI豬3L24a211.157 0.g48 9 1(f 422 1050.05 11.15724 9 1(f 422 1053 0.62 4 0.05222

31、5-4=2 X 10 =0.2mm 0.9 X L/400=0.9 X 0.6/400m=1.35mm故，撓度滿足要求3.2.2.5底模板驗算箱梁底模采用竹膠板，鋪設(shè)在主橋范圍均采用縱向間距 0.25m的橫橋向方木 上，取各種布置情況下最不利位置 3-3截面進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行 底模及支撐系統(tǒng)簡圖q(kN/m)竹膠板 丁nuQ：2510X10 cm橫橋向方木底模驗算簡圖q(kN/m)尺寸單位：cm簡化(偏于安全)如上圖：通過前面計算，截面處橫橋向方木布置間距0.25m時最不利位置3-3截面, 荷載最大則有：q=( qi+ q2+ q3+ q4)l= (68.88+1.0+2.5+2)

32、 X 0.25=18.60kN/m2 2則：Mmax=d 18.60 0.250.145KN m8采用模板容許彎應(yīng)力w=6 Mpa模板需要的截面模量:W= Mw 0.90.1450.9 6.0歹 2.685 10 5 m模板的寬度為1.0m,根據(jù)W b得h為:h=|6 W f 2.685 10 50.013m 13mm因此模板采用1220 X 2440X15mn規(guī)格的竹膠板。3.2.2.6側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，分別按10X 10cm方木以25cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷 載部位3-3截面進行模板計算，則有：10X 10cm方木以間距25cm布置q=( q4+ q5)l= (4.0+53.35

33、) X 0.25=14.338kN/m2 2則：M max=14.338 0.250.112KN m8模板需要的截面模量：W=： 爲罟52硬 2.074 10 m模板的寬度為1.0m,根據(jù)W b得h為:h=6 W)6 2.074 10 50.0112m 11mm12mm以下，因此模板采根據(jù)計算梁底模、側(cè)模采用的竹膠板計算厚度均在用1220X 2440X 15mn規(guī)格的竹膠板滿足要求。3.2.2.7立桿底座和地基承載力驗算立桿承受荷載計算主橋1 - 1截面處：在主橋墩旁兩側(cè)各 5m范圍部位，間距為60X 60cm布置 立桿時，每根立桿上荷載為：N = aX bX于 aX bX (q1+q2+q3

34、+q4+q7)=0.6 X 0.6(X4.85+1.0+2.5+2 +2.94)=15.584kN主橋2-2截面處：主橋跨中范圍內(nèi)，間距為 60X90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：N = aX bx于 aX bx (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6 X 0.9（:34.85+1.0+2.5+2 +2.94）=23.377kN主橋3-3截面處：主橋全跨范圍內(nèi)，間距為 60X90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：N = aX bX于 aX bX (q1+q2+q3+q4+q7)=0.6 X 0.6(X8.88+1.0+2.5+2 +3.38)=27.994kNII60(90)cm鼎 60

35、(90) cm25cm40cm立桿底托驗算立桿底托驗算：N Rd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為主橋3-3橫截面處間距60 X 60cm布置的立桿，即：N = aX bX于 aX bX （q1+q2+q3+q4+q7）=0.6 X 0.6（X8.88+1.0+2.5+2 +2.94）=27.994kN底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取R =40KN;得：27.994KNV 40KN 立桿底托符合要求。立桿地基承載力驗算根據(jù)設(shè)計圖紙要求，衛(wèi)星路主線采用原路面結(jié)構(gòu)作為基礎(chǔ)，中央分隔帶及承臺基坑處需換填處理壓實處理，采用重型壓路機碾壓密實（壓實度90%）,達到要求后，再填筑40cm的4

36、0cm厚山皮石，分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94%以上后，澆筑25cmC2（砼硬化處理，根據(jù)施工經(jīng)驗承載力可達 200KPa （參 考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算:式中：N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad 為立桿底座面積 Ad=15cnrX 15cm=225crT；按照最不利荷載考慮（主橋變截面箱梁3-3橫截面處立桿軸力），立桿底拖 下砼基礎(chǔ)承載力：AT1244KPa V fcd =15000KPa，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在25cm加筋砼層上，按照力傳遞面積計算:2 2A (2 0.25 tg450.25)0.5625mK調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0 按

37、照最不利荷載考慮：戸27隣 49.77KPa -心卄.0 X200KPa將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)在主橋跨中范圍部位，按照間距60 X 60cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力 F為：F = aX bX= aX bX (q1+q2+q3+q4+q7)=1.0 X 1.0 X38.88+1.0+2.5+2 +3.88)=77.76kN貝U, F = 77.76kpav f k=1.0 X 200Kpa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。3.228支架變形計算支架變形量值F的計算F= f1 + f2 + f3 + f4主橋3- 3截面處f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為27.994K

38、N,（）48mrK 3.5 mm鋼管的截面積為489mm于是 f1= 6 *L/E326 = 27.994/489 X 10 = 57.25N/mm，則 f1 = 57.25 X 5/ (2.06 X 105)= 1.32mm f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮S1和方木對方木壓縮S 2兩部分，分別取經(jīng)驗值為 2mm 3mm即卩f2 = S 1+ S 2 = 5mm f3為支架基底受荷載后的非彈性沉降量，基底處理時采用山皮石壓實、 混凝土鋪裝為剛性基礎(chǔ)暫列為 2mm（施工時以實測為準）。 f4為地基的彈性變形地基的彈性變形f4按公式f4

39、=6 /E p,式中C為地基所受荷載，&為處理后 地基土的壓縮模量6.2取設(shè)計參數(shù)建議值。f4 =6 /Ep= 57.25/6.2 = 9.2mm故支架變形量值F為F= f1 + f2 + f3 + f4=1.32+5+2+9.2=17.5 伽3.3門架體系驗算3.3.1門架布置門架采用C20鋼筋砼基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸0.9*1m,立柱采用325*10mn鋼管，間 距L1=3m,鋼管立柱上方分配梁采用I32C工字鋼，主梁采用I45C工字鋼，間距L2=0.6m,主梁上方按支架法施工的間距 0.25m鋪設(shè)10*10cm方木。3.3.2荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式:

40、q1箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。q2箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算,經(jīng)計算取q2= 1.0kPa （偏于安全）。q3施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa ;當計算肋條下的梁時取1.5kPa;當計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取 1.0k Pa。q4振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。3.3.3荷載計算箱梁自重一一q1計算根據(jù)主線橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點， 取門架最不利位置荷載主橋1-1截面分別 進行自重計算。26 16007 362*2 = 2904kPa根據(jù)橫斷面圖，貝U：q W = Yc Aq1 = 一 一=B B7.85取 1.2 的安全系數(shù)，則 q1= 29.04 X 1.2 = 34.85kPa注：B箱梁底寬，取7.85m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。3.3.4門架驗算1、梁底、梁側(cè)模板及方木驗算梁底、梁側(cè)模板、方木布置形式與滿堂紅支架法布置形式相同，其強度及撓度經(jīng)前面計算滿