新型干法水泥窯低溫廢氣余熱最大發(fā)電能力的討論

1、新型干法水泥窯低溫廢氣余熱最大發(fā)電能力的討論大連易世達(dá)新能源發(fā)展股份有限公司唐金泉1 圳的導(dǎo)入及其概念1.1. ffl概念的導(dǎo)入“熱量”有兩個方面的概念：一是“量”的概念，通常我們所講的“熱量”一般都是僅指量的概念；另一個是“質(zhì)”的概念(這從熱能一動力轉(zhuǎn)換角度來講是最重要的概念)，它是與溫度聯(lián)系在一起的，它可以描述為:某一數(shù)量的熱量，在不同溫度下理論上可以轉(zhuǎn)換為最大“有用功”的能力，這個“有用功”通常定義為 “炯”。在火力發(fā)電領(lǐng)域，這個“有用功”或者“炯”也可以稱為發(fā)電能力。熱量的“質(zhì)”或稱“炯”的概念，說明了：對于相同的熱量，如果溫度不同，其發(fā)電能力是有極大差別的，是研究熱能一動力轉(zhuǎn)換的基礎(chǔ)

2、理論之一，舉例如下。1kg/h 1000 C 的熱水，其所含熱量為1kg/h X 1000 CX 1kcal/(kg. C )=1000kcal/h 。這個1000kcal/h 1000 C熱量值，在理論上轉(zhuǎn)化為最大電能的能力為:N=1-273K/(1000 C+ 273K)X 1000kcal/h X 4.1868kJ/kcal- 3600s=0.9135kW。這里 1000kcal/h 就是熱量，而 0.9135kW 就是 1000kcal/h熱量在1000 C時的質(zhì)量一即炯。這個1000kCal/h 1000 C的熱量，理論上的熱電轉(zhuǎn)換效率為0.9135kW X 860kcal/kWh

3、-1000kCal/h=78.56%。對于 10kg/h 100 C的熱水,其含有的熱量同樣為 10kg/h X 100 C X1kcal/(kg. C )=1000kcal/h ，但這個 1000kcal/h 100 C熱量，理論上轉(zhuǎn)化為最大電能的能力則為：N=1-273K/(100 C+ 273K) X 1000 kcal/h X 4.1868 kJ/kcal- 3600s=0.3118kW。這個1000kcal/h 100 C的熱量，理論上的熱電轉(zhuǎn)換效率僅為0.3118kWX 860 kcal/kWh - 1000kcal/h =26.8%。因此，同樣是1000kcal/h 的熱量，但由

4、于其溫度不同，前者為1000 C、后者為100C,其發(fā)電能力就相差很大，前者為0.9135kW，而后者只有0.3118kW ;其熱電轉(zhuǎn)換效率前者為9078.56%，而后者只有26.8%。如果不用 1000kcal/h 1000 C的熱量來直接發(fā)電而是經(jīng)過一個換熱過程后將其變成1000kcal/h 100 C的熱量（類似于水泥窯 330360 C左右的廢氣經(jīng)鍋爐換熱后變成了300C左右的水蒸氣），再用1000kcal/h 100 C的熱量來發(fā)電（類似于水泥窯廢氣再由300 C左右的水蒸氣發(fā)電），那么：本來如果由1000kcal/h 1000C的熱量直接發(fā)電時最高可發(fā)電0.9135kW,但經(jīng)過換熱

5、后由1000kcal/h 100C的熱量來發(fā)電時最高發(fā)電只能為0.3118kW 了。也就是說: 這個換熱過程由于有1000 C 100 C =900 C換熱溫差的存在，造成了 0.9135kW 0.3118KkW=0.6017kW發(fā)電能力的損失。這個過程說明：只要有換熱溫差存在，就有發(fā)電能力的損失；在研究熱能一動力轉(zhuǎn)換過程中，前述0.6017kW發(fā)電能力的損失稱為由于換熱溫差形成的 固有燉損失，其與0.9135kW的比值0.6017kW/0.9135kW=65.9%稱為固有炯損失率。顯然，換熱過程中的換熱溫差越大，發(fā)電能力損失或固有圳損失越大。1.2 W的概念自然界中的能有熱能、機(jī)械能、風(fēng)能、

6、電能、水能、化學(xué)能等多種形式，它們的最終目的都是要轉(zhuǎn)變?yōu)橛杏霉ΑＲ虼?，Nil就是對某一狀態(tài)的能在可逆條件下過渡到環(huán)境狀態(tài)時能夠最大限度地轉(zhuǎn)變?yōu)橛杏霉茨苜|(zhì)這一共性的量度。電能是質(zhì)量最高的能,從熱力學(xué)角度，認(rèn)為電能可以100%的轉(zhuǎn)變?yōu)橛杏霉?，因此發(fā)電功率也就可以認(rèn)為是對于某種工藝過程的廢氣余熱，其 州I的計算方法如下:圖1是廢氣在某一設(shè)備中進(jìn)行可逆穩(wěn)定的流動過程。即廢氣以狀態(tài)1流入該設(shè)備，以狀態(tài)2流出該設(shè)備；有另一個熱源T將熱量dq流入該設(shè)備，以有用功Ws流出該設(shè)備一一這個過程般可稱為熱能一動力轉(zhuǎn)換過程。根據(jù)能量守恒定律，則流入設(shè)備和流出設(shè)備的能量是相等的,當(dāng)忽略進(jìn)口處和出口處廢氣的動能和位能差

7、，則建立的能量方程（1）和熵方程（2）分別如下。 IUI 可逆穩(wěn)定流動過程的能量及熵平衡圖能量方程：hi+/ dq=h2+Ws熵方程：S1+/ (dq/T)=s 2設(shè)環(huán)境溫度為To并以To乘方程（2）后與方程（1）相減可得:hi-T osi- / ( T 0十 T)dq+ / dq=h2-T 0S2+WS即 Ws=(h-h 2)-T 0 (s 1-S2)- / ( T 0 - T)dq+/ dq(To- T) dq=設(shè)廢氣余熱沒有外來熱源 T存在（如水泥窯純低溫廢氣余熱發(fā)電系統(tǒng)）/ dq=0，則有:Vs=(h 1-h 2)-T 0 (s 1-s 2)再令流出設(shè)備的狀態(tài) 2等于環(huán)境狀態(tài)0，那么式

8、（4）變?yōu)?W=(h 1-h 0)-T 0 (s 1-s 0)由于過程是可逆的，因此其WS即是廢氣熱量在狀態(tài) 1下變化到環(huán)境狀態(tài)時對環(huán)境所做的最大有用功，即狀態(tài)1的廢氣甩1=Vs=(h-h 0)-T o(s 1-s 0)根據(jù)定壓過程焓及熵的定義式有:(J) 1=(C pt1 11- Cp t0 10)-ToC p t1l n(T 1+ 273)-C pt。! n(T。十 273)上式中廢氣定壓比熱 Cpi和Cp0在低溫廢氣余熱發(fā)電能力分析所涉及的溫度范圍內(nèi)其數(shù)值相差較小，同時環(huán)境溫度to接近于0C或273K,因此上式可近似寫成:(J)1 Cpti 11.-ToCpti ln(T 1 十 To)

9、式中：t1 是指流入設(shè)備的廢氣攝氏溫度，C。Cpt1是指溫度為t1 C時的廢氣之定壓比熱，kJ/ （kg -C）或kJ/m3 （標(biāo)）-C；To為環(huán)境絕對溫度，K;T1是指流入系統(tǒng)的廢氣絕對溫度，K;式（6）即是：任何一種工藝過程的廢氣余熱理論上轉(zhuǎn)換為電能的極限能力，而這個能力是 純理論的，是與發(fā)電系統(tǒng)采用水、水蒸氣、有機(jī)物、木頭、石頭等無關(guān)的，也是與采用何種熱 能一動力循環(huán)方式無關(guān)的。2新型干法水泥窯低溫廢氣余熱最大發(fā)電能力Ne的概念同時不考慮做2.1 新型干法水泥窯低溫廢氣余熱理論極限發(fā)電能力任何一種熱能一動力轉(zhuǎn)換過程都是有做功能力損失的，而利用上述 功能力損失所確定出的做功能力稱為為理論極

10、限發(fā)電能力。對于熟料實際產(chǎn)量為 5500 t/d、窯尾預(yù)熱器出口廢氣參數(shù)為 369000Nm/h 330 C、窯尾烘干廢氣溫度為 210C、窯頭冷卻機(jī)出口總廢氣參數(shù)為302600Nm/h 290 C的水泥窯，當(dāng)僅利用窯尾預(yù)熱器、窯頭冷卻機(jī)廢氣余熱發(fā)電時，其廢氣余熱的理論極限發(fā)電能力計算如下（設(shè)環(huán)境溫度 To=298K 25 C )。2.1.1窯尾預(yù)熱器廢氣余熱理論極限發(fā)電能力窯尾預(yù)熱器出口廢氣 炯（即理論極限發(fā)電能力）NSp1：NSp1=369000NmVh X (1/3600s) X 0.3523kcaI/(Nm 3 - C) X 330C- 298KX 0.3523kcaI/(Nm 3 -

11、K)X In(330+273)K/298K) X 4.1868kJ/kcal=18135.8kW窯尾預(yù)熱器余熱鍋爐出口廢氣 炯（即理論極限發(fā)電能力）Nsp2：NSp2=369000Nnh X (1/3600s) X 0.3444kcal/(Nm3 C ) X 210 C298K30.3444kcal/(Nm K) X ln(210+273)K/298K) X 4.1868 kJ/kcal =9763kW窯尾預(yù)熱器廢氣余熱的理論極限發(fā)電能力NSp:NSp=NS pi-Ns p2=18135.8kW-9763kW=8372.8kW2.1.2窯頭冷卻機(jī)廢氣余熱理論極限發(fā)電能力冷卻機(jī)出口廢氣±

12、;10 （即理論極限發(fā)電能力）Nqc1：Naqc1=302600Nh X (1/3600s) X 0.3145kcal/(Nm3 C ) X 290 C298K0.3145kcal/(Nm3 K) X In(290+273)K/298K) X 4.1868kJ/kcal=11113.8kW窯頭冷卻機(jī)余熱鍋爐出口廢氣 炯（即理論極限發(fā)電能力）Naqc2 :Nqc2=302600Nm3/h X (1/3600s) X 0.3103kcal/(Nm3 C ) X 85 C298K0.3103kcal/(Nm3 K) X ln(85+273)K/298K) X 4.1868 kJ/kcal =3311

13、.6kW窯頭冷卻機(jī)廢氣余熱理論極限發(fā)電能力Naqc :Mqc=Mqci-Naqc2=11113.8kW-3311.6kW=7802.2kW2.1.3水泥窯廢氣余熱理論極限發(fā)電能力Z2=Nsp+Mqc=8372.8kW+7802.2kW=16175kW(折全成噸熟料余熱發(fā)電量為70.58kWh/t)。2.2新型干法水泥窯低溫廢氣余熱最大發(fā)電能力Nmax2.2.1炯損失及炯效率炯（即發(fā)電能力一下同）損炯損失等。這二種損失統(tǒng)稱為固有（1）固有炯損失和固有炬i損失率概念。§2.1計算的水泥窯廢氣余熱理論極限發(fā)電能力,沒有考慮實際工程中由于各種換熱設(shè)備內(nèi)有換熱溫差存在而產(chǎn)生的 失，也沒有考慮汽

14、輪機(jī)動力轉(zhuǎn)換過程中產(chǎn)生的內(nèi)部蒸汽膨脹慚J損失，其與理論極限發(fā)電能力之比稱為固有損失率。固有炯損失是不能夠通過技術(shù)手段避 免的，也即無論采用何種熱能一動力循環(huán)方式、也無論采用何種循環(huán)工質(zhì)，或采取其它任何技 術(shù)措施，這個損失都是存在而且不會減少的。(2) 技術(shù)歩B損失和技術(shù)炯損失率概念。同樣§ 2.1計算中也沒有考慮到汽輪機(jī)動力轉(zhuǎn)換過程中產(chǎn)生的散熱、內(nèi)部漏汽、機(jī)械、自用動力tU損失，以及系統(tǒng)內(nèi)鍋爐、廢氣及汽水管道散熱、漏廢氣、漏汽等；(;用損失和發(fā)電機(jī) 炯損失等。這些損失統(tǒng)稱為技術(shù)炬i損失，其與理論極限發(fā)電能力之比稱為技術(shù) 炯損失率。技術(shù)炯損失是可以通過采取技術(shù)手段盡量降低的，如：改變熱

15、能一動力循環(huán)方式、改變循環(huán)工質(zhì)，或采取加強(qiáng)保溫、減少漏汽和漏氣、減少自用動力、減少壓力 損失等具體技術(shù)措施。(3) 總固有圳損失 Ng及固有炯損失率n g。對于熱源溫度較低的熱力發(fā)電系統(tǒng)(如水泥窯純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng))，由于各換熱設(shè)備(包括鍋爐)換熱溫差較小，系統(tǒng)的固有 炯損失相對較小。經(jīng)嚴(yán)格計算，在鍋爐內(nèi)換熱溫差窄點不小于15C的情況下，系統(tǒng)總的固有WI損失 Ng不小于理論極限發(fā)電能力 Ne的25%即固有炯損失率n g為不低于25%。對于燃燒燃料的火力發(fā)電廠，由于鍋爐換熱溫差很大，系統(tǒng)總的固有炯損失要占到42%X上，也即固有炯損失率n g為不低于42%對于中空窯850C高溫廢氣余熱發(fā)電要占到

16、36%上，相應(yīng)的固有畑損失率n g為不低于36%(4)總技術(shù) 爛損失 Nj及技術(shù)WI損失率n j。根據(jù)電站系統(tǒng)的實際配置，系統(tǒng)總技術(shù)炯損失 Nj 一般為理論極限發(fā)電能力Ne的10%以上，也即技術(shù)燦1損失率n j為不低于10%。(5)總畑損失 N及ffl效率n。對于熱能一動力轉(zhuǎn)換系統(tǒng)，總的畑損失為： N= Ng+ Nj，而炯效率也即理論極限發(fā)電能力Ne中能夠?qū)嶋H轉(zhuǎn)換為電能的比例n =1-( n g+n j )=(Ne- N)/ Ne。對于水泥窯純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)，總：損失 N不低于理論極限發(fā)電能力Ne的35%也即 炯效率n為不超過65%燃燒燃料的火力發(fā)電廠，總 炯損失 N不低于理論極限發(fā)電能力的

17、52%即炯效率n為不超過48%(即總0!損失 N過高是燃燒燃料的火力發(fā)電廠,盡管已采用 超超臨界參數(shù),而其熱效率仍不能超過 48%的原因所至)；中空窯850C高溫廢氣余熱發(fā)電， 總炯損失 N不低于理論極限發(fā)電能力的46% W效率n為不超過54%2.2.2水泥窯純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)理論最大發(fā)電能力Nmax在水泥窯純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)中僅考慮固有；堀損失時的發(fā)電能力稱為理論最大發(fā)電能力Nmax之所以僅考慮固有 炯損失，是因為：前述的水泥窯純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)固有炯損失率25%是以鍋爐內(nèi)可能的最小換熱溫差15 C為基礎(chǔ)的，是與實際工程采用的熱能一動力循環(huán)方式及工質(zhì)無關(guān)的。綜合上述分析，對于前述的實際熟料產(chǎn)

18、量為5500t/d的水泥窯，其廢氣余熱理論最大發(fā)電能力為 Nmax=N NeX n g =16175kW 16175kWX 25%=12131kVy 或者說：對于帶有 5 級或 5 級以上預(yù)熱器的新型干法水泥窯，當(dāng)僅利用窯頭窯尾廢氣余熱且在滿足水泥生產(chǎn)原燃料烘干的條件下，噸熟料余熱理論最大發(fā)電能力為不超過53kWh/t。2.2.3水泥窯純低溫余熱發(fā)電系統(tǒng)實際最大發(fā)電能力前述的理論最大發(fā)電能力沒有考慮技術(shù)劉損失造成的發(fā)電能力損失，但在實際工程中，如炯損失又考慮技術(shù)圳損失的發(fā)電能前所述，技術(shù)：WJ損失是不可能不存在的，只是由于采取的熱能一動力循環(huán)方式、工質(zhì)及工程具 體技術(shù)措施不同而有損失多少不同之

19、差。因此，既考慮固有力稱為實際最大發(fā)電能力No仍以前述的實際熟料產(chǎn)量為5500t/d的水泥窯為例，廢氣余熱最大發(fā)電能力N=Ne- NeX (n g +n j)=16175kw 16175kW< (25%+10%)=10513kW 或者說：對于帶有 5級或 5 級以上預(yù)熱 器的新型干法水泥窯，余熱發(fā)電系統(tǒng)就以水及水蒸氣為工質(zhì)并采用目前通常采用的以郎肯循環(huán)46kWh/t。為基礎(chǔ)發(fā)展而來的低溫廢氣余熱發(fā)電循環(huán)方式，在僅利用窯尾預(yù)熱器及窯頭熟料冷卻機(jī)排出的 廢氣并滿足水泥生產(chǎn)原燃料烘干的條件下，噸熟料余熱最大發(fā)電能力為不超過3我國新型干法水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術(shù)目前的實際水平3.1第一代水泥窯純

20、低溫余熱發(fā)電技術(shù)的實際水平對于第一代余熱發(fā)電技術(shù)，只利用了水泥窯窯尾預(yù)熱器及窯頭熟料冷卻機(jī)排出的廢氣中的 部分余熱，在具體技術(shù)細(xì)節(jié)上也同時還存在如下問題:(1) 由于采用0.6891.27MPa 280330C低壓低溫主蒸汽參數(shù)，鍋爐內(nèi)水及水蒸氣的飽和溫度(水變成蒸汽的溫度)只有170198C,使鍋爐內(nèi)的廢氣與水及水蒸氣的平均換熱溫差增大，即循環(huán)系統(tǒng)的系統(tǒng)總固有炯損失 Ng增大。因此當(dāng)窯尾預(yù)熱器廢氣溫度為320330 C時,目前實際發(fā)電量只達(dá)到了2233kWh/t,不能達(dá)到實際設(shè)計計算指標(biāo)2835KWh/t的發(fā)電量。(2) 由于汽輪機(jī)主蒸汽溫度不能調(diào)整，使主蒸汽溫度波動范圍遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出保證汽輪機(jī)壽

21、命所允許的波動范圍，因此汽輪機(jī)壽命(主要是葉片壽命)受到影響。(3)由于汽輪機(jī)采用低壓低溫主蒸汽參數(shù)，使汽輪機(jī)不具備采用滑參數(shù)(滑參數(shù)是指：在保證汽輪機(jī)壽命和效率的前提下，汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力和溫度允許有很大的變化范圍，這一點，對水泥窯純低溫余熱電站的運行非常重要）運行的條件（如: 當(dāng)設(shè)計采用主蒸汽壓力和溫度為0.689MPa-317 C時，實際運行變化范圍只能達(dá)到0.490.78MPa、292330C）,保證汽輪機(jī)效率和壽命的允許主蒸汽參數(shù)運行變化的范圍很小，這樣發(fā)電系統(tǒng)的運轉(zhuǎn)率、可靠性、汽輪機(jī)效 率和壽命、對水泥窯生產(chǎn)波動的適應(yīng)性等都不理想的。方面窯頭熟料冷卻機(jī)（4）由于熱力系統(tǒng)配置的原因， 第

22、一代余熱發(fā)電電站在實際運行中， 約130 C以下廢氣余熱沒有得到私分利用，另一方面鍋爐給水除氧又不得不采用真空或者化學(xué)加藥除氧方式。這樣，不但難以保證鍋爐給水品質(zhì)連續(xù)穩(wěn)定滿足鍋爐運行要求，又加大了電站 運行成本。5）由于熱力系統(tǒng)配置的原因，窯頭余熱鍋爐、窯尾余熱鍋爐給水系統(tǒng)不得不采用混合給水系統(tǒng)， 使兩臺鍋爐的運行互相影響， 造成電站運行不穩(wěn)定同時難以適應(yīng)水泥生產(chǎn)的工況波動。6）窯尾余熱鍋爐出口廢氣溫度不可調(diào)整， 不適應(yīng)水泥生產(chǎn)原燃料烘干所需廢氣溫度的變化（ 原燃料水分高時，烘干需要的廢氣溫度高；原燃料水分低時，烘干需要的廢氣溫度低；當(dāng)原 燃料生產(chǎn)系統(tǒng)停運時則不需要烘干廢氣 ） ，使廢氣余熱不

23、能最大限度地轉(zhuǎn)化為電能。同時一般情況下窯尾余熱鍋爐蒸汽溫度（7） 由于窯尾余熱鍋爐給水來自于窯頭冷卻機(jī)鍋爐， 又不能滿足汽輪機(jī)運行要求， 因此當(dāng)點窯、 窯尾臨時止料或窯頭鍋爐故障時電站不能投入運行， 從而影響電站相對于水泥窯的運轉(zhuǎn)率。（8） 由于電站設(shè)計或總承包單位設(shè)計經(jīng)驗 （或是有意的行為 ） 的原因， 在余熱鍋爐受熱面配置（ 鍋爐重量 ） 、管道配置、保溫結(jié)構(gòu)及選材等方面不能滿足電站的實際要求，使電站實際發(fā)電能 力達(dá)不到應(yīng)該達(dá)到的設(shè)計計算指標(biāo)，同時也使電站的運轉(zhuǎn)率、設(shè)備使用壽命達(dá)不到應(yīng)該達(dá)到的 指標(biāo)。由于有上述問題的存在，類比新型干法水泥窯技術(shù)水平，目前我國第一代水泥窯純低溫余 熱發(fā)電技術(shù)

24、相當(dāng)于上個世紀(jì) 80 年代末、 90 年代初新型干法水泥窯的技術(shù)水平。3.2 第二代水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術(shù)的實際水平第二代余熱發(fā)電技術(shù)也仍然只利用了水泥窯窯尾預(yù)熱器及窯頭熟料冷卻機(jī)排出的廢氣中的 部分余熱，在具體技術(shù)細(xì)節(jié)上雖然解決了第一代余熱發(fā)電技術(shù)存在的絕大部分問題，但由于技 術(shù)水平的限制也還同時存在著以下問題。(1)窯筒體余熱、窯頭熟料冷卻機(jī)廢氣經(jīng)收塵器排出的廢氣余熱還沒有回收利用。 雖然采用1.572.45MPa 340390C次中壓中溫主蒸汽參數(shù)使鍋爐內(nèi)水及水蒸氣的飽和溫度提高至210225 C,相應(yīng)地使鍋爐內(nèi)的廢氣與水及水蒸氣的平均換熱溫差減小，循環(huán)系統(tǒng)的系統(tǒng)總固有 炯損失 Ng減

25、小，實際設(shè)計計算指標(biāo)提高到：當(dāng)窯尾預(yù)熱器廢氣溫度為320330C時噸熟料發(fā)電量為 3842kWh/t，但由于仍然沒有使 總固有ffl損失 Ng減小到接近理論極限發(fā)電能力的 25%因此其實際設(shè)計計算指標(biāo)也沒有達(dá)到實際應(yīng)該達(dá)到的實際最大發(fā)電能力:噸熟料發(fā)電量46kWh/t。(3)由于窯尾余熱鍋爐主蒸汽需至窯頭冷卻機(jī)過熱器過熱，同時窯尾余熱鍋爐蒸汽溫度不能滿足汽輪機(jī)運行要求，因此當(dāng)點窯、或窯頭冷卻機(jī)過熱器故障時電站不能投入運行，也影響電站相對于水泥窯的運轉(zhuǎn)率。由于有上述問題的存在，目前我國第二代水泥窯純低溫余熱發(fā)電技術(shù)相當(dāng)于本世紀(jì)初新型干法水泥窯的技術(shù)水平。4實現(xiàn)水泥熟料生產(chǎn)電能零消耗的途徑實現(xiàn)生產(chǎn)

26、水泥熟料只消耗750 kcal/kg的燃料而不消耗電能的目標(biāo)，或?qū)崿F(xiàn)水泥窯噸熟料余熱發(fā)電量達(dá)到 58kWh/t的途徑，筆者認(rèn)為只有如下幾個途徑:(1)在水泥行業(yè)進(jìn)一步開發(fā)、 推廣、應(yīng)用節(jié)電技術(shù)，使噸熟料生產(chǎn)電力消耗由目前的 58kWh/t左右降到55KWh/t以下;(2)研究、開發(fā)生料烘干工藝和設(shè)備，使生料烘干廢氣溫度能夠從目前的200210 C左右降至160170 C(這項技術(shù)理論上可以使噸熟料余熱發(fā)電量提高4 5kWh/t);(3)研究、開發(fā)回收窯頭冷卻機(jī)收塵器排出的100C左右廢氣余熱并用于發(fā)電的技術(shù)和裝備,這項技術(shù)理論上可以使噸熟料余熱發(fā)電量提高23kWh/t ;,這項技術(shù)理論上可以使噸熟料余(4)研究、開發(fā)回收窯筒體余熱并用于發(fā)電的技術(shù)和裝備熱發(fā)電量提高 34kWh/t ; 研究、開發(fā)能夠使 AQC鍋爐、SP鍋爐各自獨立運