液壓自爬模架體及模板受力計算書計算書

1、所謂的光輝歲月，并不是以后，閃耀的日子，而是無人問津時，你對夢想的偏執(zhí)。液壓自動爬升模板ACSX50+算書®山東新港國際模板工程技術(shù)有限公司同是寒窗苦讀，怎愿甘拜下風(fēng)!1.編制計算書遵守的規(guī)范和規(guī)程液壓爬升模板工程技術(shù)規(guī)程建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范建筑施工計算手冊建筑工程模板施工手冊建筑施工手冊(JGJ 195-2010(GB 50009-2012)(GB 50017-200(GB 50010-201。(GB 50204-2010)(GB 50205-2001)第二版第二版第四版2.爬模組成爬模由預(yù)埋件、附

2、墻裝置、導(dǎo)軌、支架、模板及液壓動力裝置組成，各系統(tǒng)組成如表1所示，結(jié)17液壓油缸額定推力150KN18換向盒鋼板焊接件19高壓油管20埋件系統(tǒng)埋件板鑄造件D26.5不計入總重21爬錐45#M42/D26.5不計入總重22高強螺桿45#D26.5不計入總重23受力螺栓40CrM42不計入總重24附墻掛座鋼板焊接件雙埋件不計入總重25附墻撐絲桿組合件T42X626導(dǎo)軌Q235,槽鋼雙20#27主平臺橫梁Q235,槽鋼25#28其它平臺橫梁Q235,槽鋼20#29平臺跳板木腳手板6 5030連接插銷45#直徑見連接示意圖31對拉螺桿45#D20不計入總重構(gòu)及連接示意圖如圖1所示表1爬模各系統(tǒng)組成序號

3、名稱部件材料規(guī)格型號備注1模板系統(tǒng)面板樺木板6 212木工字梁H20200 X 803背楞Q235,槽鋼雙14#4后移系統(tǒng)后移裝置方管與鋼件組合80X 80X 3.08 16 鋼板5后移橫梁Q235,槽鋼雙12#6主背楞Q235,槽鋼雙14#7主背楞斜撐Q235,圓管組合 88.5X 3.0 與 60X 6.08上平臺系統(tǒng)平臺立桿Q235,槽鋼雙14#9平臺橫桿Q235,方管60X 60X 3.010平臺斜撐圓管組合 88.5X 3.0 與 60X 6.011卜平日系統(tǒng)三角架橫梁Q235,槽鋼雙18#12三角架立桿Q235,槽鋼雙22#13三角架斜撐圓管組合 160X 10 與 90X 121

4、4吊平臺立桿Q235,槽鋼12#15吊平臺橫桿Q235,槽鋼12#16液壓系統(tǒng)集中泵站一拖八3.計算參數(shù)圖1架體示意圖4）爬模爬升時，結(jié)構(gòu)碎抗壓強度不低于 15MPa；5）架體系統(tǒng)：架體支承跨度：0 5米（相鄰埋件點之間距離，特殊情況除外）；架體高度： 17.3米；架體寬度：主平臺=2.9m,上平臺=2.4m,模板平臺=1.2m,液壓操作平臺=2.6m,吊平臺=1.7m；6）電控液壓升降系統(tǒng)：額定壓力：25Mpa；油缸行程：400mm；額定推力：150KN;雙缸同步誤差：<20mm；7）依據(jù)設(shè)計圖紙，各項計算取值：本工程實際單元最大跨度24.2米；本工程每單元設(shè)置六幅爬升機(jī)位；本工程每單

5、元設(shè)置十個后移模板支架；本工程模板實際高度為6.15米。4.油缸頂升力驗算根據(jù)上述可知，爬模最大單元跨度 24.2米，六根機(jī)位，十個后移模板支架，模板高度 6.15米， 架體各構(gòu)件自重如表2所示。根據(jù)規(guī)范JGJ195-201（fr 5.3.3規(guī)定，各荷載分項系數(shù)如表3所示。架體自重設(shè)計值及荷載設(shè)計值如表 4所示。4.0KN/m2 （爬升時 1.0KN/m2）0.75KN/m2 （爬升時 0KN/m2）1.5KN/m2 （爬升時 0.5KN/m2）1.0KN/m2 （爬升時 1.0KN/m2）1.0KN/m2 （爬升時 0KN/m2）FV=125KN拉力設(shè)計值為：F=215KN架體組成材料數(shù)量總

6、重（KN）備注承重二角架組合件66.21KN37.26依據(jù)設(shè)計圖紙上桁架雙14125.60KN67.20依據(jù)設(shè)計圖紙吊平臺12121.21KN14.52依據(jù)設(shè)計圖紙主平臺橫梁雙2593.656.90kg/m5.33按3道橫梁計算1其他平臺橫梁16343.219.75kg/m6.78按12道橫梁計算平臺跳板5mm厚木板23026kg/m 259.80按6層平臺計算后移系統(tǒng)組合件102.99KN29.90依據(jù)設(shè)計圖紙模板系統(tǒng)組合件10555 kg/m 257.75按6.15米高計算表2架體各構(gòu)件自重1）液壓自爬模各操作平臺的設(shè)計施工荷載為：澆筑、鋼筋綁扎操作平臺最大允許承載國模板安裝操作平臺最大允

7、許承載 Fk2模板后移及主操作平臺最大允許承載 Fk3爬升裝置工作平臺最大允許承載 R4拆卸爬錐工作平臺最大允許承載 R52）除與結(jié)構(gòu)連接的關(guān)鍵部件外，其它鋼結(jié)構(gòu)剪力設(shè)計值為: 3）爬模的每件液壓缸的推力為150KN;液壓系統(tǒng)集中泵站12.10KN2.10依據(jù)設(shè)計圖紙維護(hù)系統(tǒng)48鋼管1003.84kg/m3.84依據(jù)施工圖紙合計284.48最大單兀重量表3荷載標(biāo)準(zhǔn)值及荷載分項系數(shù)項次荷載類別荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載分兩系數(shù)1幅模裝置自南Gt1.20L操作平臺瓶工荷貨國3下操作平臺他工荷載Fkj1,44吊平臺施荷載5風(fēng)荷載Hi表4單元荷載設(shè)計值荷載類別荷載標(biāo)準(zhǔn)值荷載分項系數(shù)數(shù)量總重(KN)爬模自重115.

8、45KN1.21284.48平臺1.0KN/m21.416.823.52平臺0.0KN/m21.48.40平臺0.0KN/m21.48.40平臺0.5KN/m21.420.314.21平臺1.0KN/m21.418.225.48平臺0.0KN/m21.411.90爬升時摩擦系數(shù)1.2201.75合計284.48油缸最大實際頂升力為284.48 KN,小于兩個油缸推力之和900KN,滿足使用要求。5,架體及構(gòu)件施工工況驗算5.1 施工工況說明本工程存在俯爬和直爬兩種工況，由于俯爬工況各構(gòu)件受力小于直爬工況，因此，只驗算直爬工 況。直爬施工工況取混凝土澆筑完成后，模板后移600mm時，鋼筋綁扎平臺

9、與主平臺同時承載，承受七級風(fēng)荷載。本工況計算中，將各單元荷載平均分配到兩極機(jī)位上，即單極機(jī)位跨度3.5米。5.2 荷載計算5.2.1 架體自重架體及各構(gòu)件自重參見表5。表5架體各構(gòu)件自重設(shè)計值架體組成w分項系數(shù)施加位置轉(zhuǎn)換后設(shè)計值承重二角架6.21KN1.2均布布載三角架橫梁2.57 KN/m上桁架5.60KN1.2集中荷載三角架橫梁6.72 KN吊平臺1.21KN1.2均布布載三角架橫梁0.50 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布布載平臺橫桿0.90 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布布載平臺橫桿1.21 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布布載平臺橫桿1.21

10、KN/m平臺橫梁27.41kg/m1.2均布布載三角架橫梁2.38 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布布載平臺橫桿0.84 KN/m平臺橫梁17.24kg/m1.2均布布載平臺橫桿0.85 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布布載平臺橫桿0.46 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布布載平臺橫桿0.91 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布布載平臺橫桿0.91 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布布載平臺橫桿0.38 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布布載平臺橫桿0.42 KN/m平臺跳板26kg/m21.2均布布載平臺橫桿0.64 KN/m后移系統(tǒng)2.99KN

11、1.2均布布載三角架橫梁2.47 KN/m模板系統(tǒng)55 kg/m 21.2集中荷載三角架橫梁14.21 KN液壓系統(tǒng)2.10KN1.2集中荷載卜平臺橫桿1.26 KN維護(hù)系統(tǒng)3.84kg/m1.2集中荷載三角架橫梁4.61 KN5.2.2 各平臺施工荷載各平臺施工荷載值如表6所示，施加位置為各平臺橫桿。表6施工工況各平臺荷載值平臺編號荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項系數(shù)平臺寬度 (m)平臺長度 (m)線荷載(KN/m)平臺4.0KN/m21.42.43.519.6平臺0.75KN/m21.41.23.53.68平臺0.75KN/m21.41.23.53.68平臺1.5KN/m21.42.93.57.35平臺1.

12、0KN/m21.42.63.54.9平臺1.0KN/m21.41.73.54.95.2.3 風(fēng)荷載根據(jù)JGJ195-2010付錄A.0.4規(guī)定，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:Wkgzsz 0其中，近、限和 生按GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1取值;2V00 怖0 (KN/m2)則七級風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:17.12°叫7 gz s z 0=1.78 X 1.0 X 2必8600" =0.774KN/m2其中，查GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1,分別取 初=1.78、師1.0和 地區(qū)，按 150 米高度取值）;查 JGJ195-

13、201M表 A.0.4,取 vo=17.1m/s。查表3得風(fēng)荷載分項系數(shù)為1.4,則七級風(fēng)荷載設(shè)計值為：Wk7'=1.083KN/m2轉(zhuǎn)化為豎直方向線荷載為：qk7=3.79KN/m,施加位置為桁架立桿和吊平臺立桿。5.3 架體受力計算5.3.1 計算模型將架體模型簡化為計算模型，如圖2所示。圖2架體模型（左-計算模型，右-荷載施加示意圖）模型中，各桿件號及節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件及材質(zhì)如表7所示。表7施工工況桿件及節(jié)點相應(yīng)構(gòu)件仔=2.38(B 類序號桿件號節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件材質(zhì)型號驗算類型125-30,36-40桁架立桿Q235雙槽鋼14#強度、穩(wěn)定性246-49上平臺橫桿Q235方管 60X 6

14、0X 3.0強度、剛度341-45木工字梁杉木200X 80X 40X 27強度、剛度452-55主背楞Q235雙槽鋼14#強度、剛度557-60背楞Q235雙槽鋼14#強度、剛度622,50,51,56斜撐Q235 88.5X3.0強度78-13,14-17三角架橫梁Q235雙槽鋼18#強度、剛度82-4,21,23吊平臺立桿Q235槽鋼12#強度、剛度91,18-20,卜平臺橫桿Q235方管 60X 60X 3.0強度、剛度105,6三角架立桿Q235雙槽鋼22#強度1131三角架斜撐Q235 160X 10強度1232橫梁鉤頭Q235鋼板8 20強度1333附墻撐絲桿Q235圓鋼T42X

15、6強度147,24,34,35平臺支撐座Q235鋼板8 16強度1511承重插銷45#圓鋼40強度5.3.2 施加荷載將荷載施加至相應(yīng)位置，確定材料性質(zhì)，如圖2所示圖3架體模型（左-軸力圖N,中-剪力圖N,右-彎矩圖N?mm）5.3.3 用力學(xué)求解器對架體進(jìn)行受力分析5.4 架體受力計算5.4.1 各桿件軸力、剪力、彎矩見表 8。表8施工工況各桿件荷載值序號桿件號構(gòu)件軸力KN剪力KN彎矩KN?m14吊平臺立桿17.464.6112.5325三角架立桿23.96-34.8934.8336三角架立桿-128.225.337.1547平臺支撐座-67.42-85.8219.35511三角架橫梁-20

16、5.43-33.7413.02631三角架斜撐-76.210.000.00732橫梁鉤頭60.2291.39-38.61833附墻撐絲桿-86.3546.600.00940桁架立桿-165.456.59-10.521048上平臺橫桿-33.43-4.020.001150斜撐76.590.000.00以上構(gòu)件同種類型，取受力最不利桿件，如果其滿足要求，則其它桿件均滿足要求；其中受拉桿 件均滿足要求，僅需驗算受壓桿件。桿件號軸力計算長度回轉(zhuǎn)半徑長細(xì)比穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)力抗壓設(shè)計值容許長細(xì)N(N)A(mrn)10(mm)ix(mm)入er (N/mm2)f(N/mm2)比入6673206369183086.

17、7021.110.97910.80215150111107305140290070.4041.190.93922.9431762104712170028.8858.860.89018.173386350125670010.0070.000.83981.9440980403700170049.0034.690.92228.744817820660120023.0052.170.84731.88表9受壓桿件驗算受壓桿件5.4.2 受壓桿件驗算見表9 (受壓桿件即圖中藍(lán)色桿件，軸力為負(fù)值桿件)。本工程只存在直爬一種工況，因此，只驗算直爬工況。直爬爬升工況取混凝土澆筑完成后，模板 后移600mm時，架

18、體爬升至導(dǎo)軌1/2處，承受七級風(fēng)荷載。本工況計算中，將各單元荷載平均分配 到一根機(jī)位上，即單極機(jī)位跨度 4.03米。6.2 荷載計算6.2.1 架體自重架體及各構(gòu)件自重參見表5。6.2.2 各平臺施工荷載各平臺施工荷載值如表10所示，施加位置為各平臺橫桿。表10爬升工況各平臺荷載值平臺編號荷載標(biāo)準(zhǔn)值分項系數(shù)平臺寬度 (m)平臺長度 (m)線荷載(KN/m)平臺1.0KN/m21.42.44.035.6平臺0.0KN/m21.41.24.030平臺0.0KN/m21.41.24.030平臺0.5KN/m21.42.94.032.8平臺1.0KN/m21.42.64.035.6平臺0.0KN/m2

19、1.41.74.0306.2.3 風(fēng)荷載風(fēng)荷載計算參見本計算書5.2.3。6.3 架體受力計算6.3.1 計算模型才兩足要求。6.架體及構(gòu)件爬升工況驗算6.1 爬升工況說明將架體模型簡化為計算模型，如圖 4所示圖4架體模型（左-計算模型，右-荷載施加示意圖）模型中，各桿件號及節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件及材質(zhì)如表11所示。表11爬升工況桿件及節(jié)點相應(yīng)構(gòu)件序號桿件號節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件材質(zhì)型號驗算類型125-30,36-40桁架立桿Q235雙槽鋼14#強度、穩(wěn)定性246-49上平臺橫桿Q235方管 60X 60X 3.0強度、剛度341-45木工字梁杉木200X 80X40X 27強度、剛度452-55主背楞Q23

20、5雙槽鋼14#強度、剛度557-60背楞Q235雙槽鋼14#強度、剛度622,50,51,56斜撐Q235 88.5 X 3.0強度78-13,14-17三角架橫梁Q235雙槽鋼18#強度、剛度82-4,21,23吊平臺立桿Q235槽鋼12#強度、剛度91,18-20,卜平日橫桿Q235方管 60X 60X 3.0強度、剛度105,6三角架立桿Q235雙槽鋼22#強度1131三角架斜撐Q235 160X 10強度1232橫梁鉤頭Q235鋼板8 20強度1333附墻撐絲桿Q235圓鋼T42X6強度147,24,34,35平臺支撐座Q235鋼板8 16強度1546導(dǎo)軌梯檔Q235鋼板8 20焊縫強

21、度6.3.2 施加荷載將荷載施加至相應(yīng)位置，確定材料性質(zhì)，如圖 4所示6.3.3 用力學(xué)求解器對架體進(jìn)行受力分析圖5架體模型（左-軸力圖N,中-剪力圖N,右-彎矩圖N?mm）6.4 架體受力計算6.4.1 各桿件軸力、剪力、彎矩見表12。表12爬升工況各桿件荷載值序號桿件號構(gòu)件軸力KN剪力KN彎矩KN?m14吊平臺立桿7.045.4613.2425三角架立桿32.25-10.326.7836三角架立桿-121.7-18.581.06435平臺支撐座-77.18-28.686.02511三角架橫梁-179.59-13.826.52631三角架斜撐-66.400.000.00732橫梁鉤頭-93.

22、6246.06-19.48833附墻撐絲桿-17.8722.520.00936桁架立桿-13.38-13.83-7.361047上平臺橫桿-33.834.380.001151斜撐66.750.000.007.3.1計算模型將架體模型簡化為計算模型，如圖 6所示以上構(gòu)件同種類型，取受力最不利桿件，如果其滿足要求，則其它桿件均滿足要求；其中受拉桿 件均滿足要求，僅需驗算受壓桿件。將上述桿件荷載值與施工工況比較，均小于施工工況荷載值，故不需重新驗算。7.架體及構(gòu)件停工工況驗算7.1 停工工況說明本工程存在俯爬和直爬兩種工況，由于俯爬工況各構(gòu)件受力小于直爬工況，因此，只驗算直爬工 況。直爬停工工況取混

23、凝土澆筑完成后，模板不后移，并利用對拉螺桿緊貼固定在建筑結(jié)構(gòu)上，各平 臺連接為一體，對架體進(jìn)行加固，承受九級風(fēng)荷載。本工況計算中，將各單元荷載平均分配到兩極機(jī) 位上，即單極機(jī)位跨度3.5米。7.2 荷載計算7.2.1 架體自重架體及各構(gòu)件自重參見表5。7.2.2 各平臺施工荷載根據(jù)JGJ195-201（ 5.3.5規(guī)定，各平臺無施工荷載。7.2.3 風(fēng)荷載根據(jù)JGJ195-2010付錄A.0.4規(guī)定，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:Wkgz s z 0其中，由z、侔和 區(qū)按GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1取值;2 V。01600（ KN/m2）根據(jù)JGJ195-2010 5.

24、3.5規(guī)定，停工工況承受九級風(fēng)荷載，九級風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：24.42叫9 gz s z 0=1.78 X 1.0 X 2<381600- =1.576 KN/m2其中，查GB50009-2012中表7.5.1、表7.3.1和表7.2.1,分別取 觸=1.78、際1.0和 修=2.38（B類地區(qū)，按 150 米高度取值）;查 JGJ195-201M表 A.0.4,取 v0=24.4m/s。圖6架體模型（左-計算模型，右-荷載施加示意圖）模型中，各桿件號及節(jié)點號相應(yīng)構(gòu)件及材質(zhì)如表7所示7.3.2施加荷載將荷載施加至相應(yīng)位置，確定材料性質(zhì)，如圖 6所示查表3得風(fēng)荷載分項系數(shù)為1.4,則九級風(fēng)荷載

25、設(shè)計值為： Wk9 =2.206 KN/m2 轉(zhuǎn)化為豎直方向線荷載為：qk9=7.72KN/m,施加位置為桁架立桿和吊平臺立桿。7.3架體受力計算7.3.3用力學(xué)求解器對架體進(jìn)行受力分析將上述桿件荷載值與施工工況比較，均小于施工工況荷載值，故不需重新驗算8.重要構(gòu)件驗算8.1 主背楞斜撐計算由施工工況計算結(jié)果可知，螺桿承受最大壓力F=76.21KN螺桿螺紋為T60X6大徑d=60mm,中徑d2=57mm,小徑d3=53mm,螺距為P=6mm,基本牙型高度 H=0.5P=3mm,旋合圈數(shù)n=H/P=8.3, 螺桿和螺母材料均為Q235。8.1.1 螺紋抗剪驗算當(dāng)螺桿和螺母材料相同時，只校核螺桿螺

26、紋強度。由于螺紋為梯形螺紋，則其牙根寬度 b=0.65P=3.9mm,基本牙型高度H=0.5P=3mm,螺紋小徑d3 d 2h3 d 2（H1 a。）53 mm則其剪切強度:F d3bn762103.14 53 3.9 8.314.15 N/mm2< p=46.8N/mm2p8.1.2螺桿強度驗算7.4架體受力計算7.4.1 各桿件軸力、剪力、彎矩見表13。(由于螺紋牙材質(zhì)為Q235,其許用剪應(yīng)力p 0.6 p,取46.8N/mm2),滿足要求序號桿件號構(gòu)件軸力KN剪力KN彎矩KN?m123吊平臺立桿20.710.13.7125三角架立桿63.33-7.839.6036三角架立桿-12.

27、06-19.693.7347平臺支撐座-32.06-9.120.10517三角架橫梁-39.71-0.1-1.36631三角架斜撐-9.360.000.00732橫梁鉤頭-25.8621.27-9.01833附墻撐絲桿-23.72-35.410.00937桁架立桿-62.60-35.410.001047上平臺橫桿-49.801.260.001150斜撐54.440.000.00表13停工工況各桿件荷載值3FH1d3b2n32.65 N/mm 2< bp =85N/mm23 76210 3""2 一 .3.14 53 3.9 8.3(螺紋牙許用彎曲應(yīng)力bp (11.2)

28、 p,取85N/mm2),滿足要求。8.1.3螺桿的穩(wěn)定性驗算由于螺桿會受到壓力，故需進(jìn)行穩(wěn)定性計算。螺桿最大工作長度l=500mm,按照一端固定一端錢支可得長度系數(shù)=0.7,螺桿危險截面的慣性半徑 i d3/4=13.25mm,故 0.7 500 26.42< 2 (Q235 的 2=61),不作壓桿穩(wěn)定性驗算。i 13.258.2埋件系統(tǒng)計算單個埋件的拔力設(shè)計值為200KN,剪力設(shè)計值為100KN。8.2.1 混凝土抗拔驗算埋件系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖8所示。以上構(gòu)件同種類型，取受力最不利桿件，如果其滿足要求，則其它桿件均滿足要求；其中受拉桿 件均滿足要求，僅需驗算受壓桿件。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)

29、范局部受壓承載力計算:Fl 1.35 c lfcAn圖8埋件系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意圖根據(jù)建筑施工計算手冊，按錨板錨固錐體破壞計算埋件的錨固強度如下:假定埋件距高度方向混凝土邊緣有足夠的距離，錨板螺栓在軸向力F作用下，螺栓及其周圍的混凝土以圓錐臺形從混凝土中拔出破壞（見圖 9） ofj圖9錨固抗拔示意圖分析可知，沿破裂面作用有切向應(yīng)力P S和法向應(yīng)力6 S,由力系平衡條件可得:F A ssin s cos式中F一局部受壓面上的作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值；（KN）fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；（14.3N/mm2）出一混凝土強度影響系數(shù)；（查值為 0.94）3一混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)；（2）A一

30、混凝土局部受壓面積；（mm2）An一混凝土局部受壓凈面積；Ab一局部受壓計算底面積；（mm2）1）埋件板處 222混凝土局部受壓凈面積Aln 3.14 （5018 ） 6832.64mmFl 1.35 c l fcAln 1.35 0.94 2 14.3 6832.64 10 3247.98KN200KN滿足要求。2）爬錐處sin R rr _b_使 ；R h函r,由試驗得：當(dāng)b/h在0.191.9時，a =45° , 6 F=0.0203 fc,代入式中得：2 0.0203 、.22F fc h2ctg45； bh0.1fc 0.9h2 bhsin 45；2式中fc一混凝土抗壓強度

31、設(shè)計值（選擇C30混凝土，fc=14.3N/mm2）;h一破壞錐體高度（通常與錨固深度相同）（400mm）;b一錨板邊長（100mm）. _223F 0.1fc 0.9h2 bh 0.1 14.3 0.9 4002 100 400 10 3 263.12KN 所以c混凝土的抗拔力為F=263.12 KN >200 KN故滿足要求。8.2.2 混凝土局部承壓驗算圖10爬錐剖面示意圖爬錐（L=150mm）受到受力螺栓傳來的剪切力V:由幾何條件有L a b、，aP bQ V豎向受力平衡22L b bQ _aaP對剪力作用點處取矩3232由相似三角形可得a計算可得： Lb4V 4 87.2150

32、2.33KN<14.3KN （C30碎抗壓設(shè)計值），滿足要求。8.2.3 受力螺栓的抗剪力和抗拉力驗算單個機(jī)位為雙埋件，根據(jù)上述計算結(jié)果可以假設(shè)單個受力螺栓的設(shè)計剪力為：FV=100KN設(shè)計拉力為：F=200KN圖11受力螺栓尺寸示意圖受力螺栓為M42, 10.9級，抗壓、抗拉、抗彎強度查表可知：抗拉屈服強度f=600N/mm2 ,抗剪2強度為：fV=420 N/mm2.有效面積為：Ae 1120.9mm1）受力螺栓抗剪:32V 100KN A 1473 2 2.9 10 mm,3V 100 10A 2.9 10334.48N / mm2 fv 420N/mm2才兩足要求。2）受力螺栓抗

33、拉:3F 200 10A 1017.42196.58N / mmf 600N / mm2才兩足要求。3）折算應(yīng)力：22-22196.5834.48.0.33 1、640320、640320滿足要求。8.2.4 高強螺桿驗算：對埋件中外露與碎直接接觸的高強螺桿（D26.5, L=350mm股照帶肋的普通鋼筋進(jìn)行考慮。高強螺桿（45#）的設(shè)計強度取其屈服強度 355 N/mm2,設(shè)混凝土對錨固長度為la的高強螺桿的 握裹力為f, f應(yīng)與高強螺桿的錨固長度成正比，則會有一個臨界狀態(tài)，使高強螺桿的設(shè)計強度充分發(fā) 揮。1）高強螺桿抗拉根據(jù)混凝土規(guī)范的普通鋼筋錨固計算公式：la=1.1 aXdXfy/ft

34、式中l(wèi)a一受拉鋼筋的錨固長度1.1錨固長度修正系數(shù)a-ffi筋的外形系數(shù)（這里按照帶肋鋼筋，取0.14）d一鋼筋的公稱直徑（這里為 D26.5螺桿，取26.5mm）fy鋼筋的抗拉強度設(shè)計值（這里取 355N/mm2）ft一碎軸心抗拉強度設(shè)計值（這里為 C30,取14.3N/mm2）通過計算得到la學(xué)0mm,而實際錨固長度為175mm,故高強螺桿拉應(yīng)力未達(dá)到其抗拉設(shè)計值， 滿足要求。2）高強螺桿螺紋的承壓高強螺桿（D26.5）螺紋承壓長度按照60mm計算，其有效承壓面積 At=1590mm2,按照上面高強螺桿抗拉計算看出，其拉應(yīng)力未達(dá)到335 N/mm2的設(shè)計強度，這里姑且按照設(shè)計強度進(jìn)行計算，

35、即高強螺桿的承壓力約為：F=335X 262）X 兀 /405.19KN則承壓應(yīng)力（T =F/A=87.66N/mm2<335N/mm2 （45#鋼屈服弓5度），滿足要求。8.2.5承重插銷計算非爬升狀態(tài)時是承重插銷受力，由施工工況計算結(jié)果可知：R=115.82K*280KN （承重插銷的設(shè)計承載力，由計算而得）所以，承重插銷滿足要求。8.3導(dǎo)軌計算導(dǎo)軌主要承受架體爬升時，換向盒傳遞給其的荷載。爬升工況計算中，與導(dǎo)軌接觸的三個支點反 力，如表14和圖12所示。表14爬升工況支點反力值節(jié)點號構(gòu)件水平方向KN豎直方向KN合力方向（）46下?lián)Q向盒與導(dǎo)軌接觸點-22.8789.4596.69附墻

36、撐與導(dǎo)軌接觸點17.87-44.52-51.611上換向盒與導(dǎo)軌接觸點93.324.6113.90232N 57.8KN , A 28.83 2 1 02 5.76 1 03 mm2長細(xì)比 =l0/i 7500/80 93.75圖12爬升工況反力圖（N）小于允許長細(xì)比入=150,滿足要求 查表，穩(wěn)定系數(shù)為0.601,則N 57.8 103A 0.601 5.76 10316.7N / mm2xAmx?MxNxW1x(1 0.8 l)Nex16.7+32.1=48.8 N / mm2 205 N / mm2將荷載施加到導(dǎo)軌上，如圖13所示圖13導(dǎo)軌受力簡圖圖14導(dǎo)軌軸力、剪力、彎矩圖8.3.1導(dǎo)

37、軌強度驗算1）抗彎驗算Mmax 12KN m, w 178 2 103 3.56 105mm3 ,截面塑性發(fā)展系數(shù) x 1.05Mmax12 1061.05 3.56 105232.1N/mm22）抗壓驗算滿足受力要求。3）撓度驗算根據(jù)JGJ195-201（fr 5.3.8規(guī)定，導(dǎo)軌跨中變形值按下式規(guī)定計算： FH36L= 5mm48EII jV + j£導(dǎo)軌跨中的變形值（min）；F一爬升狀態(tài)時防監(jiān)爬升器作用在H優(yōu)上的水平力（N）；H固定導(dǎo)軌的上F承領(lǐng)螺栓之間的距離（mm）；E一導(dǎo)軌的彈性模量（mmb；I導(dǎo)軌的截面慣性矩則導(dǎo)軌變形值為：FH 314200 40003L= =57 =

38、2.66 5mm48EI 48 2 10 3.56 108.3.2 導(dǎo)軌撓度驗算8.3.3 導(dǎo)軌梯檔的焊縫計算根據(jù)圖紙，單個梯檔的側(cè)焊縫長度為 120mm,端焊縫長度為92mm,焊高h(yuǎn)f =10mm,則由端焊 縫所承擔(dān)的力N1=pfX0.7hfXlwXfw式中，住一系數(shù)，對間接承受動荷載的情況，叩1.22;lw一焊縫總長度；fw一角焊縫的設(shè)計強度，查計算手冊可知：材料Q235鋼的焊縫抗剪強度為125N/mm2M N1=1.22X 0.7X 10X92X 125= 98.21KN.由側(cè)焊縫所承擔(dān)的力N2= 0.7hfXlwXfw=0.7 義 10X 120X 125=105KNN1+ N2=98

39、.21+105=203.21KN>150KN1個油缸的推力），所以導(dǎo)軌梯擋焊縫強度滿足要求。9.模板及受力構(gòu)件的驗算9.1 混凝土側(cè)壓力計算混凝土作用于模板的側(cè)壓力，根據(jù)測定，隨混凝土的澆筑高度而增加，當(dāng)澆筑高度達(dá)到某一臨界 時，側(cè)壓力就不再增加，此時的側(cè)壓力即位新澆筑混凝土的最大側(cè)壓力。側(cè)壓力達(dá)到最大值的澆筑高 度稱為混凝土的有效壓頭。通過理論和實踐，可按下列二式計算，并取其最小值：F 0.22 1 1 2V1/2F cH式中 F-新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）P-1 昆凝土的重力密度（kN/m3）取24.8 kN/m3t0-新澆混凝土的初凝時間（h）,可按實測確定。當(dāng)缺

40、乏實驗資料時，可采用t=200/（T+15） 計算；t0=200/（23.5+15）=5.17V-混凝土的澆灌速度（m/h） ;M2m/hH-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）;取6m印外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1;田-混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于 30mm時，取0.85; 5090mm時，取1;110150mm 時，取 1.15。F 0.22 J0 12V 1/2=0.22x25x5.17x1x1.15 x2/2=45.9kN/m2F cH=25x6=150kN/ m2取二者中的較小值，F(xiàn)=46.5kN/ m2作為模板側(cè)壓力的標(biāo)準(zhǔn)值，并考慮傾倒和搗震混凝土產(chǎn)生

41、的水 平載荷標(biāo)準(zhǔn)值6.0 kN/ m2,分別取荷載分項系數(shù)1.2和1.4,則作用于模板的總荷載設(shè)計值為：Q=45.9x1.2+6.0x1.4=63.5kN/ m29.2 模板計算9.2.1 基本參數(shù)模板高度為6.15m,澆筑高度為6m,面板采用21mm厚板；豎向背楞采用木工字梁截面尺寸為 80x200,間距為280mm；水平背楞采用雙14號槽鋼背楞，最大間距為1200mm；拉桿系統(tǒng)為D20拉 桿，材質(zhì)為45#鋼，拉桿水平間距為1200mm,豎向間距為1200mm。其中：fc-木材抗彎強度設(shè)計值，取13 N/mm2, ft-木材抗剪強度設(shè)計值，取1.5 N/mm2E-彈性模量，木材取 8.5x1

42、03 N/mm2,鋼材取2.1x105 N/mm29.2.2 面板驗算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混 凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在豎楞上的三跨連續(xù)梁計算。所以將面板視為支撐在木工字梁上的三 跨連續(xù)梁計算，面板長度取板長2440mm,板寬度b=1000mm。圖15面板計算簡圖1)抗彎強度驗算作用在面板上的線荷載為：q1ql =63.5x1=63.5N/mm面板最大彎矩： M max q1l2 10=(63.5x280x280)/10=0.50x106N?mm

43、21面板的截面系數(shù)： W bh2 6=- x1000x212=7.35x104mm36應(yīng)力： M max. W =0.50x106/7.35x104=6.8N/mm2< f c=13 N/mm2故滿足要求2)抗剪強度驗算計算公式如下：V 0.6qJ面板的最大剪力：V = 0.6 X 63.5 X0.28 = 10.67KN截面抗剪強度必須滿足：且 fv （安全系數(shù)取1.5）2bhn其中，廿面板截面的最大受剪應(yīng)力（N/mm2）;V-面板計算最大剪力（N）: V = 10.67KNb-構(gòu)件的截面寬度（mm）: b = 1000mm ;hn-面板厚度（mm） ： hn = 21.0mm ；fv

44、-面板抗剪強度設(shè)計值（N/mm2）: fv = 1.5 N/mm2;面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:T =3 X 10.67 X103/（2 X1000X 21）=0.76N/mm2面板截面抗剪強度設(shè)計值:fv=1.5N/mm2 ;面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值T=0.76N/mm2小于面板截面抗剪強度設(shè)計值T=1.5N/mm2,滿足要求。3）撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊，撓度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載的作用，則線荷載 為：q2 （F R） 1 48.5KN /m面板撓度由式q2l4/150EI=48.5x2804/（150x8.5x1000x77.2x104）=0.3mm< co

45、=280/400=0.7mm故滿足要求。面板截面慣性矩：I=bh3/12=1000X213/12=77.2X104mm49.2.3木工字梁驗算木工字梁作為豎肋支承在橫向背楞上，可作為支承在橫向背楞上的連續(xù)梁計算，其跨距等于橫 向背楞的間距最大為L=1200mm。圖16木梁計算簡圖木工字梁上的線荷載為：q3 ql =63.5x0.28=17.78N/mmF-W凝土的側(cè)壓力l -木工字梁之間的水平距離1）抗彎強度驗算1 O 最大彎矩 M maxq3L2 =0.1x17.78 x12002=2.56x106l?mmmax10木工字梁截面系數(shù)：13313342W BH B bh 80 20080 30 12046.1 10 mm6H1200應(yīng)力： Mmax/W 2.56 106/46.1 104 5.55N / mm2 < fm =13N/mm2 滿足要求木工字梁截面慣性矩：1 _3_31_3364I BH B b h 80 20080