建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范

1、建筑鋼結(jié)構(gòu)防火技術(shù)規(guī)范Code for Fire safety of Steel Building Structuresi1.0.1為防止和減小建筑鋼結(jié)構(gòu)的火災(zāi)危害，保護(hù)人身和財(cái)產(chǎn)安全，經(jīng)濟(jì)、合理地進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)和采取防火保護(hù)措施，制定本規(guī)范。1.0.2本規(guī)范適用于新建、擴(kuò)建和改建的建筑鋼結(jié)構(gòu)和組合結(jié)構(gòu)的抗火設(shè)計(jì)和防火保護(hù)。1.0.3本規(guī)范是以火災(zāi)高溫下鋼結(jié)構(gòu)的承載力極限狀態(tài)為基礎(chǔ)，根據(jù)概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法的原則制定的。1.0.4建筑鋼結(jié)構(gòu)的抗火設(shè)計(jì)與防火保護(hù)，除應(yīng)符合本規(guī)范的規(guī)定外，尚應(yīng)符合我國(guó)現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。2術(shù)語(yǔ)和符號(hào)2.1 術(shù)語(yǔ)2.1.1 火災(zāi)荷載密度 fire load den

2、sity單位樓面面積上可燃物的燃燒熱值，單位為 MJ/m2。2.1.2 標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫 standard fire temperature-time curve國(guó)際標(biāo)準(zhǔn)ISO834給出的用于進(jìn)行建筑構(gòu)件耐火試驗(yàn)的爐內(nèi)平均溫度與時(shí)間的關(guān)系曲線。2.1.3 等效曝火時(shí)間 equivalent time of fire exposure在非標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下，火災(zāi)在時(shí)間t內(nèi)對(duì)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的作用效應(yīng)與標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)在時(shí)間te內(nèi)對(duì)同一構(gòu)件或結(jié)構(gòu)（外荷載相同）的作用效應(yīng)相同，則時(shí)間te稱為前者的等效曝火時(shí)間。2.1.4 抗火承載力極限狀態(tài)limit state for fire resistance在火災(zāi)條件下，構(gòu)

3、件或結(jié)構(gòu)的承載力與外加作用（包括荷載和溫度作用）產(chǎn)生的組合效 應(yīng)相等時(shí)的狀態(tài)。2.1.5 臨界溫度critical temperature假設(shè)火災(zāi)效應(yīng)沿構(gòu)件的長(zhǎng)度和截面均勻分布，當(dāng)構(gòu)件達(dá)到抗火承載力極限狀態(tài)時(shí)構(gòu)件截 面上的溫度。2.1.6 荷載比 load level, load ratio火災(zāi)下構(gòu)件的承載力與常溫下相應(yīng)的承載力的比值。2.1.7 鋼管混凝土構(gòu)件concrete-filled steel tube在圓形或矩形鋼管內(nèi)填灌混凝土而形成，且鋼管和混凝土在受荷全工程中共同受力的構(gòu) 件。2.1.8 組合構(gòu)件composite component截面上由型鋼與混凝土兩種材料組合而成的構(gòu)件。

4、例如，鋼管混凝土柱、鋼-混凝土組 合板和鋼-混凝土組合梁等。2.1.9 屋頂承重構(gòu)件 load bearing roof component用于承受屋面荷載的主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件。例如，組成屋頂網(wǎng)架、網(wǎng)殼、桁架的構(gòu)件和屋面梁、 支撐等。屋面橡條一般不當(dāng)作屋蓋承重構(gòu)件，但當(dāng)橡條同時(shí)起屋蓋結(jié)構(gòu)系統(tǒng)的支撐作用時(shí)， 則應(yīng)當(dāng)作屋蓋承重構(gòu)件。2.1.10 自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)total sprinkler system建筑物內(nèi)除面積小于 5m2的衛(wèi)生間外，均設(shè)有自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)的保護(hù)。2.2符 號(hào)A- 構(gòu)件的毛截面面枳；Af-一個(gè)翼緣的截國(guó)面枳；Aw-梁腹板的截面面枳；B -構(gòu)件單位長(zhǎng)度綜合傳熱系數(shù)；Bn-與梁

5、端部約束情況有關(guān)的常數(shù)；Cs鋼材的比熱容；Ci防火保護(hù)層的比熱容；di- 保護(hù)層的厚度；E -常溫下鋼材的彈性模量；Et-高溫下鋼材的彈性模量；f-常溫下鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度；fy-常溫下鋼材的屈服強(qiáng)度；fyT- 高溫下鋼材的屈服強(qiáng)度；fc- 常溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度；fcT- 高溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度；F - 單位長(zhǎng)度構(gòu)件的受火表面積；Fi-單位長(zhǎng)度構(gòu)件保護(hù)層的內(nèi)表面積；h-構(gòu)件的截面高度或樓板厚度；hw-梁腹板的高度；hd-壓型鋼板截面高度；I -構(gòu)件截面慣性矩；kr-火災(zāi)下鋼管混凝土柱承載力影響系數(shù)；l-構(gòu)件的長(zhǎng)度、跨度；I0-構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度；Mfi-受火構(gòu)件按等效作用力分析得到的桿端彎矩;Mp-

6、 塑性彎矩；MT- 受火構(gòu)件的桿端溫度罵矩；Mx、My- 構(gòu)件的取大與矩設(shè)計(jì)值；N -構(gòu)件的軸力設(shè)計(jì)值；Next、Next-局溫下構(gòu)件的承載力參數(shù)；Nf-受火構(gòu)件按等效作用力分析得到的軸力；NT- 受火構(gòu)件的軸向溫度內(nèi)力；P - 保護(hù)層中的含水率（質(zhì)量百分比）；q -梁（板）所受的均布何載或等效均布何載；q考慮薄膜效應(yīng)后樓板的極限承載力；Qki樓面或屋面沽何載的標(biāo)準(zhǔn)值；R、R 氣 R：、R；一荷載比；Rd局溫下結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的設(shè)U承載力；S結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的荷載效應(yīng)組合；Sm局溫下結(jié)構(gòu)或構(gòu)件內(nèi)的作用效應(yīng)組合；t -受火時(shí)間或耐火時(shí)間；1t一 構(gòu)件溫度達(dá)到100 c所需的時(shí)間；td結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火時(shí)間；t

7、e等效曝火時(shí)間；tm結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火極限；tv延退時(shí)間；tw梁腹板的厚度；To受火前鋼構(gòu)件的內(nèi)部溫度；Ti、T2受火構(gòu)件兩側(cè)或上、下翼緣的溫度；Td結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的臨界溫度；Tg實(shí)際的室內(nèi)火災(zāi)升溫；Tg(0) 火災(zāi)發(fā)生前的室內(nèi)平均空氣溫度；Tg一 對(duì)應(yīng)t時(shí)刻的室內(nèi)平均空氣溫度；Ts鋼構(gòu)件溫度；Tm一在耐火極限時(shí)間內(nèi)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的最高溫度；V -單位長(zhǎng)度構(gòu)件的體積；Wp構(gòu)件的截面塑性模量；Wx、Wy一構(gòu)件繞x軸和繞y軸的毛截面模量；?s一鋼材的熱膨脹系數(shù)；B B -Hm、M等效彎矩系數(shù)；o -結(jié)構(gòu)抗火重要性系數(shù)；R一鋼構(gòu)件的抗力分項(xiàng)系數(shù)，抗火設(shè)計(jì)中鋼材強(qiáng)度調(diào)整系數(shù);X、了y一截面塑性發(fā)展系數(shù)；T高溫下

8、鋼材彈性模量折減系數(shù)；T高溫下鋼材強(qiáng)度折減系數(shù)；- s鋼材的泊松比；z構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比；,i保護(hù)材料的熱傳導(dǎo)系數(shù)；s鋼材的熱傳導(dǎo)系數(shù)；：i一保護(hù)層的密度；R鋼材的密度；ac 對(duì)流傳熱系數(shù)；ar 輻射傳熱系數(shù)；中一一常溫下軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù);R 常溫下鋼梁的整體穩(wěn)定系數(shù)；以T 高溫下鋼梁的整體穩(wěn)定系數(shù)；At時(shí)間增量；AT 構(gòu)件或結(jié)構(gòu)的溫度變化；433鋼結(jié)構(gòu)防火要求3.0.1單、多層建筑和高層建筑中的各類鋼構(gòu)件、組合構(gòu)件等的耐火極限不應(yīng)低于表3.0.1和本章的相關(guān)規(guī)定。當(dāng)?shù)陀谝?guī)定的要求時(shí)，應(yīng)采取外包覆不燃燒體或其他防火隔熱的措施。表3.0.1單、多層和高層建筑構(gòu)件的耐火極限、耐火等級(jí) 耐火極限（h

9、by單、多層建筑高層建筑一級(jí)二級(jí)三級(jí)四級(jí)一級(jí)二級(jí)承重墻3.002.502.000.502.002.00柱、柱間支撐3.002.502.000.503.002.50梁、桁架2.001.501.000.502.001.50樓板、樓面支撐1.501.00廠、庫(kù)房民用廠、庫(kù)房民用1.501.000.750.500.50不要求屋頂承重構(gòu)件、 屋面支撐、系桿1.500.50廠、庫(kù)房民用不要求0.50不要求疏散樓梯1.501.00廠、庫(kù)房民用不要求0.750.50注：對(duì)造紙車間，變壓器裝配車間、大型機(jī)械裝配車間、 卷煙生產(chǎn)車間、印刷車間等及類似的車間,當(dāng)建筑耐火等級(jí)較高時(shí)，吊車梁體系的耐火極限不應(yīng)低于表中梁

10、的耐火極限要求。3.0.2鋼結(jié)構(gòu)公共建筑和用于丙類和丙類以上生產(chǎn)、倉(cāng)儲(chǔ)的鋼結(jié)構(gòu)建筑中，宜設(shè)置自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)。3.0.3當(dāng)單層丙類廠房中設(shè)有自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)時(shí)，各類構(gòu)件可不再采取防火保護(hù)措施。3.0.4 丁、戊類廠、庫(kù)房（使用甲、乙、丙類液體或可燃?xì)怏w的部位除外）中的構(gòu)件，可 不采取防火保護(hù)措施。3.0.5 當(dāng)單、多層一般公共建筑和居住建筑中設(shè)有自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)時(shí)，各類構(gòu)件 的耐火極限可按表 3.0.1中相應(yīng)的規(guī)定降低 0.5h。3.0.6 單、多層一般公共建筑和甲、乙、丙類廠、庫(kù)房的屋蓋承重構(gòu)件，當(dāng)設(shè)有自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)，且屋蓋承重構(gòu)件離地（樓）面的高度不小于6m時(shí)，該

11、屋蓋承重構(gòu)件可不采取其他防火保護(hù)措施。3.0.7 除甲、乙、丙類庫(kù)房外的廠、庫(kù)房，建筑中設(shè)有自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)時(shí)，其柱、 梁的耐火極限可按表 3.0.1的相應(yīng)的規(guī)定降低 0.5h。3.0.8當(dāng)空心承重鋼構(gòu)件中灌注防凍、防腐并能循環(huán)的溶液，且建筑中設(shè)有自動(dòng)噴水滅火 系統(tǒng)全保護(hù)時(shí)，其承重結(jié)構(gòu)可不再采取其它防火保護(hù)措施。3.0.9 當(dāng)多、高層建筑中設(shè)有自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)全保護(hù)（包括封閉樓梯間、防煙樓梯間） 且高層建筑的防煙樓梯間及其前室設(shè)有正壓送風(fēng)系統(tǒng)時(shí)，樓梯間中的鋼結(jié)構(gòu)可不采取其它防 火保護(hù)措施；當(dāng)多層建筑中的敞開(kāi)樓梯、敞開(kāi)樓梯間采用鋼結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)采取有效的防火保護(hù) 措施。3.0.10對(duì)于多功能、

12、大跨度、大空間的建筑，可采用有科學(xué)依據(jù)的性能化設(shè)計(jì)方法，模擬實(shí)際火災(zāi)升溫，分析結(jié)構(gòu)的抗火性能，采取合理、有效的防火保護(hù)措施，保證結(jié)構(gòu)的抗火安 全。4 材料特性4.1鋼材4.1.1 在高溫下，鋼材的有關(guān)物理參數(shù)應(yīng)按表4.1.1采用。表4.1.1高溫下鋼材的物理參數(shù)參數(shù)名稱符號(hào)數(shù)值單位熱膨脹系數(shù)Ots-51.4 X05m/(m -°C)熱傳導(dǎo)系數(shù)As45W/(m - °C)比熱容Cs600J/(kg G)密度Ps7850kg/m3泊桑比Us0.3-右=*7Ts -47806Ts -47601000 Ts6Ts -2800Et = T E(4.1.2-1)4.1.2 在高溫下，普

13、通鋼材的彈性模量應(yīng)按下式計(jì)算:20 C £Ts ：: 600 C600 C _Ts -1000 C(4.1.2-2)式中Ts溫度(C);Et溫度為T(mén)s時(shí)鋼材的初始彈性模量(N/mm 2)；E 常溫下鋼材的彈性模量(N/mm 2)，按現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017)確定；4 高溫下鋼材的彈性模量折減系數(shù)。4.1.3 在高溫下，普通鋼材的屈服強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算:fyT K.T fy(4.1.3-1)fy = R f(4.1.3-2)1.020 C KT £300 C1.24x10-8Ts3 _2.096x10*Ts2% =3（4.1.3-3）+9.228 x10Ts 0.2

14、168300 0 <Ts <800 P、0.5Ts/2000800 0 苴Ts 苴 1000 "C式中fyT 溫度為T(mén)s時(shí)鋼材的屈服強(qiáng)度（N/mm 2）；fy常溫下鋼材的屈服強(qiáng)度（N/mm2）；f 常溫下鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（N/mm 2）,按現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50017）確定；如鋼構(gòu)件抗力分項(xiàng)系數(shù)，近似取 赤=1.1 ；% 高溫下鋼材強(qiáng)度折減系數(shù)。4.1.4在高溫下，耐火鋼的彈性模量和屈服強(qiáng)度可分別按式（4.1.2-1）和式（4.1.3-1）確定。其1心=圮75Ts -2025207(Ts -650)25000.5-0.0005Ts20 C _Ts : 650 C6

15、50 C < Ts ：: 900 C900 C 壬Ts 壬1000 C(4.1.5-1)”6(Ts -768)5(Ts 918)T :1000 -Ts8(Ts -600)(4.1.5-2)20 C _Ts : 700 C700 C _Ts -1000 C中，彈性模量折減系數(shù)7丁和屈服強(qiáng)度折減系數(shù)應(yīng)分別按式（4.1.5-1）和（4.1.5-2）確定。4.2混凝土4.2.1 在高溫下，普通混凝土的有關(guān)物理參數(shù)按下列規(guī)定采用:1熱傳導(dǎo)系數(shù)1）硅質(zhì)骨料混凝土:20C _T - 1200C久=2-0.24 工+0.012工;120120（4.2.1-1）式中& 溫度為T(mén)時(shí)混凝土的熱傳導(dǎo)系數(shù)

16、W/（m ：C）；T混凝土的溫度（C）。2）鈣質(zhì)骨料混凝土:(4.2.1-2)c =1.6 0.16上 0.008 20C _T M200C120120一 一2 比熱容：cc =900 80 T _4 T20C _T 壬 1200C120120(4.2.1-3)式中Cc 溫度為T(mén)時(shí)混凝土的比熱容J/(kg C -)o4.2.2 在高溫下，普通混凝土的初始彈性模量應(yīng)按下式計(jì)算：EcT =（0.83 0.0011T）Eceneryg60C _T £700C（4.2.2）式中Ect 溫度為T(mén)時(shí)混凝土的初始彈性模量（N/mm2）；Ec常溫下混凝土的初始彈性模量（N/mm 2）,按現(xiàn)行混凝土結(jié)

17、構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010）確定。4.2.3 在高溫下，混凝土的抗壓強(qiáng)度應(yīng)按下式計(jì)算：fcT = cT fc（4.2.3）式中fcT 高溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度；fc常溫下混凝土的抗壓強(qiáng)度，按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50010）確定；t普通混凝土的抗壓強(qiáng)度折減系數(shù)，按表 4.2.3確定。表4.2.3高溫下混凝土強(qiáng)度折減系數(shù)"ctT (C)普通混凝土輕骨料混凝土201.001.001000.951.002000.901.003000.851.004000.750.885000.600.766000.450.647000.300.528000.150.409000.080.281000

18、0.040.1611000.010.041200004.2.4 其他類型混凝土在高溫下的材料特性，應(yīng)根據(jù)有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)通過(guò)高溫材性試驗(yàn)確定。4.3防火涂料4.3.1 當(dāng)鋼結(jié)構(gòu)采用防火涂料保護(hù)時(shí)，可采用膨脹型或非膨脹型防火涂料。4.3.2 鋼結(jié)構(gòu)防火涂料的技術(shù)性能除應(yīng)符合現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)防火涂料（GB 14907）的規(guī)定外，還應(yīng)符合下列要求：1生產(chǎn)廠家應(yīng)提供非膨脹型防火涂料的熱傳導(dǎo)系數(shù)（500 C時(shí)）、比熱容、含水率和密度參數(shù),或提供等效熱傳導(dǎo)系數(shù)、比熱容和密度參數(shù)。非膨脹型防火涂料的等效熱傳導(dǎo)系數(shù)可 按附錄A的規(guī)定測(cè)定。2主要成份為礦物纖維的非膨脹型防火涂料，當(dāng)采用干式噴涂施工工藝時(shí)，應(yīng)有防止粉

19、塵、纖維飛揚(yáng)的可靠措施。4.4防火板4.4.1 當(dāng)鋼結(jié)構(gòu)采用防火板保護(hù)時(shí)，可采用低密度防火板、中密度防火板和高密度防火板。4.4.2 防火板材應(yīng)符合下列要求：1應(yīng)為不燃性材料；2受火時(shí)不炸裂，不產(chǎn)生穿透裂紋；3生產(chǎn)廠家應(yīng)提供產(chǎn)品的熱傳導(dǎo)系數(shù)（500 C時(shí)）或等效熱傳導(dǎo)系數(shù)、密度和比熱容等參數(shù)。防火板的等效熱傳導(dǎo)系數(shù)可按附錄A的規(guī)定測(cè)定。4.5其它防火隔熱材料4.5.1 鋼結(jié)構(gòu)也可采用粘土磚、C20混凝土或金屬網(wǎng)抹 M5砂漿等其他隔熱材料作為防火保 護(hù)層。4.5.2 當(dāng)采用其它防火隔熱材料作為鋼結(jié)構(gòu)的防火保護(hù)層時(shí)，生產(chǎn)廠家除應(yīng)提供強(qiáng)度和耐候性參數(shù)外，尚應(yīng)提供熱傳導(dǎo)系數(shù)（500 C時(shí)）或等效熱傳導(dǎo)

20、系數(shù)及密度、比熱容等參數(shù)。其他防火隔熱材料的等效熱傳導(dǎo)系數(shù)可參照附錄A的規(guī)定測(cè)定。5抗火設(shè)計(jì)基本規(guī)定5.1抗火極限狀態(tài)設(shè)計(jì)要求5.1.1 當(dāng)滿足下列條件之一時(shí)，應(yīng)視為鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件達(dá)到抗火承載力極限狀態(tài)：1軸心受力構(gòu)件截面屈服。2受彎構(gòu)件產(chǎn)生足夠的塑性皎而成為可變機(jī)構(gòu)。3構(gòu)件整體喪失穩(wěn)定；4構(gòu)件達(dá)到不適于繼續(xù)承載的變形。5.1.2 當(dāng)滿足下列條件之一時(shí)，應(yīng)視為鋼結(jié)構(gòu)整體達(dá)到抗火承載力極限狀態(tài)：1 結(jié)構(gòu)產(chǎn)生足夠的塑性皎形成可變機(jī)構(gòu)。2結(jié)構(gòu)整體喪失穩(wěn)定。5.1.3 鋼結(jié)構(gòu)的抗火設(shè)計(jì)應(yīng)滿足下列要求之一：1在規(guī)定的結(jié)構(gòu)耐火極限時(shí)間內(nèi)，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的承載力Rd不應(yīng)小于各種作用所產(chǎn)生的組合效應(yīng)Sm ,即：Rd

21、3刀(5.1.3-1)2在各種荷載效應(yīng)組合下，結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火時(shí)間td不應(yīng)小于規(guī)定的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的耐火極限tm,即：td -tm(5.1.3-2)3結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的臨界溫度Td不應(yīng)低于在耐火極限時(shí)間內(nèi)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的最高溫度Tm,即:Td -Tm(5.1.3-3)5.2 一般規(guī)定5.2.1 在一般情況下，可僅對(duì)結(jié)構(gòu)的各構(gòu)件進(jìn)行抗火計(jì)算，滿足構(gòu)件抗火設(shè)計(jì)要求。5.2.2 當(dāng)進(jìn)行結(jié)構(gòu)某一構(gòu)件的抗火驗(yàn)算時(shí)，可僅考慮該構(gòu)件的受火升溫。5.2.3 有條件時(shí)，可對(duì)結(jié)構(gòu)整體進(jìn)行抗火計(jì)算，使其滿足結(jié)構(gòu)抗火設(shè)計(jì)的要求。此時(shí)，應(yīng) 進(jìn)行各構(gòu)件的抗火驗(yàn)算。5.2.4 進(jìn)行結(jié)構(gòu)整體抗火驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)考慮可能的最不利火災(zāi)場(chǎng)景。5.2.

22、5 對(duì)于跨度大于 80m或高度大于100m的建筑結(jié)構(gòu)和特別重要的建筑結(jié)構(gòu)，宜對(duì)結(jié)構(gòu) 整體進(jìn)行抗火驗(yàn)算，按最不利的情況進(jìn)行抗火設(shè)計(jì)。5.2.6 對(duì)第5.2.5條規(guī)定以外的結(jié)構(gòu)，當(dāng)構(gòu)件的約束較大時(shí)，如在內(nèi)力組合中不考慮溫度作用，則其防火保護(hù)層設(shè)計(jì)厚度應(yīng)按計(jì)算厚度增加30%。5.2.7 連接節(jié)點(diǎn)的防火保護(hù)層厚度不得小于被連接構(gòu)件保護(hù)層厚度的較大值。6溫度作用及其效應(yīng)組合6.1室內(nèi)火災(zāi)空氣升溫6.1.1 一般工業(yè)與民用建筑的室內(nèi)火災(zāi)空氣溫度可下式計(jì)算：Tg(t) -Tg(0) =345lg(8t 1)(6.1.1)式中Tg(t)對(duì)應(yīng)于t時(shí)刻的室內(nèi)平均空氣溫度(C)；Tg(0)火災(zāi)發(fā)生前的室內(nèi)平均空氣溫

23、度，取 20C;t升溫時(shí)間(min)。6.1.2 當(dāng)能準(zhǔn)確確定建筑室內(nèi)有關(guān)參數(shù)時(shí)，可按附錄B方法計(jì)算室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度，也可按其它轟燃后的火災(zāi)模型計(jì)算室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度。6.1.3 實(shí)際的室內(nèi)火災(zāi)升溫在任意時(shí)刻對(duì)結(jié)構(gòu)的影響，可等效為標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫在等效曝火時(shí)刻對(duì)結(jié)構(gòu)的影響。本規(guī)范以鋼構(gòu)件溫度相等為等效原則。當(dāng)采用附錄B方法計(jì)算室內(nèi)火災(zāi)的空氣溫度時(shí)，等效曝火時(shí)間te可按下式計(jì)算：te =9 (16.434 2 -4.2230.3794)qT(6.1.3-1)弋:=0.53 ' A7 h AT (6.1.3-2)式中 te等效曝火時(shí)間(min);n _開(kāi) 口因子(m1/2);qT設(shè)計(jì)火災(zāi)荷載

24、密度(MJ/m2)，按附錄C計(jì)算；A按門(mén)窗開(kāi)口尺寸計(jì)算的房間開(kāi)口面積(m2)；h房間門(mén)窗洞口高度(m)；2、At包括門(mén)囪在內(nèi)的房間K壁面積之和( m )。6.2高大空間火災(zāi)空氣升溫6.2.1 本規(guī)范中，高大空間是指高度不小于6m、獨(dú)立空間地(樓)面面積不小于500m2的建筑空間。6.2.2 高大空間建筑火災(zāi)中的空氣升溫過(guò)程可按下式確定：T(x,z,t) Tg(0) =Tz 1 -0.8廠 0.2eq1 '(1 )e(J)S(6.2.2)式中 T(x,z,t)對(duì)應(yīng)于t時(shí)刻，與火源中心水平距離為 x(m)、與地面垂直距離為 z (m)處的空氣溫度(C)；Tg(0)火災(zāi)發(fā)生前高大空間內(nèi)平均空

25、氣溫度，取20C;Tz火源中心距地面垂直距離為 z(m)處的最高空氣升溫(C)，按附錄D確定；P 根據(jù)火源功率類型和火災(zāi)增長(zhǎng)類型，按附錄 D確定；b 火源形狀中心至火源最外邊緣距離(m);n與火源中心水平距離為 x(m)的溫度衰減系數(shù)(無(wú)量綱)，按附錄D確定；且 當(dāng) x <b 時(shí)，n =1 ;巨 系數(shù)，按附錄D確定。6.2.3 火源功率設(shè)計(jì)值 Qs應(yīng)根據(jù)建筑物實(shí)際可燃物的情況，選取一合理數(shù)值。根據(jù)火源功率設(shè)計(jì)值Qs,可按表6.2.3確定火災(zāi)功率類型。表6.2.3火源功率類型火源類型Qs (MW)小功率火災(zāi)<3.5中功率火災(zāi)3.515大功率火災(zāi)>156.2.4火災(zāi)增長(zhǎng)類型可根據(jù)

26、可燃物類型按表6.2.4確定。表6.2.4火災(zāi)增長(zhǎng)類型可燃物類型火災(zāi)增長(zhǎng)類型密實(shí)木材，廢紙筐慢速實(shí)木家俱，塑料制品，化學(xué)纖維填充物中速部分聚合物家俱，木板垛快速大部分聚合物家俱，塑料垛，薄板家俱極快速6.3鋼構(gòu)件升溫計(jì)算6.3.1 火災(zāi)下鋼構(gòu)件的升溫可按下列增量法計(jì)算，其初始溫度取 20C：Ts(t .t)=-Tg(t)-Ts(t)" ：t Ts(t):sCs(6.3.1)式中 &時(shí)間增量(s),不宜超過(guò)30s；Ts鋼構(gòu)件溫度(C)；Tg 火災(zāi)下鋼構(gòu)件周圍空氣溫度(C)；B 鋼構(gòu)件單位長(zhǎng)度綜合傳熱系數(shù)W/(m 3 -C)，按第6.3.2條計(jì)算;Cs鋼材的比熱容，按表 4.1.

27、1取值；Ps鋼材的密度，按表4.1.1取值。6.3.2 鋼構(gòu)件單位長(zhǎng)度綜合傳熱系數(shù)B可按下列公式計(jì)算：1構(gòu)件無(wú)防火保護(hù)層時(shí)：FB = (、c ' 打)V(6.3.2-1)_4_4(Tg 273)4 -皿 273)4:r =二- t (6.3.2-2)式中 F構(gòu)件單位長(zhǎng)度的受火表面積(m2/m)；V構(gòu)件單位長(zhǎng)度的體積(m3/m);etc對(duì)流傳熱系數(shù)，取 =25W/(m2 C)；«r 輻射傳熱系數(shù)W/(m 2)；各 綜合輻射率，通常取 § =0.5 ；痣 斯蒂芬一波爾茲曼常數(shù)，0=5.67 10-8 W/(m2K4)。2構(gòu)件有非膨脹型保護(hù)層時(shí)：B 一 1 A 與 .c、

28、diFi di V1i2cs(6.3.2-3)式中 G 保護(hù)材料的比熱容J/(kg K);R保護(hù)材料密度(kg/m3)；di保護(hù)材料厚度(m);& 保護(hù)材料500 C時(shí)的熱傳導(dǎo)系數(shù)或等效熱傳導(dǎo)系數(shù)W/(m 3)；Fi構(gòu)件單位長(zhǎng)度防火保護(hù)材料的內(nèi)表面積(m2/m)。各類構(gòu)件的/V值可按附錄E采用。6.3.3 有非膨脹型防火保護(hù)層的鋼構(gòu)件，當(dāng)構(gòu)件溫度不超過(guò) 600C時(shí)，在標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下其內(nèi)部溫度可按下式近似計(jì)算：Ts(t)=(】0.044+5.0勺0與B 0.2)t +Ts0T700 C (6.3.3)式中Ts0火災(zāi)前構(gòu)件的初始溫度，取為 20 C;t火災(zāi)升溫時(shí)間(s),當(dāng)為非標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)

29、升溫時(shí)，用第6.1.3條確定的等效曝火時(shí)間te代替。6.3.4 在標(biāo)準(zhǔn)火災(zāi)升溫條件下，無(wú)防火保護(hù)層的鋼構(gòu)件和采用不同參數(shù)防火被覆構(gòu)件的升溫也可按附錄F查表確定。t<t6.3.5 當(dāng)鋼構(gòu)件的防火被覆中含有水分時(shí)，宜考慮鋼構(gòu)件的升溫延退現(xiàn)象。其內(nèi)部溫度可 按下式計(jì)算Ts(t) = Ts(t)Ts(t) = 100 C(6.3.4)Ts(t) = Ts(t tv)t>t tv12P-i di2 tv -'i式中tv 延退時(shí)間，(s)；t一一構(gòu)件溫度達(dá)到100 c的時(shí)間；P保護(hù)層中的含水率(質(zhì)量百分比)；Ts(t)考慮延退現(xiàn)象的影響時(shí)，構(gòu)件在t時(shí)刻的內(nèi)部溫度；Ts(t)不考慮延退現(xiàn)

30、象的影響時(shí)，構(gòu)件在t時(shí)刻的內(nèi)部溫度，按第6.3.1、6.3.3或6.3.4條確定。當(dāng)有實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)時(shí)，延退時(shí)間tv可采用實(shí)測(cè)值。當(dāng)采用由附錄 A確定的防火被覆的等效熱傳導(dǎo)系數(shù)計(jì)算鋼構(gòu)件的升溫時(shí)，可不考慮防火 被覆中水分引起的延退時(shí)間。6.4結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析6.4.1 在進(jìn)行鋼結(jié)構(gòu)抗火計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮溫度內(nèi)力和變形的影響。6.4.2 計(jì)算鋼結(jié)構(gòu)中某一構(gòu)件受火升溫的溫度內(nèi)力和變形時(shí)，可將受火構(gòu)件的溫度效應(yīng)等效為桿端作用力(圖6.4.2),并將該作用力作用在與該桿端對(duì)應(yīng)的結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)上，然后按常溫下 的分析方法進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析，得到該構(gòu)件升溫對(duì)結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的溫度內(nèi)力和變形。其中，受火構(gòu)件 的溫度內(nèi)力可按下式確定NtW(6

31、.4.2-1)T1 T2NTe =%EtA 12 -To.2MTi =MTe -Mfi(6.4.2-2)MTe =乙(丁2 Ti) h式中Nt受火構(gòu)件的軸向溫度內(nèi)力(壓力)；NTeNf按等效作用力分析得到的受火構(gòu)件的軸力(受拉為正) ；MTi受火構(gòu)件的桿端溫度彎矩(方向與圖 6.4.2b所示MTe方向相反)；M TeMfi按等效作用力分析得到的受火構(gòu)件的桿端彎矩(方向與圖 6.4.2b所示MTe方 向一致為正)；Ti、T2 受火構(gòu)件兩側(cè)或上下翼緣的溫度，對(duì)于有保護(hù)層鋼構(gòu)件可取L =丁2 ;T0受火前構(gòu)件的溫度；Et 溫度為(T1 +T2)/2時(shí)鋼材的彈性模量；A受火構(gòu)件的截面面積；I受火構(gòu)件的

32、截面慣性矩；h受火構(gòu)件的截面高度。Ti受火L構(gòu)件T2(a)構(gòu)件的升溫(b)等效作用力圖6.4.2結(jié)構(gòu)溫度效應(yīng)等效為桿端作用力6.4.3 計(jì)算框架柱的溫度內(nèi)力時(shí)，如僅考慮該柱升溫(相鄰柱不升溫)，則該柱的溫度內(nèi)力可根據(jù)計(jì)算結(jié)果折減 30%。6.4.4 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火驗(yàn)算時(shí)，受火構(gòu)件在外荷載作用下的內(nèi)力，可采用常溫下相同荷載所產(chǎn)生的內(nèi)力乘以折減系數(shù)0.9。6.5作用效應(yīng)組合6.5.1表認(rèn)式:鋼結(jié)構(gòu)抗火驗(yàn)算時(shí)，可按偶然設(shè)計(jì)狀況的作用效應(yīng)組合，米用下列較不不利的設(shè)計(jì)Sm = 0(SGkfSQk)(6.5.1-1)Sm = 0(SGk ' Tkq Wk 0.4SWk )(6.5.1-2)式中Sm

33、 作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值；Sgk 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；STk火災(zāi)下結(jié)構(gòu)的標(biāo)準(zhǔn)溫度作用效應(yīng)；SQk樓面或屋面活何載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；SWk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；*f樓面或加活荷載的頻遇值系數(shù)，按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009的規(guī)定取值；隔 樓面或屋面活荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)，按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009的規(guī)定取值；丫0結(jié)構(gòu)抗火重要性系數(shù)，對(duì)于耐火等級(jí)為一級(jí)的建筑取1.15,對(duì)于其他建筑取1.05。1)由構(gòu)件的臨界溫度Td、 確定構(gòu)件單位長(zhǎng)度綜合傳熱系數(shù)B;2)由下式計(jì)算保護(hù)層厚度:一1 + J1 +4k.，旦】>V B2k旦V7鋼結(jié)構(gòu)抗火驗(yàn)算7.1抗火設(shè)計(jì)步驟7.1

34、.1 鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗火設(shè)計(jì)，可采用承載力法或臨界溫度法。其中，臨界溫度法按第7.1.2條規(guī)定的步驟進(jìn)行，承載力法按第7.1.3條規(guī)定的步驟進(jìn)行。7.1.2臨界溫度法的步驟為：1按第6.5.1條進(jìn)行作用效應(yīng)組合。2根據(jù)構(gòu)件和荷載類型，按第 7.4和7.5節(jié)有關(guān)條文，計(jì)算構(gòu)件的臨界溫度Td。3當(dāng)保護(hù)材料為膨脹型時(shí)，保護(hù)層厚度可按試驗(yàn)方法確定。當(dāng)保護(hù)材料為非膨脹型時(shí)， 可按下述方法計(jì)算所需防火被覆厚度：耐火極限(標(biāo)準(zhǔn)升溫時(shí)間 t或等效曝火時(shí)間te )按附錄G查表3)4)定厚度(7.1.2-1)G % k =-2cs ; s當(dāng)k 40.01或不便確定時(shí)，可偏于安全地按下式計(jì)算保護(hù)層厚度:. I Fi d

35、i =B V(7.1.2-2)當(dāng)防火保護(hù)材料的平衡含水率P較大(延退時(shí)間大于 5min )，可先按式(7.1.2-1)計(jì)算初di ,再按下式估計(jì)延退時(shí)間：t _P"2lv 一(7.1.2-3)以(t -tv)代替t重新按附錄 G查表確定構(gòu)件單位長(zhǎng)度綜合傳熱系數(shù)B值，再根據(jù)式(7.1.2-1)求得最終厚度。以上各式中符號(hào)意義同第6.3節(jié)。7.1.3 承載力法的步驟為：1設(shè)定防火被覆厚度。2按第6.3節(jié)有關(guān)條文計(jì)算構(gòu)件在要求的耐火極限下的內(nèi)部溫度。3按第4.1節(jié)有關(guān)條文確定高溫下鋼材的參數(shù)，按第 6.4節(jié)有關(guān)條文計(jì)算構(gòu)件在外荷載 和溫度作用下的內(nèi)力。4按第5.2節(jié)規(guī)定進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析（含溫度

36、效應(yīng)分析），并按第6.5節(jié)進(jìn)行作用效應(yīng)組合。5根據(jù)構(gòu)件和所受荷載的類型，按第 7.2節(jié)和7.3節(jié)有關(guān)條文進(jìn)行構(gòu)件抗火承載力極限 狀態(tài)驗(yàn)算。6當(dāng)設(shè)定的防火被覆厚度不合適時(shí)（過(guò)小或過(guò)大），可調(diào)整防火被覆厚度，重復(fù)上述15 步驟。7.1.4 鋼結(jié)構(gòu)整體的抗火驗(yàn)算可按下列步驟進(jìn)行：1設(shè)定結(jié)構(gòu)所有構(gòu)件一定的防火被覆厚度。2 確定一定的火災(zāi)場(chǎng)景。3 進(jìn)行火災(zāi)溫度場(chǎng)分析及結(jié)構(gòu)構(gòu)件內(nèi)部溫度分析。4在6.5.1條規(guī)定的荷載作用下，分析結(jié)構(gòu)的耐火時(shí)間是否滿足規(guī)定的耐火極限要求。5當(dāng)設(shè)定的結(jié)構(gòu)防火被覆厚度不合適時(shí)（過(guò)小或過(guò)大），調(diào)整防火被覆厚度，重復(fù)上述 14步驟。7.2基本鋼構(gòu)件的抗火承載力驗(yàn)算7.2.1 高溫下

37、，軸心受拉鋼構(gòu)件或軸心受壓鋼構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式驗(yàn)算:-< T Rf An（7.2.1）式中 N 火災(zāi)下構(gòu)件的軸向拉力或軸向壓力設(shè)計(jì)值；An構(gòu)件的凈截面面積；% 高溫下鋼材的強(qiáng)度折減系數(shù)；r 鋼構(gòu)件的抗力分項(xiàng)系數(shù)，近似取Zr =1.1 ；7.2.2f 常溫下鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。高溫下，軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗(yàn)算:-T Rf tA（7.2.2-1）（7.2.2-2）式中N 火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的軸向壓力設(shè)計(jì)值；A構(gòu)件的毛截面面積；平T 高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；Ctc 高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)；對(duì)于普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件，根據(jù)構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比和構(gòu)件溫度按表 7.2.2-1確定，對(duì)于耐火鋼構(gòu)件，

38、按表 7.2.2-2確定；中一一常溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017）確定。溫.度（C）235100150200250300350400450500550600650700750800< 101.0001.0001.0000.9990.9990.9990.9991.0001.0001.0011.0011.0001.0001.0001.000500.9990.9980.9970.9960.9940.9940.9950.9981.0021.0041.0050.9980.9971.0011.0001000.9920.9850.9780.9680.9570

39、.9520.9630.9841.0111.0361.0390.9830.9781.0051.0001500.9860.9760.9640.9490.9310.9240.9400.9731.0191.0641.0690.9720.9641.0081.0002000.9840.9720.9580.9420.9210.9140.9310.9691.0221.0751.0800.9680.9591.0091.000< 2500.9830.9710.9560.9380.9170.9090.9280.9681.0231.0801.0860.9660.9571.0101.000表7.2.2-1高溫下軸

40、心受壓普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù):c注：溫度在50C及以下時(shí)ac取1.0,其他溫度ac按線性插值確定。表7.2.2-2高溫下軸心受壓耐火鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)etc1/235溫 度（C）100150200250300350400450500550600650700750800M050100150200<2501.000 1.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0011.0021.0031.0041.0051.0060.999 0.9990.9990.9990.9990.9991.0001.0011.0031.0051.0091.0151.019

41、1.0271.0300.995 0.9930.9910.9900.9910.9940.9991.0071.0211.0421.0751.1261.1651.2341.2590.992 0.9880.9850.9830.9850.9890.9971.0121.0361.0751.1391.2531.3521.5681.6580.990 0.9860.9820.9810.9820.9870.9971.0141.0421.0881.1661.3101.4451.7791.9410.990 0.9850.9820.9800.9820.9860.9971.0151.0451.0941.1791.3391

42、.4941.8972.108注：溫度在50C及以下時(shí)ac取1.0,其他溫度otc按線性插值確定。7.2.3高溫下，單軸受彎鋼構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式驗(yàn)算:（7.2.3-1）式中 M 火災(zāi)時(shí)最不利截面處的彎矩設(shè)計(jì)值；Wn最不利截面的凈截面模量；丫 一一截面塑性發(fā)展系數(shù)；對(duì)于工字型截面 =1.05、乙=1.2 ,對(duì)于箱形截面4 =y =1.05，對(duì)于圓鋼管截面4 = Jy =1.15。7.2.4 高溫下，單軸受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗(yàn)算MbTW(7.2.4-1)'bT1.070.282_1.0:-b七:-b "0.6、項(xiàng) b 。6式中 M（7.2.4-2）火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的最大彎矩設(shè)計(jì)值;

43、W按受壓纖維確定的構(gòu)件毛截面模量;%T 高溫下受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；%常溫下受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)（基于彈性階段）,按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB 50017）有關(guān)規(guī)定計(jì)算，但當(dāng)所計(jì)算的隊(duì)0.6時(shí)，乳不作 修正；otb高溫下受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)，按表 7.2.4-1、表7.2.4-2確定。表7.2.4-1高溫下受彎普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)溫度（C）Ctb201001502002503003504004505001.0000.9800.9660.9490.9290.9050.8960.9170.9621.027溫度(C)«b55060065070075080085090095

44、010001.0941.1010.9610.9501.0111.0000.8700.7690.6900.625表7.2.4-2高溫下受彎耐火鋼構(gòu)件的穩(wěn)定驗(yàn)算參數(shù)ab溫度（C）«b201001502002503003504004505001.0000.9880.9820.9780.9770.9780.9840.9961.0171.052溫度（C）55060065070075080085090095010001.1111.2141.4191.6302.2562.6402.5331.2001.4001.6007.2.5 高溫下，拉彎或壓彎鋼構(gòu)件的強(qiáng)度，應(yīng)按下式驗(yàn)算:T RfN _ Mx _

45、 My xWnx 一 yWny式中Mx、 Mv x y（7.2.5）火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的軸力設(shè)計(jì)值；火災(zāi)時(shí)最不利截面處的彎矩設(shè)計(jì)值,分別對(duì)應(yīng)于強(qiáng)軸x軸和弱軸y軸;AnWnx、Wny最不利截面的凈截面面積；分別為對(duì)強(qiáng)軸x軸和弱軸y軸的凈截面模量;分別為繞強(qiáng)軸彎曲和繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù),V =1.05、 x匕=1.2，對(duì)于箱形截面'x 匕=1.05 ,=Yy =1.15。對(duì)于工字型截面 對(duì)于圓鋼管截面7.2.6 高溫下，壓彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式驗(yàn)算:1 繞強(qiáng)軸x軸彎曲:土雙(1駕/NG 蜀< T Rf(7.2.6-1)Next =2EtA/(1.1)2繞弱軸y軸彎曲：工 2 .Mi

46、_ T Rf yT AbxTWxyWy(1 0.8N/NEyT)一(7.2.6-2)'22NEyT - 一： EtA/(1.1 -y)式中N火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的軸向壓力設(shè)計(jì)值；Mx、My 分別為火災(zāi)時(shí)所計(jì)算構(gòu)件段范圍內(nèi)對(duì)強(qiáng)軸和弱軸的最大彎矩設(shè)計(jì)值;a 構(gòu)件的毛截面面積；Wx、Wy分別為對(duì)強(qiáng)軸和弱軸的毛截面模量；NExT、NEyT分別為高溫下繞強(qiáng)軸彎曲和繞弱軸彎曲的參數(shù);丸、九一一分別為對(duì)強(qiáng)軸和弱軸的長(zhǎng)細(xì)比；Qt、%t 高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，分別對(duì)應(yīng)于強(qiáng)軸失穩(wěn)和弱軸失 穩(wěn)，按式(7.2.2-2)計(jì)算；cpbxT、CpbyT 高溫下均勻彎曲受彎鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，分別對(duì)應(yīng)于強(qiáng)軸失穩(wěn)和弱軸失

47、穩(wěn)，按式(7.2.4-2)計(jì)算;氣、分別為繞強(qiáng)軸彎曲和繞弱軸彎曲的截面塑性發(fā)展系數(shù)，對(duì)于工字型截面七=1.05、匕=1.2，對(duì)于箱形截面 =七=1.05 ,對(duì)于圓鋼管截 面？x =Yy =1.15 ；n截面影響系數(shù)，對(duì)于閉口截面n=0.7,對(duì)于其它截面 聽(tīng)=1.0；Pmx、Pmy 彎矩作用平面內(nèi)的等效彎矩系數(shù)，按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017)確定；Ptx、Pty 彎矩作用平面外的等效彎矩系數(shù)，按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 (GB 50017)確定。7.3鋼框架梁、柱的抗火承載力驗(yàn)算7.3.1 火災(zāi)時(shí)，按圖7.3.1所示鋼框架柱承載力極限狀態(tài)，應(yīng)按下式驗(yàn)算其高溫承載力:-0.7

48、T RftA(7.3.1) 式中 N 火災(zāi)時(shí)框架柱所受的軸力設(shè)計(jì)值，應(yīng)考慮溫度內(nèi)力的影響；A框架柱的毛截面面積；Q高溫下軸心受壓鋼構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按式 (7.2.2-2)計(jì)算，其中框架柱計(jì)算長(zhǎng)度取構(gòu)件高度；圖7.3.1梁升溫使柱端屈服7.3.2 火災(zāi)時(shí)，按圖7.3.2所示鋼框架梁承載力極限狀態(tài)，應(yīng)按下式驗(yàn)算其高溫承載力：M q 三 M pT(7.3.2-1)M pT =Wp T R f(7.3.2-2)Bn2Mq =：ql(7.3.2-3)式中 Mq 梁上荷載產(chǎn)生的最大彎矩設(shè)計(jì)值，不考慮溫度內(nèi)力；當(dāng)梁承受的荷載為非 均布荷載時(shí)，可按簡(jiǎn)支梁跨間最大彎矩等效的原則，將其等效為均布荷載；q火災(zāi)時(shí)梁承

49、受的均布荷載設(shè)計(jì)值；l梁的跨度；Bn與梁端部連接有關(guān)的參數(shù)，當(dāng)梁兩端皎接時(shí)Bn=1 ,當(dāng)梁兩端剛接時(shí)Bn =0.5 ;M pT 高溫下梁截面的塑性抵抗彎矩；Wp梁截面的塑性截面模量。圖7.3.2框架梁的極限狀態(tài)7.4基本鋼構(gòu)件的臨界溫度7.4.1軸心受拉鋼構(gòu)件根據(jù)其截面強(qiáng)度荷載比R,可按表7.4.1-1、表7.4.1-2確定構(gòu)件的臨界溫度Tdo其中，R按下式計(jì)算：rLAnf(7.4.1)式中N 火災(zāi)時(shí)構(gòu)件的軸向拉力設(shè)計(jì)值;An 構(gòu)件的凈截面面積；f 常溫下鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。表7.4.1-1普通結(jié)構(gòu)鋼構(gòu)件根據(jù)截面強(qiáng)度荷載比R確定的臨界溫度Td (C)R0.300.350.400.450.500.550.600.650.700.750.800.850.90Td676656636617599582564546528510492472452表 7.4.1-2耐火鋼構(gòu)件根據(jù)截面強(qiáng)度荷載比R確定的臨界溫度Td (C)R0.300.350.400.450.500.550.600.650.700.750.800.850.90Td7267137026906776616436225995715374974477.4.2 軸心受壓鋼構(gòu)件的臨界溫度Td應(yīng)取以下兩個(gè)臨界溫度Td、Td中的較小者：