下壩大橋36+2×64+36m連續(xù)梁專項施工方案

1、中鐵二十五局集團云桂鐵路云南段項目四分部下壩雙線大橋連續(xù)梁專項施工方案一、工程概況一、工程概況下壩雙線大橋中心里程樁號為DK390+674, 一聯(lián)全長36.75+264+36.75m=201.5m，邊支座中心線至梁端0.75m。主墩為5#、6#、7#，邊墩為4#墩、8#墩。橋上線路情況：雙線，直線，線間距4.60m；軌道結構：CRTS I型雙塊無砟軌道，跨區(qū)間無縫線路。上部采用單箱單室直腹板變截面預應力砼連續(xù)箱梁。防護墻內側凈寬9m，橋面板寬12.2m，底板寬6.7m，頂板厚35cm，邊跨端塊處頂板厚由35cm漸變至60cm，底板厚4080cm，腹板厚4880cm。邊支座中心線至梁端0.75m

2、，橫橋向支座中心距為5.6m，64m跨中部10m梁段和邊跨端部9.75m梁段為等高梁段，梁高為3.0m；中心點處梁高為6.0m，除0號段外其余梁段梁底下緣按二次拋物線Y=3+X2/221.02變化。梁體采用縱、橫、豎三向預應力體系?？v向預應力束采用9-15.2高強度低松弛鋼絞線，抗拉強度標準值1860Mpa,彈性模量195Gpa；頂板橫向預應力筋采用4-15.2高強度低松弛鋼絞線；梁體腹板豎向預應力采用25mm的PSB830預應力砼用螺紋鋼筋。（36+264+36）m連續(xù)梁節(jié)段劃分立面圖1234567合攏段91 a2 a3 a 4 a5 a6 a7 a1 a2 a3 a4 a5 a6 a7 a

3、9 0 03 0 03 2 53 5 03 4 2 54 0 02 0 03 7 53 6 7 56 4 0 09 0 03 0 03 2 53 5 03 4 2 54 0 02 0 03 0 03 2 53 5 03 4 2 54 0 02 0 03 2 51 2 5200003 0 07 51 / 2 正 立 面 圖邊 墩 支 座 中 心 線支 座 中 心 線支 座 中 心 線合攏段合攏段示意圖 7 5 7 aA 0 7 a 8 a 7 a 7 a 8 a7 二、總體施工方案二、總體施工方案墩頂0#塊分別在三個主墩頂現(xiàn)澆，其余梁段采用移動掛籃懸臂灌注法施工，由于邊墩較高，最高為63.5m，

4、邊直線段擬采用托架法施工，混凝土在墩底采用地泵進行對稱灌注。施工程序如下：第一步：在連續(xù)梁主墩5#、6#、7#墩上安裝托架，利用托架灌注0號塊，0號塊施工完畢后，兩側利用掛籃對稱懸臂灌注至第7、7a梁段。第二步：對稱懸臂澆筑17號和1a7a號梁段且相應的預應力鋼束張拉完成后，將6號墩兩側掛籃向后退一個梁段，利用5號和7號墩側掛籃做合攏支架，安裝中跨合攏段體外支撐并順序張拉2N16、2N17,每束張拉力為設計張拉力的30%。利用掛籃澆筑中跨合攏段砼，待砼強度達到設計值的95%及彈性模量達到設計值的100%并滿足5天齡期時，張拉縱向預應力鋼束6N17、8N18至設計值，最后補張拉縱向預應力鋼束2N

5、16、2N17，拆除5號和7號墩的臨時支承。 第三步：邊跨直線段澆筑完后，安裝邊跨合攏段合攏段體外支撐，澆筑邊跨合攏段，待混凝土強度達到設計強度95%及彈性模量達到設計值的100%并滿足5天齡期后，解除5號墩及兩邊墩上的臨時鎖定，依次序張拉縱向預應力鋼束N23、N24、N25、N26。兩邊墩托架脫離梁體，拆除掛籃，張拉剩余預應力鋼束（N18N22，N27N29），完成體系轉換，形成四跨連續(xù)梁。運梁車全部通過后，拆除底板臨時鋼束N30，并對孔道進行壓漿封填處理。 施工步驟如下： （1）0#塊施工:0塊施工托架采用墩身預埋牛腿三角形桁架式托架。墩身混凝土施工時，嚴格按照托架設計圖，在墩頂兩側對稱預

6、埋鋼構件，預埋件由鋼板組成，預埋件外端都留有105的鋼梢孔，以便與桁架連接用，每側分別為6組。桁架由雙拼25a槽鋼組成，桁架與預埋件連接后，確保桁架頂面主梁水平，并在同一高度上。桁架頂面主梁上放置25a工字鋼橫向分配梁,25a工字鋼橫向分配梁上搭設定型三角桁架，定型三角桁架上設置底模，側模、內模及底模采用定型鋼模，過人孔模及端頭模等采用木模。（2）懸澆段施工:5#、6#、7#墩中支點0#塊施工完畢，在梁段上拼裝掛籃，采用菱形掛籃和混凝土地泵對稱懸臂澆筑，共采用3套掛籃。掛籃模板采用定型鋼模， 用型鋼、對拉螺桿進行固定。采用砂袋預壓和配重法施工懸澆段，施工中加強監(jiān)控，嚴格控制連續(xù)梁的設計線型。合

7、攏段用臨時約束裝置、掛籃配合施工。（3）邊跨段施工: 邊跨現(xiàn)澆直線段長3.75m，梁高為3.0m，底板厚0.6m，腹板厚0.6m。由于邊墩較高，最高為63.5m，邊直線段擬采用托架法施工。托架搭設完成后采用砂袋對支架進行預壓，經(jīng)過加載試壓后消除非彈性變形和測出彈性變形，安裝支座。安裝底模，使用定型桁架上絲桿來調整模板標高，綁扎鋼筋以及鋪設預應力管道，最后澆筑邊跨現(xiàn)澆段混凝土。經(jīng)養(yǎng)生、張拉完畢后拆模。（4）合攏段施工及體系轉換： 本連續(xù)梁共有四個合攏段：其中兩個為邊跨合攏段、兩個為中跨合攏段，合攏段長度均為2.0m，合攏段采用掛籃施工。合攏溫度控制符合有關要求，合攏段兩端懸臂標高及軸線符合設計及

8、驗標要求。 對稱懸臂澆筑17號和1a7a號梁段且相應的預應力鋼束張拉完成后，將6號墩兩側掛籃向后退一個梁段，利用5號和7號墩側掛籃做合攏支架，安裝中跨合攏段體外支撐并順序張拉2N16、2N17,每束張拉力為設計張拉力的30%。利用掛籃澆筑中跨合攏段砼，待砼強度達到設計值的95%及彈性模量達到設計值的100%并滿足5天齡期時，張拉縱向預應力鋼束6N17、8N18至設計值，最后補張拉縱向預應力鋼束2N16、2N17，拆除5號和7號墩的臨時支承。 邊跨直線段澆筑完后，安裝邊跨合攏段合攏段體外支撐，澆筑邊跨合攏段，待混凝土強度達到設計強度95%及彈性模量達到設計值的100%并滿足5天齡期后，解除5號墩

9、及兩邊墩上的臨時鎖定，依次序張拉縱向預應力鋼束N23、N24、N25、N26。兩邊墩托架脫離梁體，拆除掛籃，張拉剩余鋼（N18N22，N27N29），完成體系轉換，形成四跨連續(xù)梁。運梁車全部通過后，拆除底板臨時鋼束N30，并對孔道進行壓漿封填處理。合攏順序：先中跨合攏，中跨張拉完畢后，再進行邊跨合攏，采取一些必要的措施防止砼開裂。0#塊 施 工掛 籃 拼 裝、 試 壓掛籃移動、固定、調整懸澆段模板、鋼筋、預應力管道安裝混 凝 土 澆 注混凝土養(yǎng)護、脫模預應力鋼筋張拉、灌漿中跨合攏段合攏邊跨合攏段合攏掛籃設計及施工搭設邊跨現(xiàn)澆段托架邊跨現(xiàn)澆段施工箱梁懸澆施工工藝流程圖 三、專項施工方案三、專項施

10、工方案 1 1、0#0#梁段施工梁段施工 0#梁段位于5#、6#、7橋墩上，順橋長9.0m，橫橋向頂板寬12.2m，底板寬6.7m，支點處梁高6.0m，為單箱單室結構。 1 0 0 通 風 孔支座中心線單 位 ： c m 1 0 0 通 風 孔立面圖截面圖（1 1）施工特點）施工特點0#梁段是連續(xù)梁施工的第一步驟，是懸澆的關鍵塊件。0段結構較復雜，預埋件、鋼筋、預應力束及孔道、錨具密集交錯，混凝土數(shù)量大。混凝土按底板、腹板、頂板一次性澆注成形，施工難度大，因此必須精心施工，確保施工質量。0#段為大體積混凝土工程，混凝土方量大，強度高，水泥用量多，為減少施工中混凝土膨脹、收縮不均，及溫度應力等不

11、利因素，施工中應連續(xù)澆注及采用其他有效措施，保證混凝土澆注質量。（2 2）施工方法）施工方法 0#段施工工藝流程如下：施工準備托架預埋臨時支座澆筑與永久支座安裝安裝鋼桁架平臺及底模安裝外側模并調整就位托架平臺預壓調整模板位置及標高綁扎底腹板橫隔板鋼筋、安設縱豎向預應力管道安裝內模及橫隔板模板綁扎頂板鋼筋、安裝頂板預應力管道澆筑混凝土混凝土養(yǎng)護拆除側模端模、混凝土連接面鑿毛混凝土強度達到設計值的95%及彈性模量達到設計值的100%并滿足5天齡期后張拉預應力筋，壓漿，封錨拆除內模及前端部分底模。1 1）托架預埋）托架預埋0段施工托架采用墩身預埋牛腿三角形桁架式托架。墩身混凝土施工時，嚴格按照托架設

12、計圖，在墩頂兩側對稱預埋鋼構件，預埋件由雙肢鋼板組成，預埋件外端都留有105的鋼梢孔，以便與桁架連接用，每側分別為6組。桁架由雙拼25b槽鋼組成，桁架與預埋件連接后，確保桁架頂面主梁水平，并在同一高度上,同一橫排間距為1100mm2+2000mm+1100mm2。預埋牛腿如下圖所示：2 2）臨時支座及錨筋設置）臨時支座及錨筋設置由于該箱梁在墩頂處設置支座，與墩身為鉸接，不能承受彎矩，為此在0段施工時根據(jù)設計圖中的要求將0段與橋墩固結,錨固鋼筋采用32及10鋼筋,，在施工墩身時進行準確預埋，錨固鋼筋伸入梁底長度為1.2m,伸入墩頂?shù)拈L度不小于1.05m；墩身施工完畢后,立模進行臨時支座施工。臨時

13、支座長度1.4m,寬度1.0m，單個主墩前后各設置兩個。臨時支座分4層,與墩身接觸面鋪設2層油毛氈,其上依次為C50混凝土、M40硫磺砂漿、C50混凝土。臨時支座頂面涂抹隔離劑并設一薄層塑料薄膜作隔離層，以便在合攏后清除臨時支座；0段施工時，錨固鋼筋伸入到箱梁底板腹板內；待箱梁合攏后，拆除墩頂臨時固結系統(tǒng)。臨時固結預埋件如下圖所示： N2 32鋼筋N1 10鋼筋支座墊石臨時支座墩中心線單位：cm 臨時支座及錨筋半平面布置圖臨時支座大樣圖3 3）永久支座安裝）永久支座安裝臨時支座及0段底模安裝前，進行永久支座安裝；支座安裝前工地應檢查支座連接狀況是否正常,不得任意松動上、下支座連接螺栓；另外、用

14、鋼釬以間隔4cm距離在橫板內的支承墊石面鑿1mm深的小坑，用水浸潤后安裝灌漿模板并做好支座灌漿準備工作；支座就位，用鋼楔塊楔入支座四角，找平支座，并將支座調整到設計標高，在支座底面與支承墊石之間應留2030mm空隙；仔細檢查支座中心位置及標高后，用高強度無收縮材料灌漿；灌漿采用重力灌漿方式，灌注支座底部及錨栓孔處空隙，灌漿過程從支座中心部位向四周注漿，直至從模板與支座底板周邊間隙處觀察到灌漿材料全部灌滿為止。灌漿前應初步計算所需漿體體積，實際灌注漿體數(shù)量不應與計算值產(chǎn)生過大的誤差，防止中間缺漿；灌漿材料終凝后，拆除模板及鋼楔塊，檢查是否有漏漿處，對漏漿處進行補漿，并填堵鋼楔塊抽出后的空隙，擰緊

15、下支座板錨栓，待灌筑梁體混凝土后，擰緊下支座板錨栓并涂油、拆除各支座的上、下支座連接角鋼及螺栓，安裝支座鋼圍板。在體系轉換拆臨時支座前，永久支座微隔離使不參與受力，隔離高度不超過2mm。臨時鎖定支座并根據(jù)設計要求設置支座縱向預偏量。4 4）安裝鋼桁架平臺及底側模）安裝鋼桁架平臺及底側模墩身混凝土施工完畢后，采用100鋼銷把三角托架與墩身預埋鋼板連接，安裝后確保桁架頂面縱梁水平，并在同一高度上?？v梁上放置I25a工字鋼橫向分配梁，橫梁間距為635cm,橫梁上搭設定型三角桁架，定型三角桁架上設置底模，模板縫隙填塞嚴密，表面涂刷脫模劑。鋼桁架平臺平面布置如下圖所示：鋼桁架平臺平面布置圖5 5）托架平

16、臺預壓）托架平臺預壓A、預壓方法由于托架彈性、桿件連接有縫隙等因素，會引起托架下沉，因此托架安裝完成后，需加載進行預壓，以確定其強度、剛度及穩(wěn)定性，并消除非彈性變形，測出彈性變形。預壓方法采用砂袋堆按照梁段自重的60%、100%、120%分三次加載，壓重的材料選用砂子，砂子用大包裝盛放，便于吊裝和運輸。壓重前先在底模主要受力位置上布設觀測點，并測量其標高和平面位置。壓重的先后順序按照混凝土的澆筑順序進行，先澆筑混凝土的部分先壓重，后澆筑混凝土的部分后壓重，每級加載完靜壓6小時后進行變形觀測，托架預壓荷載全部加載完成后，按照6h12h24h觀測3次，相隔24小時的預壓沉降量觀測平均值相差不大開1

17、mm時，認為托架預壓已達穩(wěn)定，可以卸載，卸載后再次測量標高，根據(jù)加載前和卸載后的標高計算托架的變形量，作為預找拱度設置的依據(jù)。 B、預壓重量0#段托架承受整個0#段砼的重量，在預壓前經(jīng)計算縱向長度單位橫斷面上荷載分布情況，基中頂板砼重量直接傳送到底板上，腹板和隔墻處荷載比較集中，砂袋堆入時要按照單位橫斷面荷載分布情況進行堆放，以便能真正模擬砼荷載，過到預壓的目的。預壓根據(jù)0#段特點分為兩懸臂端和墩頂部分，由于墩頂部仍由墩身自身承擔，因此預壓只要考慮兩懸臂部分。預壓荷載值的計算如下：懸臂端預壓總重量：0#段縱向總長9m,墩頂寬為6m，兩端懸臂端分別長1.5m。一側懸臂端鋼筋砼重量計算：底板部分：

18、A1=0.5(1.8+0.75)6.7=8.5m2倒角部分：A2=(0.30.3+0.90.3)2=0.72m2腹板部分：A3=0.5（3.85+4.19）0.82=6.43m2頂板部分：A4=0.5（0.35+0.35）6.7=2.35m2翼板部分：A5=20.5（0.2+0.25）0.65+0.5（0.25+0.6）2.1=2.08m2單側預壓總重=(8.5+0.72+6.43+2.35+2.08) 2.651.51.2=95.8t6 6）底腹板、橫隔板鋼筋、預應力管道）底腹板、橫隔板鋼筋、預應力管道底腹板、橫隔板鋼筋按照設計圖紙現(xiàn)場加工綁扎，縱向預應力管道采用外徑93mm塑料波紋管成孔，

19、并按照設計要求布置架立鋼筋以確定波紋管的坐標，波紋管連接套管采用內徑95mm波紋接頭管，并用防水膠帶包裹嚴密，預防漏漿。豎向預應力管道采用內徑35mm金屬波紋管成型。所有縱向預應力管道設置橡膠內襯軟管后再澆筑混凝土，內襯軟管的外徑比波紋管內徑小510mm。在混凝土初凝前將橡膠管來回抽動，在混凝土終凝后抽出。7 7）安裝內模）安裝內模安裝內模、腹板模、端頭模、過人孔模、橫隔梁模，成形后模板外形尺寸應準確，模面平整光潔，裝拆操作安全方便。模板內部尺寸允許偏差010mm，模板平整度3mm，梁段中線偏差10mm。內模用支架支撐，支架水平方向和豎直方向均可調節(jié)長度，以適應梁高和腹板厚度變化的需要，并通過

20、松緊可調底頂托將內模支撐牢固。為確?；炷翝仓r側模向外側滑移，造成跑模，側模加固充分利用箱梁腹板通氣孔，沿梁體橫截面穿32mm精軋螺紋鋼作對拉拉桿，橫隔板處預埋PVC管，內穿32mm精軋螺紋鋼的方式加固，內模與外模采用16mm拉桿對拉。8 8）綁扎頂板鋼筋及預應力管道）綁扎頂板鋼筋及預應力管道按照設計要求綁扎頂板底層鋼筋及縱向波紋管定位鋼筋，縱向預應力管道采用內徑80mm塑料波紋管，然后安裝綁扎頂板上層鋼筋網(wǎng)，安裝好端頭模。在綁扎鋼筋時，搭設腳手架，支撐豎向預應力筋和非預應力筋，然后按順序綁扎?？v向預應力管道用網(wǎng)片進行固定，定位網(wǎng)片安裝與鋼筋綁扎按順序進行。鋼筋的綁扎順序：外側模安裝定位后綁

21、扎底腹板布設預應力筋管道安裝內模定位綁扎頂板鋼筋安裝端模埋設橋面附屬設施預埋件鋼筋一次進行綁扎成型，由于0#塊鋼筋種類、數(shù)量較多，縱橫向及腹板三向交織在一起，為避免錯用鋼筋，對半成品、成品鋼筋進行標識，標識內容為成品規(guī)格、數(shù)量、長度、使用部位及檢驗狀態(tài)。鋼筋綁扎前保持潔凈，鋼筋在加工棚內集中下料，嚴格控制鋼筋的下料、加工。鋼筋焊接主要采用對焊。對不同容量的對焊機和操作人員通過試驗定出允許適當直徑的鋼筋對焊，并加強監(jiān)督和取樣抽檢工作。加工成型后運至現(xiàn)場進行安裝，鋼筋綁扎 按設計圖紙及規(guī)范要求進行，鋼筋綁扎中，事先要安排好鋼筋的綁扎先后次序，選擇好鋼筋保護層的支墊方式，底面采用與梁部同等級砼墊塊，

22、側面保護層采用標準尺寸的塑料墊塊。沿縱向每隔1m設置一道定位網(wǎng)，定位鋼筋必須同主鋼筋焊接成整體。 注意各種預埋件及預留孔的位置、尺寸、規(guī)格，不得遺漏。0#段波紋管道較多且集中，又是以后懸澆段預應力束的基礎段，所以要定位準確，定位筋焊接必須牢固，為避免砼施工中，波紋管進漿堵塞，在波紋管內穿直徑稍小的硬質塑料管防止堵塞。 在每道波紋管波峰處(在每道波紋管最高點)預留通氣孔，并用膠皮軟管引出砼表面，波紋管通氣孔處須封閉密實。為便于豎向精扎螺紋鋼壓漿，將壓漿用的三通管設置在精扎螺紋鋼鐵皮套管的下端。 9 9）澆筑混凝土）澆筑混凝土 A、澆筑準備 混凝土開盤澆注前，由項目領導組織相關人員對除托架、模板支

23、撐、各種鋼筋安裝外，還應重點檢查以下預埋件，確認無誤并經(jīng)監(jiān)理工程師同意后方可開盤：（1）、縱向預應力管道及底、腹板通氣孔；（2）、豎向預應力管道壓漿管、底部連通管是否有被擠壓不通的可能；（3）、橫向預應力及出漿管情況。（4）、底板、頂板泄水管，腹板通風孔；（5）、梁體內外側護欄預埋鋼筋是否整齊圓滑；（6）、掛籃各相關預埋件及預留孔。B、砼澆筑控制砼由6#攪拌站集中拌制，由砼攪拌運輸車運至施工現(xiàn)場。砼澆筑采用泵送方式，由地泵輸送入模。（1）、混凝土灌筑采取水平分層進行，分層厚度不大于30cm，以適應振搗能力和混凝土初凝前澆筑第二層。使層與層之間混凝土結合良好。下混凝土時應定量、均布，不可一處堆積

24、過高，以免使波紋管及預埋件變形及振搗不到位。（2）、混凝土灌注順序的原則是由低處向高處進行。梁體砼橫斷面澆注順序為：底腹板倒角處底板腹板上部頂板，如下圖示（編號為混凝土澆注順序）：1122344556677混凝土入口梁體腹板砼平面澆注順序為：對角對稱分層澆筑，如下圖示（編號為混凝土澆注順序）：ABCD 首先澆筑兩側腹板處的底板混凝土，再澆筑底板中間部位的混凝土，其后對稱澆筑兩側腹板混凝土和橫隔梁混凝土。采用泵送入模，分層澆筑，插入式振動棒振搗密實，每層厚度以不超過30cm為宜。注意不要損壞波紋管。 （3）、灌筑混凝土要保證不間斷地連續(xù)進行，不準中途停盤中斷。 （4）、混凝土振搗是保證混凝土質量

25、的重要工序，振搗要緊隨灌筑順序隨灌隨振，不得漏振。振搗時，以混凝土氣泡排盡，表面泛漿為度。振搗完好的混凝土，可以提高密實度，提高強度和抗?jié)B性，提高耐久性，還可提高表面的光滑程度。如振搗不足，混凝土表面會產(chǎn)生蜂窩、麻面，內部存留空洞，混凝土疏散，強度不夠等缺陷。但也不能振搗過度，如振搗過度，會出現(xiàn)粗集料沉底，砂漿上浮，集料分布不均，水泡過多等缺陷。振搗新灌注層時，振動棒應插入下層混凝土內5cm-10cm，以使層與層之間混凝土結合良好。 （5）、箱梁的鋼筋較密，波紋管又縱橫交錯，振搗困難，容易出現(xiàn)質量問題。施工時，必須高度重視，尤其是在錨固板和下梗肋等陰角部位，要采取措施精心振搗，確保梁體混凝土內

26、實外光。 （6）、混凝土灌注振搗過程中，要防止碰撞波紋管和預埋件。 （7）、混凝土灌筑應選在無大雨大風天氣進行，并備有天氣異常突然變天的應急措施。 （8）、混凝土灌注要周密組織，做好技術交底，機械設備、施工人員要配備齊全。尤其是振搗人員和振搗工具要充足，混凝土分配、灌注順序要專人負責，混凝土振搗要分區(qū)、定人，實行崗位責任制。 （9）、混凝土養(yǎng)護，一般采用覆蓋草袋灑水的辦法養(yǎng)護，在高溫季節(jié)要增加灑水的次數(shù)，使之經(jīng)常保持濕潤狀態(tài)。底板上可采取蓄水養(yǎng)護的辦法。當平均氣溫低于+5度時，不能向混凝土面灑水，要用帆布、聚乙烯薄膜覆蓋保溫保濕或用蒸汽養(yǎng)護。（10）、不承受豎向荷載的端模，側模宜在混凝土強度達

27、到2.5MPa以上才能拆除，拆除模板時應避免損傷梁體混凝土。對于承重的頂板、翼板和底板底模宜在預應力張拉后脫模。C、砼澆筑注意事項由于腹板預應力管道很多，砼在此處不易密實，該處砼澆注須備加小心，加強觀察，可用小錘輕敲腹板倒角模板，通過聲音判斷砼是否密實。波紋管容易被搗破，因此在波紋管附近搗固時要求搗固棒與波紋管之間保持10cm的安全距離，以免造成被振變形而無法穿束。同時，特別注意錨具部位混凝土的振搗應密實。0#段鋼筋不密集的部位采用50插入式搗固棒，鋼筋密集的部位采用2臺30搗固棒同時搗固，局部振搗不到的部位人工用鋼筋頭插入，確保密實。振搗操作人員要選用有施工經(jīng)驗的人員，振搗過程中要思想集中，

28、認真仔細，遵循“快插慢抽”的原則，隨時注意觀察，當砼表面停止下沉，表面泛漿均勻，不再冒氣泡時即可停止振搗，避免有過振、漏振的現(xiàn)象發(fā)生，保證砼的外觀質量能達到優(yōu)良等級。 D、混凝土養(yǎng)護及管道清理 砼澆注完成后，頂板及底板均應收漿抹面，防止表面收縮裂紋的產(chǎn)生，根據(jù)氣候條件，最遲不超過12h即覆蓋或灑水養(yǎng)護，混凝土的灑水養(yǎng)護時間，一般為7d，每天灑水次數(shù)以能保持混凝土表面經(jīng)常處于濕潤為準。 根據(jù)施工需要，0#節(jié)段試件數(shù)量不得少于8組，其中4組隨梁體養(yǎng)護，作為拆模張拉強度試件。此外，尚應考慮彈性模量試件的制作。 待混凝土強度達到2.5MPa時拆除模板，將連接處混凝土面鑿毛，清理預應力管道口，穿束。 E

29、、預應力張拉、壓漿 1、張拉控制 (1)預應力鋼材、錨具、波紋管等進場后，檢驗出廠合格證和質量鑒定書，并按規(guī)范要求進行工地抽驗，在使用時除去防護油等污物。有缺陷的材料禁止使用。 (2)當非預應力鋼筋與預應力鋼筋管道埋設發(fā)生矛盾時，確保預應力鋼筋管道的位置，適當調整非預應力鋼筋。混凝土澆筑時不得振搗波紋管，以利管道暢通。 (3)砼灌注前用將通氣孔封閉密實，保證孔內無污物和積水，并特別注意防止砼施工時波紋管內進漿堵塞。 (4)預應力筋在下料槽下料，下料長度應符合設計要求，下料誤差不大于5mm。預應力鋼鉸線下料前應在距切點10cm處用鐵絲綁扎，防止鋼絞線松散。下好料的預應力筋應分長度、分規(guī)格分別掛牌

30、存放備用。 (5)0#段混凝土強度達到設計強度的95、彈性模量達到設計值的100%且不少于5天齡期以后，方可按設計程序張拉預應力束。預應力束張拉順序和噸位應符合設計、規(guī)范要求，張拉前對每根鋼束進行編號，并做好張拉記錄。 (6)預應力筋張拉采用250t油頂，鋼束張拉均左右對稱進行，張拉順序為先張拉縱向預應力束，然后張拉豎向預應力鋼筋。張拉前先將千斤頂與油表進行標定。預應力筋張拉采用應力和伸長值雙控。張拉程序為： 持荷2分鐘0初始應力（10%）20%100%（錨固）(7)預應筋張拉、錨固完畢，及時按規(guī)范要求進行孔道壓漿和封端混凝土澆注，同時做好養(yǎng)護工作。(8)預應力施工注意事項縱向錨固端與錨板間一

31、定要密貼，在綁扎鋼筋時，將錨墊板用鐵絲扎牢，以保證在澆筑混凝土時錨墊板不會錯動；在錨墊板處采用棉紗將鋼鉸線縫隙堵死，以防澆筑混凝土時水泥漿倒灌入波紋管內；在澆筑混凝土前，0#段張拉的鋼鉸線按設計要求穿入，其它波紋管和精扎螺紋鋼鐵皮管內插入PVC管，精扎螺紋鋼壓漿管內插入光圓鋼筋，在澆筑混凝土時，定時抽動鋼鉸線、PVC管和鋼筋，嚴防漏漿堵塞預應力筋壓漿管道。波紋管應嚴格按設計定位，并用定位鋼筋固定牢固，接頭波紋管長度不得小于25cm，兩端波紋管深入接頭波紋管的長度相等；縱向預應力鋼束為兩端張拉，如果在張拉時出現(xiàn)斷絲現(xiàn)象，鋼絞線將無法更換，因此，在鋼絞線穿束后，嚴格控制電焊，即使焊接，焊機的地線、

32、焊把線外皮應完好，以防打火影響鋼絞線的強度。張拉豎向鋼束時，千斤頂?shù)膹埨^應擰入鋼束螺紋長度不得小于40mm，一次張拉到控制噸位，持荷12分鐘，并實測伸長量作為作為校核，偏差在6%之內為合格。 F、壓漿預應力鋼束張拉后盡快實施孔內壓漿，為保證孔道壓注密實，按設計抽真空進行壓漿。壓漿前先檢查鋼束有無滑錨現(xiàn)象，如有滑錨現(xiàn)象及時處理。豎向孔道的壓漿最大壓大可控制在0.30.4MPa，縱向壓漿的最大壓力宜為0.50.7MPa，并維持2分鐘。壓漿前將孔道沖洗干凈，進行清孔后才能進行壓漿作業(yè)?？上葟囊欢送硪欢诉M行壓漿，至另一端排出濃漿才能進行錨口封堵。壓漿緩慢、均勻進行，水泥漿標號為55號，水灰比不得超

33、過0.41，并加入適量微膨脹劑，不得加入各種氯鹽。壓漿時按設計要求的配合比配置灰漿，以確保能順利壓入孔道。待頂部(另一端)冒出濃漿后，堵死槽口，關閉壓漿閥門。壓漿采用灰漿攪拌機和灰漿泵，灰漿攪拌機安置在所要壓漿梁段的前一段上，攪拌好后，由灰漿泵壓入預應力孔道，壓注前清理檢查預應力孔道，灰漿要過篩，儲放在漿桶內，低速攪拌并保持足夠數(shù)量，使每根孔道壓漿能一次完成。壓漿完畢后，拆除壓漿設備，并清洗干凈。壓漿的作業(yè)程序為：封堵錨頭沖洗管道接壓漿管拌制灰漿壓注灰漿起壓閉漿拆除壓漿及出漿孔上的閥門管節(jié)，準備進行下一孔壓漿。壓漿作業(yè)時，噴嘴插入孔道后，噴嘴后面的膠皮墊圈必須緊壓在孔口上，膠皮管與灰漿泵必須連

34、接牢固。堵灌漿孔時應站在孔的側面。2、箱梁、箱梁1#7#懸澆段施工懸澆段施工 （1 1）概況）概況 主橋為三跨預應力連續(xù)梁，箱梁為單箱單室斷面。頂板寬為12.2m，底板寬6.7m。箱梁懸澆段梁高由6.0m3.0m，合攏段2.0m，箱梁腹板厚4880cm，底板厚4080cm。邊跨直線段長3.75m。 （2 2）掛籃設計）掛籃設計 掛籃設計方案詳見下壩雙線大橋36+264+36m連續(xù)梁掛籃設計方案。 （3 3） 掛籃安裝掛籃安裝 掛籃在陸地上拼裝為走行軌、桁梁、底籃、工作平臺四部分后，然后用塔吊配合在0#段頂拼裝成整體。 （4 4） 掛籃試驗掛籃試驗 掛籃安裝就位后，使用砂袋試壓法檢查掛籃的性能和

35、狀況，砂袋設于前吊點，后吊桿穿過已澆箱梁的預留孔，錨于梁體，在后吊桿的上端裝設帶壓力表的千斤頂，反壓掛籃上橫桁梁，計算前后施加力后，分別進行預壓，記錄掛籃變化情況即可求得控制數(shù)據(jù)。 （5 5）掛籃走行）掛籃走行 掛籃在懸澆完一段箱梁，混凝土強度達到設計要求，張拉預應力鋼筋完畢后前移，掛籃走行之前，松開走行軌與梁體豎向預應力筋的錨固，用千斤頂，頂起掛籃，通過液壓系統(tǒng)將走行軌往前推移一個梁段，到達指定位置后，松開千斤頂，將掛籃落在走行軌上，解開掛籃的后扁擔梁與梁體的錨固，通過液壓系統(tǒng)將掛籃往前推移至指定位置。掛籃前移時應注意：掛籃前移時必須勻速，平移同步，采取劃線吊垂球或全站儀定線的方法，隨時掌握

36、行走過程中掛籃中線與箱梁軸線的偏差，有偏差，使用千斤頂逐步糾正。 （6 6）掛籃鎖定）掛籃鎖定 掛籃就位后，首先將走行軌與預埋在梁體內的豎向預應力鋼筋錨固，然后通過梁體內的預留孔使用32mm精軋螺紋鋼將掛籃的后扁擔梁與梁體錨固。 （7 7）掛籃施工過程控制）掛籃施工過程控制 掛籃施工過程控制的目的在于以實測參數(shù)預測施工預拱度，提供各梁段立模標高，確保成橋線型與設計吻合。施工規(guī)程中組織現(xiàn)場觀測與控制，包括施工全過程梁頂標高、墩頂變位、梁體溫度、控制截面應力狀態(tài)等。施工過程控制是一項繁雜而困難的工作必須細致認真進行。 （8 8）懸澆段施工）懸澆段施工 懸澆段施工中確保0段兩側受力對稱均衡的原則始終

37、貫穿于整個工序。1#7#梁段共長26.5m，梁高由6.0m按二次拋物線變化到3.0m，共分7節(jié)，施工時以5#、6#、7#墩為中心，對稱移動掛籃懸臂灌注1#7#梁塊，施工工藝流程如下： 掛籃前移就位調整底模、外側模標高綁扎底板、腹板、底板齒塊鋼筋安裝縱豎向預應力管道安裝腹板模及端頭模搭設頂板內支架鋪設頂板模安裝頂板鋼筋及縱向預應力管道澆筑混凝土（同條件養(yǎng)護試件3組）梁端鑿毛、清孔、養(yǎng)生、穿束張拉作業(yè)壓漿封錨移掛籃下一梁段施工。各梁段預應力張拉順序及縱向張拉鋼束編號，各梁段預應力張拉順序為：豎向預應力在縱向預應力張拉完后進行張拉。豎向預應力采取于箱梁頂面單端張拉，25mm豎向預應力筋錨下張拉控制應

38、力為346.3KN。在混凝土施工過程中，0段兩邊要注意對稱均衡作業(yè)，嚴格控制不平橫彎距的產(chǎn)生，掛籃移動必須同時進行，移動速度不大于10cm/分鐘，混凝土灌注必須同時對稱進行，將混凝土用混凝土輸送泵直接輸送至墩頂，在墩頂利用三通管分送到兩邊掛籃同時對稱澆筑，澆筑時先從前端開始澆筑，在根部與前段混凝土連接，澆筑前應將前段接茬處的混 凝土充分灑水潤濕。預應力張拉必須嚴格控制，兩端必須同時對稱進行，施工用料盡可能堆放在0#段，施工機械不得任意放置，尤其到最大懸臂時，非施工人員上橋也需嚴格限制。梁段懸灌時，與前段混凝土結合面應預鑿毛，并清洗干凈，縱向非預應力鋼筋采用搭接。懸灌施工時，兩端施工設備的重量要

39、保持平衡，掛籃前移時應兩掛籃對稱同步移動并注意無左右偏載，兩端澆筑混凝土進度之差不得大于2立方米。灌注梁段混凝土時應水平分層，一次整體灌注成型，當混凝土自流高度大于2米時，必須用溜槽輸送，以保證混凝土的灌注質量。為使主梁施工達到高質量、高精度和高安全度，除要求混凝土強度達到95%，彈性模量達到100%以后且齡期達5天后方可施加預應力外，對已灌注的梁段，要求通過以下四個方面的檢查校核后，方可進行下一梁段的施工： 箱梁截面各部尺寸以及中線誤差必須滿足施工規(guī)范要求；混凝土強度必須達到或超過設計標號；預應力的錨下控制應力和鋼絞線的伸長量是否達到設計值；實測撓度值是否與設計值相符。箱梁每節(jié)段施工計劃:立

40、模標高確定:立模標高由縱向束張拉后的情況確定，其值為箱梁設計高程、澆注梁段引起已澆懸臂的彈性變形、掛籃變形、徐變影響、日照溫差修正值和施工荷載引起懸臂的彈性變形各項的代數(shù)和。施工中測量控制要點有以下幾點：澆注混凝土前掛籃各控制點、線觀測；澆注混凝土過程中的高程和軸線觀測；澆注后高程觀測；預應力張拉后高程和軸線觀測；合攏前，相接的兩個懸臂最后23段立模時必須進行聯(lián)測，以便相互協(xié)調，保證合攏精度；最后一段箱梁懸澆段立模標高須考慮施工荷載的變化，合攏束張拉，體系轉換等影響。3 3、邊跨現(xiàn)澆直線段施工、邊跨現(xiàn)澆直線段施工邊跨直線段長3.75m，連續(xù)梁側懸出墩身1.65m，懸出重量為68噸，邊跨直線段擬

41、采用托架法施工，墩身在托架平臺預壓及砼澆注時，墩頂存在較大的不平衡彎矩，為了平衡墩頂?shù)牟黄胶鈴澗?，需在簡支梁側的托架上反向配重。配重方式采用在托架上用鋼絞線吊砂袋的方式，配重重量為34噸。邊直線段施工托架采用墩身預埋牛腿三角形桁架式托架。墩身混凝土施工時，嚴格按照托架設計圖，在墩頂兩側對稱預埋鋼構件，預埋件由鋼板組成，預埋件外端都留有105的鋼梢孔，以便與桁架連接用，每側分別為6組。桁架由雙拼25b槽鋼組成，桁架與預埋件連接后，確保桁架頂面主梁水平，并在同一高度上,同一橫排間距為1100mm2+2000mm+1100mm2。預埋牛腿如下圖所示：(1)永久支座安裝同0#段。(2)安裝鋼桁架平臺及

42、底側模墩身混凝土施工完畢后，采用100鋼銷把三角托架與墩身預埋型鋼連接，安裝后確保桁架頂面縱梁水平，并在同一高度上?？v梁上放置I25b工字鋼橫向分配梁，橫梁間距為635cm,連續(xù)梁側橫梁上沿工字鋼搭設調節(jié)絲桿，定型絲桿上與橫梁垂直搭設雙拼18b槽鋼底梁，底梁上鋪設底模。模板縫隙填塞嚴密，表面涂刷脫模劑。(3)托架平臺預壓、模板、鋼筋、砼、預應力施工同0#段。 4 4、合攏段施工、合攏段施工 本連續(xù)梁共有四個合攏段：其中兩個為邊跨合攏段、兩個為中跨合攏段，合攏段長度均為2.0m，合攏段采用掛籃施工。合攏溫度控制符合有關要求，合攏段兩端懸臂標高及軸線符合設計和驗標要求。 對稱懸臂澆筑17號和1a7

43、a號梁段且相應的預應力鋼束張拉完成后，將6號墩兩側掛籃向后退一個梁段，利用5號和7號墩側掛籃做合攏支架，安裝中跨合攏段體外支撐并順序張拉2N16、2N17,每束張拉力為設計張拉力的30%。利用掛籃澆筑中跨合攏段砼，待砼強度達到設計值的95%及彈性模量達到設計值的100%并滿足5天齡期時，張拉縱向預應力鋼束6N17、8N18至設計值，最后補張拉縱向預應力鋼束2N16、2N17，拆除5號和7號墩的臨時支承。第三步：邊跨直線段澆筑完后，安裝邊跨合攏段合攏段體外支撐，澆筑邊跨合攏段，待混凝土強度達到設計強度95%及彈性模量達到設計值的100%并滿足5天齡期后，解除5號墩及兩邊墩上的臨時鎖定，依次序張拉

44、縱向預應力鋼束N23、N24、N25、N26。兩邊墩托架脫離梁體，拆除掛籃，張拉剩余預應力鋼束（N18N22，N27N29），完成體系轉換，形成四跨連續(xù)梁。運梁車全部通過后，拆除底板臨時鋼束N30，并對孔道進行壓漿封填處理。合攏順序：先中跨合攏，中跨張拉完畢后，再進行邊跨合攏，采取一些必要的措施防止砼開裂。合攏施工是連續(xù)梁體系轉換的重要環(huán)節(jié)，它對保證成橋質量至關重要。因此箱梁的合攏順序、合攏溫度和工藝都必須嚴格控制。合攏原則是低溫灌注，又拉又撐又抗剪。合攏前使兩懸臂端臨時連接，保持相對固定，以防止合攏混凝土在早期因為梁體混凝土的熱脹冷縮開裂。同時選擇在一天中的低溫、變化較小時進行混凝土施工，保

45、證混凝土處于溫升、在受壓的情況下達到終凝，避免受拉開裂。 （1）合攏段時段選擇 影響合攏段施工質量的主要因素是氣溫變化，氣溫變化引起已灌注梁段的伸縮及砼凝固過程中的收縮，有可能使合攏段產(chǎn)生拉裂，最好選擇在日溫差較小的陰天，合攏溫度控制在202范圍內，而且在一天中溫度最低的時刻焊接剛性臨時支撐和灌注混凝土，一般可選擇在凌晨1：003：00，砼灌注十分迅速，一般不超過2小時，這就要求準備工作做的十分充分。這樣等到氣溫上升時，砼膨脹受壓，比砼冷縮受拉有利，可避免砼開裂，且此時至少有6小時的養(yǎng)護時間，砼達到的強度已經(jīng)足夠承受溫差的膨脹力。（2）合攏段施工工藝流程中跨一側掛籃前移作為邊跨合攏段模板中跨合

46、攏段鋼筋綁扎，預應力管道安裝，合攏鎖定，加砂袋配重邊澆注中跨合攏段混凝土，邊卸砂袋配重中跨合攏段預應力張拉及錨固，拆除5#、6#墩上的臨時支承邊跨掛籃前移作為合攏段模板鋼筋綁扎，預應力管道安裝，合攏鎖定澆注邊跨合攏段混凝土邊跨合攏段預應力張拉及錨固完畢，解除6#墩及兩邊墩上的臨時鎖定邊跨現(xiàn)澆段澆注完畢 （3）中跨合攏段施工 1合攏段模板安裝對稱懸臂澆筑17號和1a7a號梁段且相應的預應力鋼束張拉完成后，將6號墩兩側掛籃向后退一個梁段，利用5號和7號墩側掛籃作為中跨合攏段模板。 2設平衡重在5#、6#、7#墩T構兩側均采用砂袋配重。配重重量為合攏段砼（20.6m3）重量的一半，即28.0噸。配重

47、組成為：使用噸袋內裝砂，每個墩袋裝砂1.3噸。每端使用22個噸包，堆放于7號塊上，各重28.0噸。 3普通鋼筋及預應力管道安裝普通鋼筋在地面集中加工成型，運至合攏段綁扎安裝，底板束管道安裝前，試穿所有底板束，發(fā)現(xiàn)問題及時處理預應力束及管道安裝同箱梁懸灌梁段。 4合攏鎖定開始進行合攏段臨時鎖定結構鎖定前，應實測懸臂端位置。懸臂端實測與理論標高差、兩懸臂端相對高差及懸臂端梁體軸線橫向偏差應滿足規(guī)范要求，并要求合攏時兩懸臂相對高差不大于1厘米，軸線偏差也不大于1厘米。合攏前使合攏段兩共軛懸臂端臨時連接，盡可能保持相對固定，以防止合攏段混凝土在澆注及早期硬化過程中發(fā)生明顯的長度改變，保證合攏段混凝土強

48、度達到設計值的95%、彈性模量達到設計值100%及混凝土齡期不少于5天進行預應力張拉時混凝土不開裂。合攏前除“T構”懸臂端按平衡要求設置平衡重外，如施工控制有要求時還將對合攏段處采取調整措施。為了減少兩端懸臂受溫度變化的影響可能產(chǎn)生縱向伸縮使合攏段節(jié)段長度變化，從而導致合龍段混凝土凝固過程中受到張拉或壓縮的超應力的影響而產(chǎn)生裂縫，在澆筑合攏段混凝土前采用勁性骨架體外支撐和施加預應力束外拉的方式將兩端懸臂臨時聯(lián)結，保護合攏段混凝土的完整。根據(jù)施工圖紙設計，臨時預應力鎖定采用連續(xù)梁自身預應力束，張拉力為設計的30%，將兩端懸臂臨時聯(lián)結，待合龍段混凝土澆筑并達到張拉條件后在補張拉并壓漿和封錨。支撐勁

49、性骨架采用“預埋地腳螺栓+預埋鋼板+工字鋼”組成，合攏段鎖口采用外施勁性骨架，勁性骨架設置在箱梁底板和頂板上，共四組，每組有兩根I36a工字鋼組成。按照規(guī)范規(guī)定，應在一天溫度最低時完成鎖定，并在盡可能短的時間內完成合攏段混凝土澆注。合攏鎖定布置如下圖所示：勁 性 骨 架鋼 板懸 澆 段懸 澆 段平 面 圖預 埋 地 腳 螺 栓墊 板勁 性 骨 架鋼 板2 9 96 2 22 9 9立 面 圖1 2 04 3 01 2 0 5澆注合攏段混凝土合攏段砼澆筑時間選在一天氣溫較低時進行,可保證合攏段新澆筑混凝土處于氣溫上升的環(huán)境中，在受壓的狀態(tài)下達到終凝，以防混凝土開裂，混凝土的澆筑速度每小時10m3

50、左右，2小時澆完。砼施工中配重逐級卸除，且澆注砼的重量與卸除配重的重量相等，使合攏段始終處于相對穩(wěn)定狀態(tài)。卸載程序如下：中跨合攏段砼共計20.6m3，各端配重重量為合攏段砼重量的一半即28噸，采用噸包進行配重，砼澆筑時使用塔吊卸載，每澆筑4 m3卸載一次，即:a.砼澆注4 m3時，卸載4個噸包，共5.2噸。b.砼澆注8 m3時，卸載8個噸包，共10.4噸。c.砼澆注12 m3時，卸載12個噸包，共15.6噸。d.砼澆注16 m3時，卸載16個噸包，共20.8噸。e.砼澆注20m3時，卸載20個噸包，共26噸。f. 全部澆筑完時，卸載所有噸包。 6 預應力施工合攏段永久束張拉前，采取覆蓋箱梁懸臂

51、段并灑水降溫以減小箱梁懸臂的日照溫差。底板預應力束管道安裝時要采取措施保證管道暢通，待合攏段混凝土強度達到設計待砼強度達到設計值的95%及彈性模量達到設計值的100%并滿足5天齡期時，張拉縱向預應力鋼束6N17、8N18至設計值，最后補張拉縱向預應力鋼束2N16、2N17。7拆除5號和7號墩的臨時支承，合攏段底模卸載。（4）邊跨合攏段施工 1施工準備懸臂梁段7號段及邊跨直線段9號段澆筑完畢。 2邊跨合攏段模板邊跨合攏段采用既有掛籃立模施工。懸臂7號梁段澆筑完畢，前移掛籃，作為邊跨合攏段模板。 3設平衡重邊合攏段砼澆注時，由于采用掛籃做合攏段模板，合攏段重量全部由7號段承受，故現(xiàn)澆直線段上不予配

52、重。 4普通鋼筋及預應力管道安裝、合攏段鎖定、砼澆注、預應力施工同中跨合攏段。 5解除5號墩及兩邊墩上的臨時鎖定，依次序張拉縱向預應力鋼束N23、N24、N25、N26。兩邊墩托架脫離梁體，拆除掛籃，張拉剩余預應力鋼束（N18N22，N27N29），完成體系轉換，形成四跨連續(xù)梁。 5 5、結構體系轉換、結構體系轉換 體系轉換工作在邊、中跨合攏段縱向連續(xù)預應力鋼束張拉、壓漿完成及臨時支座解除后進行，即在中、邊跨合攏后將各臨時支座的反力全部按連續(xù)梁支點反力的要求進行轉換。體系轉換時，0#段在解除墩頂臨時錨固、拆除臨時支座時，注意均衡對稱，確保均勻地釋放。在放松前要測量各節(jié)段的高程，在放松過程中，須

53、注意各節(jié)段的高程變化，如有異常情況應立即停止，以保證施工安全。連續(xù)梁橋采用懸臂施工法，在結構體系轉換時，為保證施工階段的穩(wěn)定，中跨先合攏，釋放墩梁錨固，結構由雙懸臂狀態(tài)變成單懸臂狀態(tài)，最后邊跨合攏，形成連續(xù)梁受力狀態(tài)。施工過程中存在梁的受力結構體系轉換，施工時注意以下幾點。結構由雙懸臂狀態(tài)轉換成單懸臂受力狀態(tài)時，梁體某些部位的彎矩方向發(fā)生轉換。所以在拆除梁墩錨固前，應按設計要求，張拉一部分或全部布置在梁體下部的正彎矩預應力束。對活動支座還需保證解除臨時固結后的結構穩(wěn)定，如需控制和采取措施限制單懸臂梁發(fā)生過大縱向水平位移。墩梁臨時錨固的放松，應均衡對稱進行，確保逐漸均勻地釋放。在放松前應測量各梁

54、段高程，在放松過程中，注意各梁段的高程變化，如有異常情況，應立即停止作業(yè)，找出原因，以確保施工安全。對轉換為超靜定結構，需考慮鋼絞線張拉、支座變形、溫度變化等因素引起結構的次內力。若按設計要求，需進行內力調整時，應以標高、反力等多因素控制，相互校核。如出入較大時，應分析原因。在結構體系轉換中，臨時固結解除后，將梁落于正式支座上，并按標高調整支座高度及反力。支座反力的調整，以標高控制為主，反力作為校核。6 6、線形控制、線形控制懸臂法施工線形控制工作貫穿于懸澆施工過程的始末，梁體線型變化與掛籃變形、梁段自重、預應力張拉、溫度、砼徐變及活載作用等多種因素有關，主要包括平面線形控制和縱向線形控制：平

55、面線形控制是在每一現(xiàn)澆段掛籃走行完成后，用全站儀對掛籃中線進行調整，模板加固完成后，對掛籃中線進行復核；縱向線形控制的關鍵是分析每一施工階段、每一施工步驟的結構撓度變化狀態(tài)，控制立模標高。先計算出各梁段的立模預拱度，結合前一梁段的撓度實測值，修正預拱度值后，在下一梁段灌注施工中預以調整立模標高，以便成橋后與設計標高接近。在箱梁施工實施監(jiān)控之前，進行箱梁設計線形、目標線形和預拱度線形計算。設計線形圖紙設計箱梁標高目標線形在設計線形的基礎上，計入活載和長期徐變的作用得出的標高。預拱度線形在目標線形的基礎上，計入各梁段自重、各梁段預應力、掛籃自重及施工荷載變化、混凝土徐變、溫度變化產(chǎn)生的撓度。（1）

56、線形控制相關參數(shù)的測定 1）掛籃的變形值施工掛籃的變形通過掛籃荷載試驗測定。在掛籃拼裝后，采用加載法進行荷載試驗，加載量按最不利梁段重量計算確定。分級加載，加載過程中測定各級荷載下掛籃前端變形值，得到掛籃的荷載與撓度關系曲線。 2）施工臨時荷載測定施工臨時荷載包括施工掛籃、人員、機具的重量，并考慮風載、沖擊力等因素影響等。 3）箱梁混凝土容重和彈性模量的測定混凝土彈性模量的測試主要是為了測定混凝土彈性模量E隨時間t的變化規(guī)律，即Et曲線，采用現(xiàn)場取樣通過萬能試驗機進行測定，分別測定混凝土在7、14、28、56天齡期的E值，以得到完整的Et曲線?；炷翉椥阅Ａ亢腿葜氐臏y量通過現(xiàn)場取樣，采用試驗室

57、的常規(guī)方法進行測定。4）混凝土的收縮與徐變觀測混凝土的收縮與徐變采用現(xiàn)場取樣，進行7d、14d、28d、56d的收縮徐變系數(shù)測定。5）溫度觀測溫度是影響主梁撓度的最主要的因素之一，溫度變化包括日溫度變化和季節(jié)變化兩部分，日溫度變化比較復雜，尤其是日照作用，季節(jié)溫差對主梁的撓度影響比較簡單，其變化是均勻的。因此為了摸清箱梁截面內外溫差和溫度在截面上的分布情況，在梁體上布置溫度觀測點進行觀測，以獲得準確的溫度變化規(guī)律。（2）施工預拱度計算在橋梁懸臂施工的控制中，最困難的任務之一就是施工預拱度的計算。箱梁預拱度計算，根據(jù)設計圖提供的撓度數(shù)據(jù)和掛籃在施工過程中的彈塑性變形綜合計算得出。（3）懸臂箱梁的

58、施工撓度控制 1）根據(jù)預拱度及設計標高，確定待懸灌梁段立模標高，嚴格按立模標高立模。2） 撓度觀測資料是控制成橋線型最主要的依據(jù)，在現(xiàn)場成立專門的觀測小組，加強觀測每個節(jié)段施工中混凝土澆筑前后、預應力張拉前后4種工況下懸臂的撓度變化。每節(jié)段施工后，整理出撓度曲線進行分析，及時準確地控制和調整施工中發(fā)生的偏差值，保證箱梁懸臂端的合攏精度和橋面線型。為了盡量減少溫度的影響，撓度觀測安排在早晨太陽出來前進行。3）合攏前將合攏段兩側的最后23個節(jié)段在立模時進行聯(lián)測，以保證合攏精度。（4）高程監(jiān)測1）高程測點布置與監(jiān)測安排在每個箱梁節(jié)段上布設二個對稱的高程控制點，以監(jiān)測各段箱梁施工的撓度及整個箱梁施工過

59、程中是否發(fā)生扭轉變形。2）測量儀器選擇與測量時間安排采用DINI03精密電子水準儀來進行高程測量監(jiān)控，每次的讀數(shù)都采用主尺、輔尺觀測，測量時間安排在一天溫度變化較小的時間里觀測。箱梁懸臂施工高程控制程序圖進入下一個懸灌段施工定模板高程簽立模通知單掛籃定位、立模監(jiān)理復測已澆各梁段觀測澆注前高程觀測混凝土澆注澆注后高程觀測已澆各梁段觀測張拉前高程觀測已澆各梁段觀測預應力束張拉張拉后高程觀測已澆各梁段觀測 （5）懸臂施工中的中線控制在0#段施工完后，用全站儀將箱梁的中心點放置0#段上，并在懸臂段未施工前將兩墩0#段上放置的箱梁中心點進行聯(lián)測，確認各箱梁中心點在誤差精度范圍內，進行下一步的懸臂段施工測量。箱梁中心線的施工測量，首先是將全站儀安置在0#段的中心點，后視另一墩0#段中心點，測量采用正倒鏡分中法。為使各懸臂段施工誤差不累積，各懸臂施工段的距離均以0段中心點作為基點量距。7 7、橋面附屬工程施工、橋面附屬工程施工橋面系工程施工包括：泄水孔，防水層，保護層，防撞墻，電纜槽的豎墻、遮板、擋砟墻，聲屏障，人行道板的欄桿立柱和擋板，接觸網(wǎng)支柱，伸縮縫等項目。（1）橋面系施工工藝流程橋面系施工工藝流程為：安裝豎向泄水管防撞墻施工安裝橫向泄水孔預制與安裝遮板邊、豎墻及接觸網(wǎng)支柱施工防水層鋪設保護層施工伸縮縫安裝預制與安裝欄桿預制與鋪設