貴陽某工程某轉(zhuǎn)換層施工方案secret

1、貴陽花溪*商住樓轉(zhuǎn)換層施工方案目 錄一、工程概況1二、編制依據(jù)1三、施工方案1四、混凝土澆筑次序1五、施工機(jī)具準(zhǔn)備2六、技術(shù)物資準(zhǔn)備2七、工藝流程2八、工序操作標(biāo)準(zhǔn)3九、模板安裝及驗(yàn)算4十、梁板支撐體系設(shè)置29十一、質(zhì)量保證措施30十二、安全保證措施32一、工程概況：1、建筑概況：貴陽花溪*商住樓工程，系貴陽*房地產(chǎn)開發(fā)有限公司開發(fā)，由廣東*設(shè)計(jì)院有限公司設(shè)計(jì)，中國*工程第*建設(shè)有限公司承建，貴州*建設(shè)監(jiān)理有限公司監(jiān)理，花溪區(qū)質(zhì)量監(jiān)督站監(jiān)督。該工程位于花溪區(qū)清溪路與紅陽廠支路交匯處，工程規(guī)劃用地面積4678m2，總建筑面積18630.77m2，其中，地上由1層商業(yè)裙房和a、b兩棟塔式住宅組成，

2、a棟為1+14層，總高48.3m，b棟為1+10層，總高36.3m，地上建筑面積15803.75m2, 地下為停車場，a棟為2層，底板標(biāo)高-8.8m，b棟為1層，底板標(biāo)高-4.6m，地下建筑面積2827.02 m2。2、結(jié)構(gòu)概況：該工程設(shè)計(jì)為框支剪力墻結(jié)構(gòu)，在1層5.65m標(biāo)高處設(shè)置梁式轉(zhuǎn)換層來轉(zhuǎn)換上下結(jié)構(gòu)型式，轉(zhuǎn)換層層高5.7m，其中轉(zhuǎn)換層及以下為框支剪力墻結(jié)構(gòu)，轉(zhuǎn)換層以上為短肢剪力墻結(jié)構(gòu)。該轉(zhuǎn)換層大梁縱橫交錯(cuò)，最大截面尺寸8001680mm，其余主次梁為4007005001680mm不等，板厚180mm，設(shè)計(jì)柱、墻、梁板混凝土強(qiáng)度等級為c40，為6度二級抗震，面筋最大直徑25。二、編制依據(jù)

3、：1、貴陽花溪*商住樓結(jié)構(gòu)施工圖2、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010-20023、鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范gb50205-20024、木膠合板模施工工藝標(biāo)準(zhǔn)qb308-0302三、施工方案：高層建筑梁式轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)中，轉(zhuǎn)換梁承托上部剪力墻或柱，受力很大，相當(dāng)于上部結(jié)構(gòu)的空中基礎(chǔ)，是保證結(jié)構(gòu)安全的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)構(gòu)件，且由于自身體積龐大，自重重，對模板支撐系統(tǒng)的承載力、剛度和穩(wěn)定性都有嚴(yán)格要求，按常規(guī)法施工，已難保證安全和質(zhì)量，為此作如下方案：1、梁、板、柱、墻模板均采用18mm厚復(fù)合木膠板。2、梁高大于700mm時(shí)必須設(shè)12對拉螺栓，間距400mm，梁、板底模下設(shè)50100mm支承木枋立鋪，間距200

4、500mm。3、支撐系統(tǒng)采用483.0鋼管搭設(shè)，與各種直角、對接、旋轉(zhuǎn)扣件混合使用。在轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)未達(dá)到要求強(qiáng)度前，負(fù)一層結(jié)構(gòu)支撐架必須保留或拆除后必須作二次加固，保證轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)自重及施工荷載通過支撐體系直接傳遞至地下室底板及地基基礎(chǔ)。4、該轉(zhuǎn)換層梁斷面不是很大，為了保證轉(zhuǎn)換梁的整體成型質(zhì)量，并通過對模板及支撐的受力分析和計(jì)算，確定對轉(zhuǎn)換梁板采用一次整澆方案。5、根據(jù)轉(zhuǎn)換梁位于1層5.65m標(biāo)高可四面散熱的特點(diǎn)，轉(zhuǎn)換梁板混凝土澆筑完成并在初凝后終凝前及時(shí)加強(qiáng)覆蓋養(yǎng)護(hù)，同時(shí)控制在高溫期少澆水多覆蓋，以降低混凝土內(nèi)外溫差值和緩解旱期水化熱，避免混凝土表面產(chǎn)生裂縫。四、混凝土澆筑次序：1、第一次澆筑：

5、主要澆筑豎向構(gòu)件（柱、墻），均澆至梁底下0.9米標(biāo)高位置，梁底標(biāo)高不一致的，以最低梁底標(biāo)高計(jì)算，澆筑時(shí)，梁底模及支撐系統(tǒng)已完成。2、第二次澆筑：本次澆筑為轉(zhuǎn)換梁板構(gòu)件，由上次的施工面（梁底下0.9米）起一次性澆至梁板面標(biāo)高，即5.65米，澆筑前梁板鋼筋及模板已完成，上部短肢剪力墻或柱的預(yù)埋插筋已預(yù)埋，且經(jīng)檢查驗(yàn)收合格后方可澆筑。該次澆筑需注意以下兩點(diǎn)：、上部結(jié)構(gòu)墻或柱預(yù)埋筋的預(yù)埋，必須將軸線控制網(wǎng)引測于該層鋼筋骨架上，按照設(shè)計(jì)圖紙位置和軸線控制網(wǎng)逐一放出每根薄壁柱或墻的實(shí)際位置和斷面大樣，并用電焊將每一插筋點(diǎn)焊固定，避免澆筑時(shí)插筋移位。、由于轉(zhuǎn)換梁上部縱筋須錨入柱內(nèi)梁底下lae長度，即梁底下0

6、.9米，因此柱混凝土在梁底下0.9米段需與梁、板砼同次澆筑，因轉(zhuǎn)換梁在柱頭部位鋼筋根數(shù)多，各方向?qū)訑?shù)相互疊加，致使梁底下0.9米段和柱頭部位用普通混凝土澆筑難以保證施工質(zhì)量，因此必須采用同標(biāo)號細(xì)石混凝土澆筑。五、施工機(jī)械準(zhǔn)備：1、選用升立qtz63塔吊一臺作垂直運(yùn)輸機(jī)械。2、商品砼施工機(jī)械一套：砂石鏟車1輛，砼攪拌機(jī)2臺，砼輸送泵一臺，根據(jù)需要配置鋼質(zhì)輸送管。3、振動(dòng)棒：50，6米長2臺，35，3米長2臺。4、夜間施工用的所用照明設(shè)備。5、澆筑前對塔吊、攪拌設(shè)備、臨時(shí)用電及小型施工機(jī)、器具的檢查與維修。 六、技術(shù)物資準(zhǔn)備：1、各工序骨干人員必須熟悉施工圖及施工方案。2、工長及技術(shù)人員必須向班組

7、長進(jìn)行技術(shù)交底。3、安全負(fù)責(zé)人必須對全體參加施工人員進(jìn)行安全交底。4、事前與供電部門、自來水公司落實(shí)用電、水事宜，并關(guān)注氣象預(yù)報(bào)，避免澆筑途中因停電、停水及惡劣氣候影響而中斷。5、作好砂、石及水泥必備儲備。6、辦理好夜間施工手續(xù)，在施工前將預(yù)計(jì)澆筑時(shí)間書面告知附近居民。七、工藝流程：1、支撐系統(tǒng)：鋪設(shè)掃地桿架設(shè)梁下立柱鋼管（按0.8米間距設(shè)）架設(shè)梁下大框架加固及效正安裝梁底模（梁高小于600的可一次完成安裝梁底，梁側(cè)模）支撐系統(tǒng)。2、鋼筋制安：鋼筋制作柱、墻鋼筋綁扎1.5米高以上梁筋綁扎1米高以上梁筋綁扎1米以下梁高鋼筋的綁扎綁扎樓板筋預(yù)埋上層墻、柱筋檢查、校正、設(shè)墊塊。3、砼澆筑：檢查模板架

8、設(shè)輸送管道淋濕模板各種振動(dòng)機(jī)械通電試運(yùn)行現(xiàn)場攪拌砼砼輸送泵車送入施工層面澆筑梁柱砼（厚度控制500左右）振搗砼（振點(diǎn)間距不大于500）板砼鋪設(shè)（應(yīng)比設(shè)計(jì)厚度2030）振搗砼人工趕平養(yǎng)護(hù)（24小時(shí)后開始）。八、工序操作標(biāo)準(zhǔn)：2、模板安裝：2.1、所有梁模均采用木模，梁與梁，梁與柱、墻凈距小于梁高的除外。2.2、當(dāng)梁與其它構(gòu)件間距（凈距）小于梁高，拆模操作空間狹小，工人無法拆除所安裝模板的，均采用一次性木模板。2.3、所有樓板底模全部采用木方加18mm厚復(fù)合木膠板施工。2.4、梁凈跨大于3000，底模按跨度的3/1000起拱。2.5、梁高大于700，用303對拉片或12螺桿，間距400400設(shè)置拉

9、固。2.6、梁高小于700，用鋼管沿梁長度方向，間距600從支撐架上斜頂加固。2.7、當(dāng)梁高大于等于1300時(shí)，除用鐵拉片或螺桿對拉固定外，同時(shí)要在梁高1/2處，用短鋼管斜頂撐，按600間距設(shè)置。2.8、模板安裝過程中，梁高大于600時(shí)，梁側(cè)模分二次安裝完成。2.9、模板接頭必須錯(cuò)位300，模板下木枋搭接不少于300mm，且接頭兩端必須設(shè)置水平支撐桿。3、鋼筋制安：3.1、使用鋼筋必須符合設(shè)計(jì)及規(guī)范要求，鋼筋接頭、接頭位置，錨固長度要符合設(shè)計(jì)及規(guī)范。3.2、柱鋼筋連接采用電渣壓力焊，梁筋連接采用氣壓焊。3.3、澆筑柱混凝土前應(yīng)將柱筋上口用墊塊與模板固定從而保證上口柱筋位置正確。3.4、梁鋼筋縱

10、筋排數(shù)多，排距用與梁同寬的25短筋墊鐵固定，腰筋及拉鉤要按要求設(shè)置，并且要綁扎到位。3.5、梁底鋼筋保護(hù)墊塊采用硬度較高的花崗巖墊塊，且必須事前墊設(shè)到位。板上、下層之間墊馬凳筋，以定位上層鋼筋。3.6、梁柱節(jié)點(diǎn)處，梁的保護(hù)層偏大，通過兩種方式解決：一是適當(dāng)調(diào)整柱筋保護(hù)層，讓梁筋利用柱筋間隙穿過；二是將梁筋錨入柱內(nèi)這部分筋用扳頭對扳形成一定彎折后通過。3.7、縱橫梁、板、柱節(jié)點(diǎn)處鋼筋層數(shù)多，相互疊加影響保護(hù)層，在不影響使用功能的前提下，將主梁梁底標(biāo)高降低5cm，而梁筋骨架按原斷面尺寸加工，即主梁實(shí)體混凝土斷面加大5cm施工。4、砼澆筑施工：4.1、采用現(xiàn)場自拌泵送混凝土，水泥采用麟山po42.5

11、普通硅酸鹽水泥，塌落度控制在1620cm。4.2、混凝土澆筑前倉的準(zhǔn)備：4.2.1、清理模板內(nèi)雜物，用水沖洗濕潤模板，抄好水平標(biāo)高記。4.2.2、架設(shè)好施工管道，熟悉工長指定的混凝土澆灌路線、施工縫留設(shè)等技術(shù)交底。4.2.3、檢查機(jī)具設(shè)備是否運(yùn)轉(zhuǎn)正常，電源線照明線路是否安全齊備。4.2.4、選取有經(jīng)驗(yàn)的專職振動(dòng)棒工。4.3、混凝土澆筑后倉的準(zhǔn)備：4.3.1、由工長下達(dá)任務(wù)書，確定混凝土用量，向材料部門及攪拌站提供混凝土計(jì)劃用量，便于材料部門備料。4.3.2、混凝土使用材料必須經(jīng)檢驗(yàn)合格，成立專人隨時(shí)抽查和監(jiān)督攪拌站計(jì)量情況、塌落度等。4.4、混凝土澆筑按每3米幅寬按“s”型循序推進(jìn)。4.5、鋼

12、筋間距較小的柱頭、梁頭，砼灌注須先用c40細(xì)石砼，每灌注一次其深度控制在300左右，用振動(dòng)棒每隔300厚振搗密實(shí)一層，如此循環(huán)澆注至梁頂面下300層面。4.6、 c40細(xì)石砼灌注時(shí)，柱頭、梁頭周圍1000范圍到位后，剩余的梁板再用c40粗骨料砼灌注。要注意的是，當(dāng)梁筋間距小于50時(shí)，砼澆筑方法同1條，一、二次澆筑砼間隔時(shí)間控制34小時(shí)。4.7、當(dāng)梁高小于1000，鋼筋間距大于50時(shí)，可用c40粗骨砼一次性澆筑振搗。九、模板安裝及驗(yàn)算：高支撐架的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(jgj130-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范gb50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb 50009-

13、2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計(jì)算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計(jì)算中還參考了施工技術(shù)2002(3)中扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全中的部分內(nèi)容。（一）、8001680梁模板(扣件鋼管架)計(jì)算書：1、參數(shù)信息1.1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m)：0.80；梁截面高度 d(m)：1.68；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m)：0.05；立桿步距h(m)：1.40；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)：1

14、.00；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：6.20；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.50；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：3；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：1.00；1.2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.30；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kn/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kn/m2)：4.0；1.3.材料參數(shù)木材品種

15、：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：9000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc(n/mm)：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(n/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：木面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量e(n/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(n/mm2)：13.0；1.4.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4；1.5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：400；次楞根數(shù)：5；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：m14；穿梁螺栓水平間距(mm)：400；豎向支撐點(diǎn)到梁底距離依次是：150mm，500mm，950mm，1350mm；

16、主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞合并根數(shù)：2；2、梁側(cè)模板荷載計(jì)算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，取2.000h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正

17、系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計(jì)算得 17.848 kn/m2、18.000 kn/m2，取較小值17.848 kn/m2作為本工程計(jì)算荷載。3、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為5根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖(單位：mm)3.1.強(qiáng)度計(jì)算材料抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： m/w f其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 4022/6=26.67cm3； m - 面板的最大彎矩(nmm)； - 面板的彎

18、曲應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：m = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.20.417.850.9=7.71kn/m；振搗混凝土荷載設(shè)計(jì)值: q2= 1.40.440.9=2.016kn/m；計(jì)算跨度: l = (1680-180)/(5-1)= 375mm；面板的最大彎矩 m= 0.17.71(1680-180)/(5-1)2 + 0.1172.016(1680-180)/(5-1)2= 1.42105nmm；面板的最大支座反力

19、為: n=1.1q1l+1.2q2l=1.17.710(1680-180)/(5-1)/1000+1.22.016(1680-180)/(5-1)/1000=4.088 kn；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 1.42105 / 2.67104=5.3n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 13n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =5.3n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！ 3.2.撓度驗(yàn)算 =0.677ql4/(100ei)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計(jì)值: q = q1= 7.71n/mm； l-計(jì)算跨度: l = (

20、1680-180)/(5-1)=375mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9500n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 40222/12=26.67cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6777.71(1680-180)/(5-1)4/(10095002.67105) = 0.407 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1680-180)/(5-1)/250 = 1.5mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.407mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！4、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算4.1.次楞計(jì)算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算

21、。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q = 4.088/0.400= 10.219kn/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為:w = 251010/6 = 166.67cm3；i = 25101010/12 = 833.33cm4；e = 9000.00 n/mm2；計(jì)算簡圖剪力圖(kn)彎矩圖(knm) 變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 m = 0.164 knm，最大支座反力 r= 4.496 kn，最大變形 = 0.024 mm(1)次楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = m/wf經(jīng)計(jì)算得到，次楞的最大受

22、彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1.64105/1.67105 = 1 n/mm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17n/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計(jì)算值 = 1 n/mm2 小于 次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17n/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗(yàn)算次楞的最大容許撓度值: = 400/400=1mm；次楞的最大撓度計(jì)算值 =0.024mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！4.2.主楞計(jì)算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4.496kn,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為:w =

23、251010/6 = 166.67cm3；i = 25101010/12 = 833.33cm4；e = 9000.00 n/mm2；主楞計(jì)算簡圖 主楞彎矩圖(knm) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計(jì)算得到最大彎矩 m= 0.337 knm，最大支座反力 r= 4.883 kn，最大變形 = 0.078 mm(1)主楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = m/wf經(jīng)計(jì)算得到，主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 3.37105/1.67105 = 2 n/mm2；主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 17n/mm2；主楞的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =2n/mm2 小于 主楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17n/mm2，滿足要求！(2)主楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)

24、連續(xù)梁計(jì)算得到主楞的最大撓度為 0.078 mm主楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計(jì)算值 =0.078mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！5、穿梁螺栓的計(jì)算驗(yàn)算公式如下:nn= fa其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取170 n/mm2； 穿梁螺栓型號: m14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: a = 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =4.883 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 170105/

25、1000 = 17.85 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=4.883kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=17.85kn，滿足要求！6、梁底模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 1002020/6 = 6.67103mm3； i = 100202020/12 = 6.67104mm4；6.1.抗

26、彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = m/wf鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計(jì)值(kn/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.68+0.300.100.90=4.659kn/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值(kn/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.100.90=0.504kn/m；q=4.659+0.504=5.163kn/m；最大彎矩及支座反力計(jì)算公式如下:mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.14.659266.6672+0.1170.504266.6672=3.73104nmm；ra=rd=0.4q1l+0.45q2l=0.44.6590.2

27、67+0.450.5040.267=0.557knrb=rc=1.1q1l+1.2q2l=1.14.6590.267+1.20.5040.267=1.528kn =mmax/w=3.73104/6.67103=5.6n/mm2；梁底模面板計(jì)算應(yīng)力 =5.6 n/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13n/mm2，滿足要求！6.2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時(shí)不考慮振動(dòng)荷載作用。最大撓度計(jì)算公式如下：= 0.677ql4/(100ei)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=3.883kn/m； l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l

28、=266.67mm； e-面板的彈性模量: e = 9500.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =266.67/250 = 1.067mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.6774.659266.74/(10095006.67104)=0.252mm；面板的最大撓度計(jì)算值: =0.252mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1.067mm，滿足要求！7、梁底支撐的計(jì)算本工程梁底支撐采用鋼管。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。7.1.荷載的計(jì)算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板

29、最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到：q=1.528/0.1=15.28kn/m7.2.鋼管的支撐力驗(yàn)算 鋼管計(jì)算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，鋼管的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=5.08cm3i=12.19cm4鋼管強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:最大彎矩 m =0.1ql2= 0.115.280.12 = 0.015 knm；最大應(yīng)力 = m / w = 0.015106/5080 = 3 n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =205 n/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 3 n/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 n/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗(yàn)算截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: = 2v/afv其

30、中最大剪力: v =0.614.1650.1 = 0.917 kn；鋼管受剪應(yīng)力計(jì)算值 =20.9171000/489.000 = 3.750 n/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 = 120 n/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計(jì)算值 3.75 n/mm2 小于 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 120 n/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗(yàn)算計(jì)算公式如下: = 0.677ql4/(100ei)=l/250鋼管最大撓度計(jì)算值 = 0.67715.281004 /(10020600012.19104)=0mm；鋼管的最大允許撓度 =0.1001000/250=0.400 mm；鋼管的最大撓度計(jì)算值 = 0 mm 小于 鋼管的最大

31、允許撓度 =0.4 mm，滿足要求！7.3.支撐小橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：p1=ra=0.557kn梁底模板中間支撐傳遞的集中力：p2=rb=1.528kn梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：p3=1.2000.100(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.100(1.680-0.180)0.300=1.066kn 簡圖(knm) 剪力圖(kn) 彎矩圖(knm) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：支座力:n1=n5=0.331 kn；n2=n4=3.155 kn；n3=0.669 kn；最大彎矩 mmax=0.143 knm；最大撓

32、度計(jì)算值 vmax=0.094 mm；最大應(yīng)力 =0.143106/5080=28.1 n/mm2；支撐抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 f=205 n/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 28.1 n/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設(shè)計(jì)強(qiáng)度 205 n/mm2,滿足要求!8、梁跨度方向鋼管的計(jì)算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐鋼管的支座反力。鋼管的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：w=5.08 cm3；i=12.19 cm4；e= 206000 n/mm2；8.1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力p= 0.331 kn 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算

33、剪力圖(kn) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 mmax = 0.079 knm ；最大變形 max = 0.055 mm ；最大支座力 rmax = 1.814 kn ；最大應(yīng)力 =m/w= 0.079106 /(5.08103 )=15.6 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 15.6 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.055mm小于500/150與10 mm,滿足要求!8.2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)

34、梁計(jì)算；集中力p= 3.155 kn 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kn) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(knm) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 mmax = 0.757 knm ；最大變形 max = 0.527 mm ；最大支座力 rmax = 14.134 kn ；最大應(yīng)力 =m/w= 0.757106 /(5.08103 )=149.1 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 149.1 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.527mm小于500/150與10 mm,滿

35、足要求!9、扣件抗滑移的計(jì)算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設(shè)計(jì)值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為16.00kn ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取16.00 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 r=14.134 kn；r 16.00 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 10、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = n

36、/(a)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： n2 =14.134kn；腳手架鋼管的自重： n3 = 1.20.1466.2=1.085kn；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：n4=1.2(1.00/2+(1.50-0.80)/2-1.200)0.500.30+(1.00/2+(1.50-0.80)/2-1.200)0.500.180(1.50+24.00)=-1.027kn；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：n5=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.500-0.800)/2-1.2000.500=-0.980kn；

37、n =n2+n3+n4+n5=14.134+1.085+-1.027+-0.98=13.213kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積(cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值(n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205n/mm2； lo - 計(jì)算長度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = max1.167

38、1.71.4,1.4+20.05= 2.777 m； k - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167； - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.05m；得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長度 lo/i = 2777.46 / 15.8 = 176；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.23；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=13212.996/(0.23489) = 117.5n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 117.5n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205n/mm2，滿足要求！2.梁

39、底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：n1 =3.155kn；腳手架鋼管的自重： n3 =1.20.1466.2=1.085kn；n =n1+n3 =3.155+1.085=4.24kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：f =205 n/mm2； l

40、o - 計(jì)算長度(m)； 根據(jù)扣件式規(guī)范，立桿計(jì)算長度lo有兩個(gè)計(jì)算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計(jì)，取二者間的大值，即: lo = max1.1671.71.4,1.4+20.05= 2.777 m； k - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； - 計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度；a=0.05m；得到計(jì)算結(jié)果: 立桿的計(jì)算長度 lo/i = 2777.46 / 15.8 = 176；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.23；鋼管立桿受壓應(yīng)力計(jì)算值；=4240.459/(0.

41、23489) = 37.7n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 37.7n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205n/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計(jì)算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.01(1.4+0.052) = 1.768 m； k1 - 計(jì)算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167; k2 - 計(jì)算長度附加系數(shù)，h+2a =1.5按照表2取值1.01；lo/i = 1768.005 / 15.8 = 112；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.502；鋼管立桿的最大應(yīng)力計(jì)算值；= 13212.996/(0.5

42、02489) = 17.3n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計(jì)算 = 17.3n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205n/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計(jì)和使用安全11、立桿的地基承載力計(jì)算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgkkc = 7501=750 kpa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 750 kpa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = n/a =13.213/0.25=52.852 k

43、pa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：n = 13.213 kn；基礎(chǔ)底面面積 ：a = 0.25 m2 。p=52.852 fg=750 kpa 。地基承載力滿足要求！12、梁模板高支撐架的構(gòu)造和施工要求除了要遵守扣件架規(guī)范的相關(guān)要求外，還要考慮以下內(nèi)容12.1.模板支架的構(gòu)造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設(shè)計(jì)荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時(shí)，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個(gè)方向變距、而另一個(gè)方向不變。12.2.立桿步距的設(shè)計(jì)a.當(dāng)架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時(shí)，可以采用等步距設(shè)置

44、；b.當(dāng)中部有加強(qiáng)層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設(shè)置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。12.3.整體性構(gòu)造層的設(shè)計(jì)a.當(dāng)支撐架高度20m或橫向高寬比6時(shí)，需要設(shè)置整體性單或雙水平加強(qiáng)層；b.單水平加強(qiáng)層可以每4-6米沿水平結(jié)構(gòu)層設(shè)置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設(shè)置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強(qiáng)層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設(shè)置，四周和中部每10-15m設(shè)豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構(gòu)層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部(掃地桿的設(shè)置層)必須設(shè)水平加強(qiáng)層。12.4.剪

45、刀撐的設(shè)計(jì)a.沿支架四周外立面應(yīng)滿足立面滿設(shè)剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構(gòu)架框格的大小，每隔10-15m設(shè)置。12.5.頂部支撐點(diǎn)的設(shè)計(jì)a.最好在立桿頂部設(shè)置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點(diǎn)位于頂層橫桿時(shí)，應(yīng)靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應(yīng)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算，當(dāng)設(shè)計(jì)荷載n12kn時(shí)，可用雙扣件；大于12kn時(shí)應(yīng)用頂托方式。12.6.支撐架搭設(shè)的要求a.嚴(yán)格按照設(shè)計(jì)尺寸搭設(shè)，立桿和水平桿的接頭均應(yīng)錯(cuò)開在不同的框格層中設(shè)置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個(gè)扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個(gè)扣件的擰緊

46、力矩都要控制在45-60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設(shè)計(jì)要滿足承載力的要求。12.7.施工使用的要求a.精心設(shè)計(jì)混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴(kuò)展的澆筑方式；b.嚴(yán)格控制實(shí)際施工荷載不超過設(shè)計(jì)荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應(yīng)的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動(dòng)和變形情況及時(shí)解決。（二）、板模板(扣件鋼管架)計(jì)算書：1、參數(shù)信息：1.1、模板支架參數(shù)：橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.5；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度(m):0.10

47、；模板支架搭設(shè)高度(m):5.70；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；1.2、荷載參數(shù)：模板與木板自重(kn/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kn/m3):25.000；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.500；1.3、材料參數(shù)：面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量e(n/mm2):9500；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2):13；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量e(n/mm2):9000.000；木方抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(n/mm2):13

48、.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料為：8號槽鋼；1.4、樓板參數(shù)：樓板的計(jì)算厚度(mm):120.00； 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元2、模板面板計(jì)算：模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進(jìn)行驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度模板面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為：w = 1001.82/6 = 54 cm3；i = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 面板計(jì)算簡圖2.1、荷載計(jì)算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kn/m；(2

49、)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kn/m)：q2 = 2.51= 2.5 kn/m；2.2、強(qiáng)度計(jì)算：計(jì)算公式如下:m=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.42.5= 7.52kn/m最大彎矩 m=0.17.522502= 47000 nm；面板最大應(yīng)力計(jì)算值 =m/w= 47000/54000 = 0.87 n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13 n/mm2；面板的最大應(yīng)力計(jì)算值為 0.87 n/mm2 小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 n/mm2,滿足要求!2.3、撓度計(jì)算：撓度計(jì)算公式為=0.677ql4/(100ei)=l/250其中q =q1=3.35kn/m面板最大撓度計(jì)算值

50、 = 0.6773.352504/(100950048.6104)=0.019 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 0.019 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!3、模板支撐方木的計(jì)算：方木按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；i=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞計(jì)算簡圖3.1、荷載的計(jì)算：(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kn/m)：q1= 250.250.12+0.350.25 = 0.838 kn/m ；(2

51、)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kn/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kn/m；3.2、強(qiáng)度驗(yàn)算：計(jì)算公式如下:m=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.838+1.40.625 = 1.88 kn/m；最大彎矩 m = 0.1ql2 = 0.11.8812 = 0.188 knm；方木最大應(yīng)力計(jì)算值 = m /w = 0.188106/83333.33 = 2.256 n/mm2；方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=13.000 n/mm2；方木的最大應(yīng)力計(jì)算值為 2.256 n/mm2 小于方木的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 13 n/mm2,滿足要求!3.3、抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: