按《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》設(shè)計直立鎖邊鋁合金屋面

1、按鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范設(shè)計直立鎖邊鋁合金屋面發(fā)布時間：2011-05-19 直立鎖邊金屬（鋁合金）屋面在我國使用已有十多年時間，2007年鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范發(fā)布前，由于沒有規(guī)范作依據(jù)，全由供貨單位參照某些國外“權(quán)威機構(gòu)”的資料做設(shè)計，不能形成系統(tǒng)、完整，正確的設(shè)計，因此有些工程出現(xiàn)了問題，個別工程發(fā)生中大工程事故。鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范發(fā)布后，由于部分單位對鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范缺少全面、準(zhǔn)確的理解，在設(shè)計中往往套錯公式、選錯參數(shù)，不能做出正確的設(shè)計。為了使直立鎖邊金屬（鋁合金）屋面工程步入規(guī)范化設(shè)計軌道，就要宣傳、貫徹鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范，現(xiàn)就按鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范設(shè)計直立鎖邊鋁合金屋面的有關(guān)問題提出來和

2、大家討論。 1.全面、準(zhǔn)確掌握鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范對鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計作了全面規(guī)定（材料選用、設(shè)計原則、設(shè)計指標(biāo)、板件有效截面等）。其中對板件的彈性臨界屈曲應(yīng)力的計算是難點，需結(jié)合應(yīng)力圖來理解。 5.2.4受壓加勁板件、非加勁板件的彈性臨界屈曲應(yīng)力應(yīng)按下式計算： c r =k2E/ 12（1-2）（b/t）2 （5.2.4） 式中 k 受壓板件局部穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按第5.2.5條計算; 鋁合金材料的泊松比, =0.3; b 板件凈寬,應(yīng)按圖5.2 .2采用; t 板件厚度. 5.2.5受壓板件局部穩(wěn)定系數(shù)可按下列公式計算: 1.加勁板件（雙側(cè)有腹板的翼板）： 當(dāng)10時；（圖5.2.5

3、a、圖5.2.5b） k=8.2/(+1.05) (5.2.5-1) 圖5.2.5a 圖5.2.5a 當(dāng)0-1時； k= 7.81-6.29+9.782 (5.2.5-2) 腹板 受彎（圖5.2.5c）、壓彎（圖5.2.5d） 圖5.2.5c 圖5.2.5d 圖5.2.5e 當(dāng)-1時; k=5.98 (1-)2 (5.2.5-3) 腹板 拉彎（圖5.2.5e） （GB50018 注：當(dāng)-1時，以上各式的k值按=-1的值采用。） 式中： 壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)，=m i n /m a X ； m a X受壓板件邊緣最大壓應(yīng)力（N/mm2），取正值； m i n受壓板件另一邊緣的應(yīng)力（N/mm2），

4、取壓應(yīng)力為正，拉應(yīng)力為負。 2.非加勁板件（一側(cè)自由挑出的翼板）： 1）最大壓應(yīng)力作用于支承邊： 當(dāng)10時：（圖5.2.5f、圖5.2.5g） 0.578 k= （5.2.5-4） +0.34 圖5.2.5f 圖5.2.5g 當(dāng)0-1時：（圖5.2.5h） k=1.7-5+17.12 （5.2.5-5） 1） 最大壓應(yīng)力作用于自由邊： 當(dāng)1-1（1-1）時：（圖5.2.5i、 圖5.2.5j） k=0.425 （5.2.5-6） 圖5.2.5h 圖5.2.5ji 圖5.2.5j （GB50018 注：當(dāng)-1時，以上各式的k值按=-1的值采用。） 條文說明5.2.4、5.2.5受壓板件局部穩(wěn)定系

5、數(shù)計算公式參考了冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GB50018和歐洲鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范EC3。需要指出的是：涉及到如何考慮應(yīng)力梯度對不均勻受壓板件有效厚度的影響時，本規(guī)范與歐規(guī)及英規(guī)的處理方法略有差異。本規(guī)范采用以壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)計算屈曲系數(shù)的方法；而在歐規(guī)及英規(guī)中采用以壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)計算換算寬厚比的方法，兩種方法只是在公式表達上有所不同，本質(zhì)上仍是一致的。5.2.6 均勻受壓的邊緣加勁（肋）板件、中間加勁（肋）板件的彈性臨界應(yīng)力應(yīng)按下式計算： k02E cr= （5.2.6-1） 12（1-2）（b/t）2 式中 k0 均勻受壓板件局部穩(wěn)定系數(shù)；對于邊緣加頸板件，k0=0.425；對于中間加勁

6、板件k0=4； 加勁肋修正系數(shù)，用于考慮加勁肋對被加勁板件抵抗局部屈曲（或畸變彎曲）的有利影響，應(yīng)按下式計算： 1 對于邊緣加勁（肋）板件： =1+0.1（c/t-1）2 （5.2.6-2） 2 對于有一個等間距中間加勁肋的中間加勁板件： （c/t-1）2 =1+2.5 （5.2.6-3） b/t 3 對于有兩個等間距中間加勁肋的中間加勁板件： （c/t-1）2 =1+4.5 （5.2.6-4） b/t 式中 t 加勁肋所在板件的厚度，也即加勁肋的等效厚度； c 加勁肋等效高度；等效的原則是：加勁肋對其所在板件中平面的截面慣性距與等效后的截面慣性距相等，如圖5.2.6所示，虛線表示等效加勁肋。

7、 4 對于有兩道以上中間加勁肋的中間加勁板件，宜保留最外側(cè)兩道加勁肋，并忽略其余加勁肋的加勁作用，按有兩道加勁肋的情況計算。 5對于其它帶不規(guī)則加勁肋的復(fù)雜加勁板件： cr 0.8 = (5.2.6-5) cr0 式中 cr 假定加勁邊簡支情況下，該復(fù)雜加勁板件的臨界屈曲應(yīng)力；宜按有限元法或有限條法計算。 cr0 假定加勁邊簡支情況下，不考慮加勁肋作用，同樣尺寸的加勁板件的臨界屈曲應(yīng)力?？砂垂剑?.2.6-1）計算，并取=1.0。 5.2.7 不均勻受壓的邊緣加勁板件、中間加勁板件及其他帶不規(guī)則加勁肋的復(fù)雜加勁板件，其臨界屈曲應(yīng)力 cr0宜按有限元法計算，計算中可不考慮相鄰板件的約束作用，按

8、加勁邊簡支情況處理，如圖5.2.7所示。當(dāng)缺乏計算依據(jù)時，可忽略加勁肋的加勁作用，按不均勻受壓板件由第5.2.4條和5.2.5條計算其臨界屈曲應(yīng)力 cr，再由第5.2.3條計算板件的有效厚度，但截面中加勁部分的有效厚度應(yīng)取板件的有效厚度和對加勁部分按非加勁板件單獨計算的有效厚度中的較小值。 條文說明5.2.6、5.2.7加勁肋修正系數(shù)用于計算加勁肋對受壓板件局部屈曲承載力的提高作用。第5.2.6條給出了常見三種加勁形式的計算公式，該公式來自于=c r / c ro=/O，其中c r為帶加勁肋單板的彈性屈曲應(yīng)力理解，為屈曲系數(shù)。以邊緣加勁板件為例，圖4繪出了加勁肋厚度與板件厚度相同時板件寬度比=

9、15和=30兩種情況下，屈曲系數(shù)與加勁肋高厚比C/t的關(guān)系。由圖可見，屈曲系數(shù)與板件屈曲波長有關(guān)。當(dāng)屈曲半波較長時，增大加勁肋的高厚比，不能顯著地提高邊緣加勁板件的屈曲系數(shù)，也即不能顯著提高板件的臨界屈曲應(yīng)力。然而，考慮到實際構(gòu)件中板件屈曲的相關(guān)性，其屈曲半波長度一般不超過7倍板寬，通?？梢匀∏氩ㄩL度與寬度的比值l/b=7來確定邊緣加勁板件的屈曲系數(shù)。圖5是板件屈曲波長度等于7倍板寬時，板件寬厚比等于10、20、30、40四種情況下，邊緣加勁板件的屈曲系數(shù)與加勁肋高厚比的關(guān)系。由圖可見，式（5.2.6）給出了相對保守的計算結(jié)果。鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范第11章對鋁合金面板作了專章規(guī)定。 11.1

10、 一般規(guī)定 11.1.1本章鋁合金面板的計算和構(gòu)造規(guī)定適用于直立鎖邊板、波紋板、梯形板沖壓成形的屋面板或墻面板（圖11.1.1）。 圖11.1.1 鋁合金屋面板、墻面板 當(dāng)腹板為曲面時，腹板凈長h為腹板起弧點間的直線長度；腹板傾角為腹板起弧點連線和底面的夾角。 條文說明11.1.1 本規(guī)范僅考慮起結(jié)構(gòu)作用的面板，不考慮僅起建筑裝飾作用的板材。 11.1.2直立鎖邊鋁合金面板可采用T形支托(圖11.1.2)作為連接支座。 圖11.1.2 T形支托 11.1.3 鋁合金面板受壓翼緣的有效厚度計算應(yīng)按下列規(guī)定采用： 1. 兩縱邊均與腹板相連且中間沒有加勁的受壓翼緣(圖11.1.1c)，可按加勁板件(

11、圖5.1.4b) 由本規(guī)范第5.2.3條確定其有效厚度。 2. 兩縱邊均與腹板相連且中間有加勁的受壓翼緣(圖11.1.1a)，可按中間加勁板件(圖5.1.4d)由本規(guī)范第5.2.3條確定其有效厚度。當(dāng)加勁肋多于兩個時，可忽略中間部分加勁肋的有利作用(圖11.1.3)。 圖11.1.3 加勁肋的簡化圖 3. 一縱邊與腹板相連且有邊緣加勁的受壓翼緣(圖11.1.1c)，可按邊緣加勁板件(5.1.4c) 由本規(guī)范第5.2.3條確定其有效厚度。 4. 一縱邊與腹板相連且沒有邊緣加勁的受壓翼緣(圖11.1.1c)，可按非加勁板件(5.1.4a) 由本規(guī)范第5.2.3條確定其有效厚度。 11.1.4 一縱

12、邊與腹板相連的弧形受壓翼緣(圖11.1.1b)，應(yīng)根據(jù)試驗確定其有效厚度。 11.1.5 鋁合金面板中腹板的有效厚度應(yīng)按本規(guī)范第5.2節(jié)的規(guī)定進行計算。 11.1.6 鋁合金面板的撓度應(yīng)符合表4.4.1的規(guī)定。 條文說明11.1.6 近年來，出現(xiàn)了不少新的鋁合金面板板型，對特殊異形的鋁合金面板，建議通過實驗確定其承載力和撓度。11.2 強度 11.2.1 在鋁合金面板的一個波距的板面上作用集中荷載F時(圖11.2.1a)，可按下式將集中荷載F折算成沿板寬方向的均布線荷載q re(圖11.2.1b)，并按q re進行單個波距的有效載面的彎曲計算。 q re =(F/B) (11.2.1) 式中

13、F集中荷載； B波距； 折算系數(shù)，由試驗確定；無試驗依據(jù)時，可取=0.5。 圖11.2.1 集中荷載下鋁合金面板的簡化計算模型 條文說明11.2.1 集中荷載F作用下的鋁合金面板計算與板型，尺寸等有關(guān)，目前尚無精確的計算方法，一般根據(jù)試驗結(jié)果確定。規(guī)范給出的將集中荷載F沿板寬方向折算成均布線荷載qre 式（11.2.1）是一個近似的簡化公式，該式取自國外文獻和冷彎薄壁型鋼材結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范GB50018，式中折算系數(shù)由試驗確定，若無試驗資料，可取=0.5 ，即近似假定集中荷載F由兩個槽口承受，這對于多數(shù)板型是偏于安全的。 鋁合金屋面板上的集中荷載主要是施工或使用期間的檢修荷載。按我國荷載規(guī)范規(guī)定，

14、屋面板施工或檢修荷載F=1.0KN ；驗算時，荷載F不乘以荷載分項系數(shù)，除自重外，不與其他荷載組合。但如果集中荷載超過1.0KN ，則應(yīng)按實際情況取用。 11.2.2 鋁合金面板的強度可取一個波距的有效截面，作為彎構(gòu)件按下列規(guī)定計算。檁條或T形支托作為連續(xù)梁的支座。 M/M u1 (11.2.2-1) M u=Wef (11.2.2-2) 式中 M截面所承受的最大彎距，可按圖11.2.2的面板計算模型求得； M u截面的彎曲承載力設(shè)計值； We有效截面模量，應(yīng)按第5.4節(jié)的規(guī)定計算。 圖11.2.2 鋁合金面板的強度計算模型 11.2.3 鋁合金面板T形支托的強度應(yīng)按下式計算： =(R/Aen

15、)f(11.2.3-1) Aen=t1Ls (11.2.3-2) 式中 正應(yīng)力； f支托材料的抗拉和抗壓強度設(shè)計值； R支座反力； Aen有效凈截面面積 t1支托腹板最小厚度； Ls支托長度。 11.2.4 鋁合金面板和T形支托的受壓和受拉連接強度應(yīng)進行驗算，必要時可按試驗確定。 條文說明11.2.4 T形支托和面板的連接強度受材料性質(zhì)及連接構(gòu)造等許多因素影響，目前尚無精確的計算理論，需根據(jù)試驗分別確定面板在受面外拉力和壓力作用下的連接強度。11.3、穩(wěn)定 11.3.1 鋁合金面板中腹板的剪切屈曲應(yīng)按下列公式當(dāng)h/t875/f0.2 時 , c r=320/(h/t)f0.2 fv (11.3

16、.1-1)當(dāng)h/t875/f0.2 時,c r=280000/(h/t)2 (11.3.1-2) 式中 腹板平均剪應(yīng)力（N/mm2）； c r腹板的剪切屈曲臨界應(yīng)力； fv抗剪強度設(shè)計值，應(yīng)按表4.3.4取用； f0.2名義屈服強度，應(yīng)按附錄表A-1、A-2取用； h/t腹板高厚比。 條文說明11.3.1 式（11.3.1-1）和（11.3.1-2）分別為腹板彈塑性和彈性剪切屈曲臨界應(yīng)力設(shè)計值。 1 腹板彈性剪切屈曲應(yīng)力。 根據(jù)彈性屈曲理論，腹板彈性剪切屈曲應(yīng)力公式如下：c r=k s2E/12（1-2）（h/t）2 （17） 式中 h/t腹板的高厚比； k s四邊簡支板的屈曲系數(shù)，按如下取值

17、： 當(dāng)a/h1時， k s=4+5.34/（a/h）2 （18） 當(dāng)a/h1時， k s=5.34+4/（a/h）2（19） 當(dāng)腹板無橫向加勁肋時，板的長寬比將是很大的，屈曲系數(shù)可取k s=5.34，代入公式（17）并考慮抗力分項系數(shù)R=1.2，可得： c r=28000/（h/t）2（20） 2 腹板塑性剪切屈曲應(yīng)力。 根據(jù)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定理論，彈塑性屈曲應(yīng)力可按下式計算： c r/=（pc r）1/2 （21） 式中 p剪切比例極限，取0.8y； y取f0.2/31/2。 將式（17）代入式（21），同時取k s=5.34 ，并考慮抗力分項系數(shù)R=1.2 ，可得： c r/320f0.21/2/（

18、h/t）（21） 11.3.2 鋁合金面板支座處腹板的局部受壓承載力，應(yīng)按下式驗算： R/Rw1 (11.3.2-1) Rw=t2 (f E)0.5+(0.02l c/t)2.4+(/90)2 (11.3.2-2) 式中 R支座反力； Rw一塊腹板的局部受壓承載力設(shè)計值； 系數(shù)，中間支座取0.12;端部支座取0.06； t腹板厚度； l c支座處的支承長度，10mml c200mm，端部支座可取10mm； 腹板傾角(450900)； f鋁合金面板材料的抗壓強度設(shè)計值。 條文說明11.3.2 腹板局部承壓涉及因素較多，很難精確分析。RW的計算式（11.3.2）是取r=5t代入歐規(guī)公式得出的。 1

19、1.3.3 鋁合金面板T形支托的穩(wěn)定性可簡化為等截面柱模型(圖11.3.3b)，簡化模型應(yīng)按下式計算： R/(A) f (11.3.3) 式中 R支座反力； 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)根據(jù)構(gòu)件的長細比、鋁合金材料的強度標(biāo)準(zhǔn)值f0。2按附錄B取用； A毛截面面積，A=Tls； tT形支托等效厚度，按（t1+ t2）/2取值； t1支托腹板最小厚度； t2支托腹板最大厚度。 圖11.3.3 T形支托高度 11.3.4 計算鋁合金面板T形支托的穩(wěn)定系數(shù)時，其計算長度應(yīng)按下式計算： L0=H (11.3.4) 式中 支托計算長度系數(shù)，可取1.0或由試驗確定； L0支托計算長度。 條文說明11.3.3、

20、11.3.4 鋁合金面板T形支托的穩(wěn)定性可按等截面模型進行簡化計算。支托端部受到板面的側(cè)向支撐，根據(jù)面板側(cè)向支撐情況，支托的計算長度系數(shù)的理論值范圍為0.72.0 。同濟大學(xué)進行的0.9mm厚、65mm高、400mm寬的鋁合金面板（圖11.1.1a）實驗中，量測了T形支托破壞時的支座反力值，表16為按本規(guī)范公式（11.3.3）計算得到的承載力標(biāo)準(zhǔn)值（取為1.0、f為f0.2 ）和試驗值?？紤]到實驗得到的支托破壞數(shù)據(jù)有限，而板厚板型對支托側(cè)向支撐的影響又比較復(fù)雜，本規(guī)范建議根據(jù)實驗確定計算長度值。 表16 T形支托承載力標(biāo)準(zhǔn)值和試驗值比較（KN） 11.4組合作 用 11.4.1 鋁合金面板同時

21、承受彎距M和支座反力R的截面，應(yīng)滿足下列要求： M/M u1 R/R w1 (11.4.1) 0.94(M/M u)2+( R/R w)21 式中: M u截面的彎曲承載力設(shè)計值，M u =W ef； W e有效截面模量，應(yīng)按第5.4節(jié)規(guī)定計算； R w腹板的局部受壓承載力設(shè)計值，應(yīng)按公式(11.3.2)計算。 條文說明11.4.1 支座反力處同時作用有彎矩的驗算相關(guān)公式取自歐規(guī)。 11.4.2 鋁合金面板同時承受彎距M和剪力V的截面，應(yīng)滿足下列要求： (M/M u)2+( V/V u)21 (11.4.2) 式中 V u腹板的抗剪承載力設(shè)計值，取(ht?sin)c r和(ht?sin)fv中

22、較小值, c r應(yīng)按公式(11.3.1)計算。 11.5 構(gòu)造要求 11.5.1 鋁合金屋面板和墻面板的厚度宜取0.63.0mm。鋁合金面板宜采用長尺寸板材，以減少板長方向的搭接。 條文說明11.5.1 鋁合金屋面板和墻面板的基本構(gòu)造如圖20。 圖20 鋁合金擠壓板件的厚度一般為0.61.2mm，而非擠壓板件的厚度目前可以達到3.0mm。因此，本規(guī)范規(guī)定鋁合金屋面板和墻面板的厚度宜取0.6-3.0mm.。 為了避免出現(xiàn)焊接搭接，鋁合金面板應(yīng)盡量通長布置。若面板確需焊接搭接，為了避免火災(zāi)隱患，焊接部位下的墊塊應(yīng)滿足一定耐火等級的要求。 鋁合金屋面板可通過自身的強度承受豎向荷載，也可通過屋面板下滿

23、鋪的附加面支撐承受荷載。屋面板宜根據(jù)受力、防水、立面裝飾等方面的要求，采用不同的承載方式。對于擠壓成形的鋁合金屋面板，當(dāng)波高較小、板寬較大時，為保證施工及使用階段的受力要求和屋面板的平整性，建議采用附加面支撐受力體系。 11.5.2 鋁合金面板長度方向的搭接端必須與檁條、支座、墻梁等支承構(gòu)件有可靠的連接（圖11.5.2），搭接部位應(yīng)設(shè)置防水堵頭，搭接處可采用焊接或泛水板，搭接部分長度方向中心宜與支承構(gòu)件形心對齊，搭接長度不宜小于下列限值： 波高不小于70mm的高波屋面鋁合金板：350mm； 波高小于70mm的屋面鋁合金板：屋面波度小于1/10時，取250mm； 屋面波度不小于1/10時，取20

24、0mm； 墻面鋁合金板：120mm。 圖11.5.2 鋁合金面板搭接圖 11.5.3 鋁合金屋面板側(cè)向可采用搭接、扣合或咬合等方式進行連接。當(dāng)側(cè)向采用搭接式連接時，連接件宜采用帶有防水密封膠墊的自攻螺釘。宜搭接一波，特殊要求時可搭接兩波。搭接處應(yīng)用連接件緊固，連接件應(yīng)設(shè)置在波峰上。對于高波鋁合金板，連接件間距宜為700800mm；對于低波鋁合金板，連接件間中宜為300400m。采用扣合式或咬合式連接時，應(yīng)在檁條上設(shè)置與鋁合金板波形板相配套的專門固定支座，固定支座和檁條用自攻螺釘或射釘連接，鋁合金板應(yīng)擱置在固定支座上（圖11.5.3）。兩片鋁合金板的側(cè)邊應(yīng)確保在風(fēng)吸力等因素作用下的扣合或咬合連接

25、可靠。 圖11.5.3 固定支座連接 11.5.4 鋁合金墻面板之間的側(cè)向連接宜采用搭接連接，宜搭接一個波峰，板與板的連接件可設(shè)在波峰，亦可設(shè)在波谷。連接件宜采用帶有防水密封膠的自攻螺釘。 條文說明11.2.211.5.4 這些條文均是關(guān)于鋁合金屋面、墻面的構(gòu)造要求規(guī)定。條文中增加了近年來在實際工程中采用的鋁合金板扣合式和咬合式連接方式，這兩種連接方法均隱藏在鋁合金板下面，可避免滲漏現(xiàn)象。對于使用自攻螺栓和射釘?shù)倪B接，必須帶有較好的防水密封膠墊材料，以防連接處滲漏。2. 直立鎖邊鋁合金面板翼板寬 b=366mm腹板高 27mm板厚 0.9mm最大壓應(yīng)力作用于腹板自由邊等效中間加勁肋高度 c1=

26、23(19.5)mm腹板 強硬化 非加勁肋板件（邊緣帶加勁肋）受彎構(gòu)件 = -1 按（式5.2.5-6） k=0.425k0=0.425 k/= k/ k0 =0.425/0.425=1 =（240/190）1/2=1.12 （表5.2.1-1）按（5.2.6-4）=1+0.1（c/t-1）2=1+0.123(19.5)/0.9-12=1+0.1603(427)=61.3(43.7)構(gòu)件寬厚比b0/t=27/0.9=30有效最大寬厚比=5（240/190）1/2（k/）1/2=51.1261.3(43.7)11/2=51.127.83(6.61)=43.8(37)，板件截面全部有效，即不要進行

27、板件的有效厚度計算。Ix=238746mm4Wx1=238746/14=17053 mm3Wx2=238746/51=4681 mm3最大壓應(yīng)力作用于腹板支承邊等效中間加勁肋高度 c1=10.6mm翼板 強硬化 加勁板件（中間帶加勁肋）：受彎構(gòu)件 = -1 k=8.2/（1+1.05）=4 （式5.2.5-1）表5.2.1-1 k0=4 k/= k/ k0 =4/4=1 f0.2 =190N/mm2 =（240/190）1/2=1.12按（5.2.6-4）=1+4.5 （c/t-1）2/（b/t）=1+4.5（10.6/0.9-1）2/（366/0.9）=1+4.50.286=2.287構(gòu)件寬

28、厚比b0/t =366/0.9=407有效最大寬厚比=17（240/190）1/2（k/）1/2=171.12（2.2871）1/2=171.121.512=28.8要進行板件的有效厚度計算。按（式5.2.6-1）cr=k02E/12（1-2）（b/t）2=2.287420.7105/12（1-0.32）（366/0.9）2=3.5N/mm2 按（式5.2.3-1）=（f0.2/cr）1/2=（190/3.5）1/2 =7.37te/t=1 1/-20.22/2=0.91/7.37 -0.90.22/7.37 2=0.122-0.0036=0.11841 OKte =0.1184t=0.118

29、40.9=0.11 mmIx=122159mm4Wx1=122159/34=3593 mm3Wx2=122159/31=3941 mm33. 例題一直立鎖邊鋁合金屋面工程，用3004H16（H26）直立鎖邊鋁合金面板。W0=0.4KN/m2 B類 H=36m s1=+0.2 s2=-2.2 f=0.5（Z/10）-0.16=0.4073g z=0.89（1+2f）=0.89（1+20.4073）=1.165Wk1=1.1651.5060.20.4=0.14KN/m2Wk2=1.1651.506-2.20.4=-1.54KN/m2S0.=0.35 KN/m2r=1.0Ss=10.35= 0.35

30、KN/m2活荷載 0.5 KN/m2自重G線=0.60.000928 =0.015KN/m自重G面=0.015/0.4=0.0375KN/m2屋面與水平的夾角 4.25 0校核屋面板強度、穩(wěn)定。解：組合一 自重+ W2自重化成背向屋面沿斜長分布 G線=0.015cos 4.25 0=0.0150.99725=0.015KN/mW2線=-1.540.4=-0.616 KN/m2標(biāo)準(zhǔn)值 q1=1.00.015-1.00.616=-0.601 KN/m設(shè)計值 q1=1.00.015-1.01.40.616=-0.8474 KN/m組合二 自重+ W2+活 （活荷載大于雪荷載取活荷載）自重化成沿斜長分

31、布 G線=0.015cos 4.25 0=0.0150.99725=0.015KN/mW2線=-1.540.4=-0.616 KN/m活荷載面荷載化成沿斜長分布 活面=0.5cos 4.25 0=0.50.99725=0.4986KN/m2活荷載線荷載沿斜長分布 活線=0.40.4986=0.1995KN/m自+活化成指向屋面沿斜長分布標(biāo)準(zhǔn)值 q2-1=（1.00.015+1.00.1995）cos 4.25 0=0.214 KN/m q 2-2=0.140.4 =0.056 KN/m q2=0.056+0.214=0.27KN/m設(shè)計值 q2-1=（1.20.015+1.40.1995）co

32、s 4.25 0=0.296 KN/m q 2-2=1.40.056 =0.0784KN/m q2=0.296+0.0784=0.374KN/m采用25=10m 五跨連續(xù)梁 m1=0.100 mb=0.119 Rb=1.128 Vb=0.62 f1=0.15635/241/1542.5/384背向屋面 M1=0.10.847422=0.3390 KN-m=339000N-mm Mb=0.1190.847422=0.4034KN-m=403400N-mm1=339000/3593=94.46 N/mm2b=403400/17053=23.66N/mm2第一跨跨中 Mu=3593160=57488

33、0 N M/ Mu=339000/547880=0.591B支座 Mu=17053160=2728240 N M/ Mu=403400/2728240 =0.151h/t=27/0.9=30875/（f0.2）=63.5 Rb=1.1280.84742=1.912 KN Rw=0.120.9（160070000）1/20.5+（0.02/0.9）1/2 （2.4+1） =0.120.8133471.6353.4=1809 N Rb / Rw 1912/1809=1.061 0.94（M/ Mu）2-（Rb / Rw）2=0.940.152+1.062=1.151(1-0.940.152）1/2

34、=0.99 需修改跨度跨度控制最大值 0.991809=1791N 跨度采用1.85m Rb=1.1280.84741.85=1.768 KN Rb / Rw 1768/1809=0.9771 滿足要求，按1.85m修改跨度。 改為 1.855=9.25 五跨連續(xù)梁 m1=0.100 mb=0.119 Rb=1.128 Vb=0.62 f1=0.15635/241/1542.5/384M1=0.10.84741.852=0.290 KN-m=290000N-mm Mb=0.1190.84741.852=0345KN-m=345000N-mm1=290000/3593=80.71 N/mm2b=345000/17053=20.23N/mm2第一跨跨中 Mu=3593160=574