現澆箱梁貝雷支架專項施工方案

0 現澆箱梁貝雷支架專項施工方案現澆箱梁貝雷支架專項施工方案 一 工程概況一 工程概況 略 略 二 方案編制依據二 方案編制依據 一 公路橋涵施工技術規(guī)范 JTG T F50 2011 二 公路工程質量檢驗評定標準 JTG F80 2 2004 三 公路工程施工安全技術規(guī)程 JTJ076 95 四 公路橋涵設計通用規(guī)范 JTG D60 2004 五 路橋施工計算手冊 周水興 何兆益 鄒毅 松 2010 5 六 貝雷梁使用手冊 七 建筑結構荷載規(guī)范 八 施工圖設計文件 技術交底 設計變更 補充 文件資料 三 施工投入情況三 施工投入情況 一 一 人力資源投入情況 人力資源投入情況 略 略 二 二 施工機具及測量設備投入情況 施工機具及測量設備投入情況 1 施工機具 序 號 機具名稱型號數量 1 汽車吊 25T 4 輛 1 2 塔吊2 座 3 挖掘機福田雷沃 225 1 臺 4 電焊6 臺 5 氣焊2 套 6 鋼筋加工設備2 套 2 測量設備投入情況 序 號 儀器設備名稱規(guī)格型號數量 1GPS 中海達1 套 2 全站儀索佳2 臺 3 水準儀DS3自動安 平 2 臺 4 塔尺 5m 2 套 5 鋼尺 50m 2 把 三 三 物資材料投入情況 物資材料投入情況 略 略 四 支架施工方案四 支架施工方案 一一 支架設計 支架設計 根據現場情況 本橋支架搭設采用鋼管柱加貝雷桁架 搭設 鋼管柱采用 630 8mm 鋼管 鋼管端頭采用 1 2cm 2 厚鋼板封閉 加法蘭結構 以便連接成不同高度的鋼管柱 鋼管柱橫向采用工字鋼剪刀撐連接 工字鋼和鋼管樁采用 焊接的連接方式 增強整體穩(wěn)定性 20m 現澆箱梁下鋼管柱 的橫向間距 4m 根據變截面寬度也可以適當調整 但間距 不能大于 4m 橫向根數由變截面寬度確定 33m 跨箱梁縱 向設置 4 排鋼管立柱 間距 6 5m 鋼柱之間橫縱橋向每兩 根相鄰的鋼管柱上下 4m 采用 16 工字鋼做水平連接和剪刀 撐連接 鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑 12mm 的鋼筋拉接 貝雷 片橫橋向布置為 0 9 2 1 04m 0 9m 1 04m 0 9m 1 12m 0 9m 1 12m 0 9m 1 12m 0 9m 1 12m 0 9m 1 04m 0 9m 1 04m 0 9m 2 30m 跨箱梁縱向設置 4 排鋼管立柱 間距為 9m 鋼柱之間橫縱 橋向每兩根鋼管柱上下每隔 4m 采用 16 工字鋼做橫縱向連 接和剪刀撐連接 鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑 12mm 的鋼筋拉 接 保證鋼管柱縱向穩(wěn)定性 鋼管柱上設置雙排 40B 工字 鋼做橫梁 橫梁上架設貝雷桁架梁 貝雷梁順橋向跨度均為 9m 貝雷片橫橋向布置為 0 9m 0 2m 2 0 75m 0 9m 0 75m 0 45m 2 0 9m 0 75m 0 9 m 0 75m 0 45m 2 0 90 9m 0 2m 2 m 梁模板采用 1 5cm 厚的竹膠板 二 測量放線和條形基礎施工二 測量放線和條形基礎施工 基基礎礎施施工工方方案案 3 鋼管支墩基礎采用 800混凝土灌注樁 灌注樁7棵橫 向 與1 5 1 5 1 0米的 C30混凝土承臺做支架基礎 基 礎做完后試驗檢測基底承載力 根據計算書考慮1 3倍的安 全系數 地基承載力控制為三根中支墩基底承載力要達到 400Kpa 兩根邊支墩承載力要達到300Kpa 如果滿足要求 按照圖紙施工 如果中間2個支墩采用 800mm 的樁徑時力必須大于 800kpa 如果中間3個支墩采用 1000mm 的樁徑時承載力 必須大于500kpa 邊上2個支墩采用 800mm 的樁徑時承載力必須大于700kpa 如 果邊上2個支墩采用 1000mm 的樁徑時承載力必須大于 500kpa 基礎施工完成后 在支架兩側預留60厘米開挖臨時 排水溝 基礎具體布至見平面圖 2 2 測量放線 測量放線 根據設計方案和平面布置圖 用全站儀和鋼尺放出灌 注樁基礎及立柱位置 3 3 鋼管樁基礎施工 鋼管樁基礎施工 承臺采用 C20 鋼筋混凝土 配筋形式為 上下層分別 布置 11 根 16 鋼筋 同時按 25cm 的間距配置 10 箍筋 長度依照翼緣板投影線往外擴長 1 2m 基礎高 1m 寬 1 5m 基礎砼鋼管立柱位置下預埋 1 2cm 厚 80 80cm 鋼板 要求鋼板水平 4 三 三 鋼管樁立柱及工字鋼施工 鋼管樁立柱及工字鋼施工 立柱采用 630mm 8mm 鋼管立柱 鋼柱底部焊接在預 埋鋼板上與基礎連接 同時在四周采用加焊 200 200 8mm 三角鋼板 以加強鋼柱穩(wěn)定性 立柱橫橋方向主梁采用兩根 40a 型工字鋼 工字鋼安 裝時要保證工字鋼中心與鋼管立柱中心重合 鋼管立柱施 工過程中要注意豎向垂直度的控制 橫向工字鋼與鋼管立 柱之間設置自制楔形塊 對口楔子 作為臨時支座 便于 支架的高程調整和拆除作業(yè) 鋼管與預埋鋼板連接大樣圖 自制對口楔子采用厚度為 12mm 的鋼板加工成型 一 個楔形塊長 42cm 寬 25cm 高 25cm 斜面坡長 48 88cm 楔形塊側面板中心留有圓形孔洞 斜面板中心留 有條形的孔洞 孔洞的作用是穿直徑為 25mm 的精軋螺紋 鋼 兩個楔形塊扣在一起組成一個對口楔子 通過緊固或 松動螺紋鋼兩端的螺栓搓動楔形塊來調節(jié)頂面高程 為了 方便搓動楔形塊 在斜面上抹黃油 圓形孔 5 自制楔形塊 對口楔子 大樣圖 四 四 貝雷梁施工 貝雷梁施工 貝雷梁采用國產 321 公路鋼橋桁架 3 1 5m 縱 向長度根據箱梁跨度來布置 33m 跨按三跨布置即 10m 10m 10m 橫向截面腹板下 33m 跨按 45cm 布置單層貝 雷梁 兩端翼緣板下按 90cm 間距布置單層貝雷梁 箱室下 按 90cm 布置單層貝雷梁 每組梁有若干榀貝雷梁組成 每 組內榀與榀貝雷梁之間縱向 3m 都用配套支撐架作為橫向聯 系 組與組之間用自制交叉架連接 自制交叉架采用角鋼 制作 選取 90mm 7mm 的角鋼作為橫向連接 橫向角鋼上 鉆有插銷孔 通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上 然 后再用 50mm 7mm 角鋼作為剪力撐 這樣整個貝雷梁就聯 成整體 使每排貝雷梁受力均衡 通過調節(jié)鋼管柱頂的楔 形塊來調節(jié)箱梁縱橫坡 貝雷梁橫向連接如下圖所示 精軋螺紋鋼 長 寬 斜面長 條形孔 6 標準貝雷梁片如下圖所示 五 五 施工控制要點 施工控制要點 1 1 樁基礎施工 樁基礎施工 根據設計平面圖 用全站儀及鋼尺放出基礎位置 采 用循環(huán)鉆機鉆進混凝土灌注樁基礎 地基承載力滿足要求 后開始支承臺模板 C20 砼澆筑 要求混凝土頂面平整 按鋼柱間距預埋底座鋼板 強度達到 80 后方能進行鋼柱安 裝 2 2 鋼管立柱施工 鋼管立柱施工 立柱采用 630 8mm 鋼管 安裝采用 25T 汽車吊 3 1 5m 貝雷片0 9m 標準支撐架 7 3 3 貝雷梁安裝 貝雷梁安裝 先將貝雷梁在地面上拼裝分組連接好 在橫橋向工字 鋼上按照要求的間距用紅油漆標出貝雷梁位置 用汽車吊 將已連接好的貝雷梁按照先中間后兩邊的順序吊裝到位 單排貝雷梁吊裝時必須設置兩個起吊點 并且等距離分布 保持吊裝過程中貝雷梁平衡 以避免吊裝過程中產生扭曲 應力 貝雷梁全部架設完畢后每隔 100cm 設置 14 工字鋼作 為分配梁 再在工字鋼分配梁上縱橋向每隔 30cm 設置 12 12cm 方木 五 五 30m30m 跨支架受力驗算跨支架受力驗算 根據本橋箱梁的構造特點 本橋位于緩和曲線和圓曲 線上 最大橫坡為 6 本橋縱斷面位于 R 6000m 的豎曲線 上 坡度為 1 706 選取橫向坡度對摩擦力分析 示示 意意 圖圖 8 摩擦力 f Gcos 沿斜面的下滑力 f 滑 Gsin f Gcos 0 15G 1 00 0 15G 取 0 15 f 滑 Gsin G 0 04 0 06G f Gcos f 滑 Gsin 本工程計算 40B 工字鋼分配梁可以按照簡支連系梁受 力分析 33m 跨驗算 具體選取本橋第一聯第 2 跨支架進行驗算 一 一 荷載組成 荷載組成 C 匝道 1 號橋第一聯第 2 跨梁長 33m 梁高 1 8m 支架 平均高度 21m 采用四排鋼管立柱 跨徑均為 6 5m 荷載 組成 1 1 箱梁砼自重 箱梁砼自重 G G1 1 腹板 1 8 26 46 8KN m2 跨中空心處 0 47 26 12 22KN m2 近支點 漸變段 空心處 0 67 26 18KN m2 翼緣板處 0 4 0 18 2 26 7 54 KN m2 2 2 模板支架自重 模板支架自重 G G2 2 模板體系 1 5KN m2 方木自重取 7 5KN m 14 工字鋼自重 0 16KN m 貝雷梁 2 5 KN m2 9 3 施工荷載 G3 2 8 KN m2 4 振搗荷載 水平方向取 2 0KN m2 豎向取 4 0KN m2 根據 建筑結構荷載規(guī)范 均布荷載設計值 結構重 要性系數 恒載分項系數 恒載標準值 活載分項系數 活載標準值 結構重要性系數取三級建筑 0 9 恒載 分項系數為 1 2 活載分項系數為 1 4 二 二 模板和方木驗算 模板和方木驗算 1 1 模板強度和剛度驗算 模板強度和剛度驗算 底模采用 2500mm 1200mm 15mm 木膠合板 模板下縱 向方木凈間距為 18cm 腹板下線荷載為 q 0 9 1 2 44 2 1 5 1 4 2 8 4 0 1 57 92KN m mKNqlM 23 0 18 092 57125 0125 0 22 max 木材容許應力取 12MPa 截面模量 W bh2 6 1 0 015 0 015 6 0 m 模板應力 Mmax W 0 23 0 6 13MPa 12MPa 底模彎應力滿足要求 木材彈性模量取MPaE 3 109 4733 1081 2 12 015 0 112 mbhI 撓度mm l mm EI ql f45 0 400 35 0 10 2819384 18 043 645 384 5 3 44 底模撓度滿足要求 10 用同種方法驗算側模強度和剛度均能滿足要求 2 2 方木驗算 方木驗算 腹板下方木承重最大 q 0 9 1 2 44 2 1 5 7 5 0 12 1 4 2 8 4 0 58 80KN 線荷載為 q 58 80 0 30 17 64KN m mKNqlM 85 1 164 17105 0 105 0 22 max 34 22 1088 2 6 12 0 12 0 6 m bh W 方木應力 12MPaMPa W M 43 6 1088 2 1085 1 4 3 max 方木強度滿足要求 木材彈性模量取MPaE 3 109 4533 1073 1 12 12 0 12 0 12 mbhI 方木撓度 1 400 2 5mmmm EI ql f47 1 10 33 179384 164 175 384 5 3 44 方木剛度滿足要求 方木承受最大剪力為 KNqlQ69 10164 17606 0 606 0 max MPa A Q 11 1 12 0 12 0 69 10 5 15 1 max MPa7 1 剪力滿足要求 三 三 工字鋼驗算 工字鋼驗算 11 1 腹板下工字鋼驗算 mKNq 91 5816 0 2 19 01 48 2 4 1 12 0 5 75 1 2 44 2 19 0 腹板下彎矩為mKNqlMM 84 0 45 0 91 5807 0 07 0 22 21 mKNqlMB 49 1 45 0 91 58125 0 125 0 22 腹板下工字鋼最大彎矩為 mKNqlM 49 1 45 0 91 58125 0 125 0 22 max 14 工字鋼截面面積為 21 50 截面抵抗矩 W 101 7 2 cm 截面慣性矩 I 712 d 5 5mm 回轉半徑 半 3 cm 4 cmcmi75 5 面積矩 彈性模量 鋼材容許應力取 3 4 58 cmS MPaE 5 101 2 215MPa MPaMPaMPa W M 21566 14 17 10 149 max 滿足要求 腹板下工字鋼最大剪力為 KNqlQQ CA 94 9 45 0 91 58375 0 375 0 12 KNqlQB57 1645 0 91 58625 0 625 0 左 KNqlQB57 1645 091 58625 0625 0 右 腹板下工字鋼最大剪力為 KNqlQ57 1645 0 91 58625 0 625 0 2 max 剪力強度 MPaMPa Id SQ 12545 27 105 510712 10 4 5857 16 38 6 max 剪力強度滿足要求 腹板下最大撓度為 mmmm EI ql f 125 1 400 45 0 008 0 10 10712101 2100 45 091 58 521 0 100 521 0 3 88 44 1 腹板下撓度滿足要求 2 空心箱室下工字鋼驗算 近支點 漸變段 空心處工字鋼承受荷載最大 近支 點 漸變段 空心處 14 工字鋼承受線荷載為 mKNq61 3016 0 2 19 01 48 2 4 1 12 0 5 75 118 2 19 0 13 按簡支不等跨連續(xù)梁受力分析 8 09 0 75 0 n 近支點 漸變段 空心處工字鋼彎矩為 mKNqlMB 48 1 75 0 61 300859 0 0859 0 22 1 mKNqlM AB 476 1 75 0 61 300857 0 0857 0 22 1 mKNqlMBC 10 0 75 0 61 300059 0 0059 0 22 1 近支點 漸變段 空心處工字鋼最大彎矩為 mKNqlM 48 1 75 0 61 300859 0 0859 0 22 1max MPaMPaMPa W M 21555 14 17 10 148 max 滿足要求 剪力為KNqlQA51 9 75 0 61 304141 0 4141 0 1 KNqlQB45 1375 0 61 305859 0 5859 0 1 左 KNqlQB18 9 75 0 61 304000 0 4000 0 1 右 14 剪力圖為 KNqlQ45 1375 0 61 305859 0 5859 0 1max MPaMPa Id SQ 12506 20 105 510712 10 4 5845 13 38 6 max 滿足要求 3 翼板下工字鋼驗算 mKNq44 2116 0 2 19 01 48 2 4 1 12 0 5 75 154 7 2 19 0 彎矩為 KNqaMB86 36 044 21 2 1 2 1 22 KN l a ql MBC67 0 9 0 6 0 1 9 044 21 8 1 1 8 2 2 2 22 2 2 2 15 mKNqaM 86 3 6 044 21 2 1 2 1 22 max MPaMPaMPa W M 21595 37 17 10 386 max 滿足要求 剪力為KNqaQA86 126 044 21 KNqa l aql QAB00 5 6 044 21 9 0 6 0 1 2 9 044 21 1 2 22 左 KNlaq l aql QAB36 5 9 06 0 44 21 9 0 6 0 1 2 9 044 21 1 2 22 右 剪力圖為 KNqaQ86 126 044 21 max MPaMPa Id SQ 12518 19 105 510712 10 4 5886 12 38 6 max 滿足要求 16 mmmm l a l a EI qal f 5 1400 6 043 0 10 1 9 0 6 0 3 9 0 6 0 4 10712101 224 9 06 044 21 134 24 3 3 3 2 2 88 3 3 3 2 23 滿足要求 四 四 貝雷梁驗算 貝雷梁驗算 單片貝雷梁技術參數 E 2 1 105Mpa I 2 50497 109mm4 W 3 5785 106mm3 M 788 2KN m Q 245 2KN A 0 0153m 貝雷梁布置 貝雷梁橫向間距布置腹板下 0 45m 空心 箱室下 0 75m 0 9m 0 75m 1 腹板下貝雷梁驗算 計算荷載 q 0 9 1 2 44 2 1 5 7 5 0 12 2 5 1 4 2 8 4 0 45 0 9 1 2 0 16 27 72KN m 貝雷梁跨內彎矩為 17 mKNqlM 65 179972 2708 0 08 0 22 1 mKNqlM 65 179972 2708 0 08 0 22 3 mKNqlM 22 55927 27025 0 025 0 22 2 mKNqlMM CB 53 224972 27100 0 100 0 22 由彎矩圖可知腹板下最大彎矩為 mKNmKNM 2 78853 224 max 滿足要求 腹板下單片貝雷梁剪力為 KNqlQA79 99972 274 04 0 KNqlQB69 149972 27600 0 600 0 左 KNqlQB74 124972 275 05 0 右 KNqlQC74 124972 27500 0 5 0 左 KNqlQC69 149972 276 06 0 右 KNqlQD79 99972 274 04 0 18 由剪力圖可知最大剪力為KNKNQ 2 24569 149 max 剪力滿足要求 撓度為 mmmm EI ql f 5 22400 946 3 50497 2 101 2100 10972 27 677 0 100 677 0 4 344 max 撓度滿足要求 2 2 箱室下貝雷梁驗算 箱室下貝雷梁驗算 線荷載 mKN q 68 26 16 02 19 0 3 75 0 9 075 0 48 2 4 1 5 212 0 5 75 118 2 19 0 跨內彎矩為mKNqlM 89 172968 2608 0 08 0 22 1 mKNqlM 03 54968 26025 0 025 0 22 2 19 mKNqlM 89 172968 2608 0 08 0 22 3 mKNqlMB 11 216968 26100 0 100 0 22 mKNqlMC 11 216968 26100 0 100 0 22 彎矩圖為 由彎矩圖可知最大彎矩為mKNmKNM 2 78811 216 max 彎矩滿足要求 剪力KNqlQA05 96968 26400 0 4 0 KNqlQB07 144968 26600 0 6 0 左 KNqlQB06 120968 26500 0 5 0 右 KNqlQC06 120968 26500 0 5 0 左 KNqlQC07 144968 26600 0 6 0 右 KNqlQD05 96968 26400 0 4 0 剪力圖為 20 由剪力圖可知最大剪力為KNKNQ 2 24507 144 max 剪力滿足要求 撓度為 mmmm EI ql f5 22400 9328 3 50497 2 101 2100 10968 26 677 0 100 677 0 5 344 max 撓度滿足要求 3 3 翼緣板下貝雷梁驗算 翼緣板下貝雷梁驗算 翼緣板下單片貝雷梁承受線荷載為 mKNq 93 3216 0 2 19 05 1 48 2 4 1 5 212 0 5 75 154 7 2 19 0 彎矩為mKNqlM 39 213993 32080 0 080 0 22 1 mKNqlM 68 66993 32025 0 025 0 22 2 mKNqlMM CB 73 266993 32100 0 100 0 22 21 mKNmKNqlM 2 78877 266993 321 01 0 22 max 彎矩滿足要求 剪力為 KNqlQA55 118993 32400 0 400 0 KNqlQB82 177993 32600 0 600 0 左 KNqlQB19 148993 32500 0 500 0 右 KNqlQC19 148993 32500 0 500 0 左 KNqlQC82 177993 32600 0 600 0 右 KNqlQD55 118993 32400 0 400 0 剪力圖為 最大剪力KNKNqlQ 2 24582 177993 326 06 0 max 22 滿足要求 最大撓度為 mmmm EI ql f 5 22 400 9 107 4 50497 2 101 2100 10993 32 677 0 100 677 0 5 344 max 撓度滿足要求 五 五 40A 40A 工字鋼驗算工字鋼驗算 貝雷梁傳遞到橫橋向 40B 工字鋼的作用力以整體箱梁 來分析受力 以第一聯第 2 跨為例 40A 工字鋼自重為 0 66KN m 截面抵抗矩 W 1085 7cm3 截 面慣性矩 I 21714cm4 半截面面積矩 S 631 2cm3 截面面積 A 86 07cm2 腹板厚度 d 10 5mm 第 2 跨混凝土方量 3 03 2272 1 1440 1888 6 6 9 2 88 6 17 8 mV 梁砼重 227 03 2 6 10 30m 10 5m 18 74KN m2 線荷載 m 73 306266 0 2 19 016 0 2 19 0 9 48 2 4 1 5 212 0 5 75 174 18 2 19 0 KN q 23 橫向每隔 3 5m 設置 4 根鋼管立柱 計算 40a 工字鋼時 按三等跨連續(xù)梁進行力學性能分析 彎矩mKNqlM 60 3005 373 30608 0 08 0 22 1 mKNqlM 94 935 373 306025 0 025 0 22 2 mKNqlMB 74 3755 373 3061 01 0 22 mKNqlMC 74 3755 373 3061 01 0 22 由彎矩圖可知 40a 工字鋼承受最大彎矩為 mKNM 74 375 max 應力強度MPaMPa W M 21504 173 10 7 1085 1074 375 2 6 3 max 40a 工字鋼承受剪力為KNqlQA42 4295 373 3064 04 0 KNqlQB13 6445 373 3066 06 0 左 KNqlQB78 5365 373 3065 05 0 右 KNqlQC78 5365 373 3065 05 0 左 KNqlQC13 6445 373 3066 06 0 右 KNqlQD42 4295 373 3064 04 0 24 可知 40a 工字鋼承受最大剪力為KNQ13 644 max 40a 工字鋼承受最大剪力強度為 MPaMPa dI SQ 12516 8910 105 1010217142 102 631213 644 2 3 38 6 max 滿足要求 工字鋼跨中最大撓度為 mmmm mm IE ql f 75 8 400 5 3 19 3 10217142101 2100 105 373 306 632 0 2100 632 0 88 344 max 撓度滿足要求 六 六 鋼管支墩強度驗算 鋼管支墩強度驗算 由 40a 工字鋼剪力圖可知 最大支座反力為 加上了鋼管立柱自KNN92 119921905 0 78 53613 644 重 630 8mm 鋼管考慮到銹蝕情況 計算鋼管壁厚取 6mm 鋼管立柱下端與 80cm 80cm 1 2cm 鋼板連接 立柱 上下每隔 4m 布置一道剪力撐 630 8mm截面特性表 25 規(guī)格 每米重 量 截面 積 慣性矩 回轉半 徑 截面 矩 彈性模 量 mm kg m A cm2 I cm4 i cm W cm3 E MPa 630 8 92 332 117 6 21 57253 8 97 22 3635 17 立桿計算長度取 6m 鋼管雖按 6m 一道布置剪刀撐 但 為了安全計算取 6m 回轉半徑cm dD i22 4 618 0 63 0 4 2222 截面積 22222 621 117 309 0 315 0 14 3 2 2 cm dD A 長細比8027 27 22 0 6 i L 穩(wěn)定系數9 0 100 2027 27 55 0 02 1 2 抗壓強度MPaMPa A N 20502 102 762 11 92 1199 穩(wěn)定強度MPaMPa A N 20535 113 762 119 0 92 1199 強度滿足要求 七 七 樁基 承臺基礎和地基承載力驗算 樁基 承臺基礎和地基承載力驗算 1 樁基 承臺基礎配筋驗算 承臺基礎承受線荷載為 mKNq 81 4212 1 122 1 4 52 65005 1991 1180 mKNqlM 72 5165 381 4211 01 0 22 26 322 072 0 6 02 1 6 1 6 1 mbhW MPa W M 18 7 072 0 72 516 鋼筋面積為 2 1 2 00 1 33 3406 2 mm bfa M hh f bfa A cy c s 其中 mmh mmNf mmNf y c 550 300 6 9 1 0 2 2 1 取鋼筋直徑為 16mm 實取 22 根 實際鋼筋配筋面積為 4423 36mm2 縱向配筋滿足要求 2 2 地基承載力計算 地基承載力計算 由于鋼管間距為 3 5m 則單根鋼管所轄地基受力面為 擴散應力角取 45 度角 2 4 85 3 26 02 1 mAx 鋼管最大軸力為 N 1180 91KN 該處鋼管自重為 0 905KN m 21m 19 005KN 條形基礎重 3 5 1 2 0 6 26 65 52KN 則地基受力為 1180 91KN 19 005KN 65 52KN 1265 44KN 地基承載力 KPaKPaPx65 150 4 8 44 1265 條形基礎寬度 根據現場試驗確定的地基承載力選擇 基礎類型 27 八 八 支架整體穩(wěn)定性驗算 支架整體穩(wěn)定性驗算 由于貝雷支架縱向沒有受到較大動載作用 只有振搗 混凝土時才產生較少的側向力 所以貝雷支架縱向穩(wěn)定性 就不必要計算 只需對貝雷支架橫向穩(wěn)定性進行計算即可 按照圖紙設計要求 支架水平荷載取上部荷載的 5 則支架受水平推力為 F 26 227 03 5 5902 78 5 295 14KN 單根柱子受水平推力為 F 295 14 16 18 45KN 著力點距基礎頂面取 21 2 米 M 18 45 21 2 193 73KNm 支架自重取 1 5KN 每根鋼管柱承受豎向壓力為 N 1 5 21 31 5KN 支架穩(wěn)定性系數為 0 9 KPaKPa W M A N 14019 62 1017 36359 0 1073 193 10621 1179 0 10 5 31 6 3 4 3 KPaKPa W M A N 14024 56 1017 36359 0 1073 193 10621 1179 0 10 5 31 6 3 4 3 穩(wěn)定性系數 140 62 19 2 25 1 3 滿足要求 預壓預壓 預壓目的 檢驗支架的強度及穩(wěn)定性 消除整個支架 的塑性變形 消除基礎的沉降變形 測量出支架的彈性變 28 形 預壓材料 用專業(yè)噸袋裝砂對支架進行預壓 預壓荷 載為梁體自重的 120 預壓范圍 箱梁寬度范圍 用吊車吊放噸袋對支架進 行預壓 預壓觀測 預壓在支架搭設完成以后進行 分三級加 載 第一次加載重量為梁體自重的 50 持荷穩(wěn)定后進行第 二次加載 加載重量為梁體自重的 50 持荷穩(wěn)定后進行第 三次加載 加載重量為梁體自重的 20 壓重的垂直運輸由 25 噸汽車吊完成 加載時砂袋布置順序與混凝土澆筑順序 一致 箱梁觀測位置設在每跨的 L 2 L 4 處 墩部處以及 每排鋼管立柱條形基礎 每組分左 中 右三個點 在點 位處固定觀測桿 以便于沉降觀測 采用水準儀進行沉降 觀測 布設好觀測桿后 加載前測定出其桿頂標高 沉降 觀測過程中 每一次觀測均找測量監(jiān)理工程師抽檢 并將 觀測結果報監(jiān)理工程師認可同意 第一次加載后 每 2 個 小時觀測一次 連續(xù)兩次觀測沉降量不超過 3mm 且沉降量 為零時 進行第二次加載 按此步驟 直至第三次加載完 畢 第三次加載沉降穩(wěn)定后 經監(jiān)理工程師同意 進行卸 載 卸載 人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載 卸載的同時 繼續(xù)觀測 卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基 29 綜合變形 根據觀測記錄 整理出預壓沉降結果 調整支 架標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度 預壓注意問題 采用砂袋法預壓 要保證砂袋的質 量 發(fā)現砂袋有裂縫漏砂的應及時更換砂袋 派專人觀 察支架變化情況 一旦發(fā)生異常 立即進行補救 要分 級加載 加載的順序接近澆筑混凝土的順序 不能隨意堆 放 卸載也分級并測量記錄 通過第一施工段預壓并沉 降后 將實測沉降量 基礎沉降量 支架變形量 作為一 個參數值再后續(xù)的施工共對比 復核 測點要固定 用 紅油漆提前做好標識 不能隨意更換測量人員 防止出現 人為誤差 專人負責對水準點位置進行保護 如實填寫 觀測數據 繪制彈性和非彈性曲線 如出現意外數據 應 分析原因 不得弄虛作假 觀測過程如局部位置變形過 大 應立即停止加載并卸載 及時查找原因 采取補救措 施 堆碼砂袋一定要按混凝土位置及澆筑順序認真堆碼 確保模擬狀態(tài)接近實際狀態(tài) 支架預壓和混凝土澆注過程 中安排專人對支架的變形進行監(jiān)控 30 預壓預壓 卸載卸載 流程圖流程圖 測 量 監(jiān) 控 預壓前準備工作 完成 狀態(tài)一 加載 完成 狀態(tài)二 加載 完成 狀態(tài)三 加載 數據再對比 卸載成為 狀態(tài)一 的受力狀態(tài) 卸載成為 加載初始狀態(tài) 預壓過程的總結 調整值的確定 卸載成為 狀態(tài)二 的受力狀態(tài) 數據匯總 持荷觀測 準備卸載 數據的分析對比 31 現澆箱梁支架預壓沉降觀測記錄 橋第 聯第 跨 樁 號 初 次 高 程 第 一 次 差 值 第 二 次 差 值 第 三 次 差 值 第 四 次 差 值 第 五 次 差 值 第 六 次 差 值 卸 載 前 高 程 卸 載 后 高 程 總 變 形 量 非 彈 性 變 形 彈 性 變 形 32 施工員 測量員 初次測量日期 第一次測量日期 監(jiān)理員 第二次日期 第三次日期 第四次日期 質檢員 第五次日期 第六次日期 十 施工預拱度設置十 施工預拱度設置 確定預拱度時考慮下列因素 支架在荷載作用下的總 變形量 支架在荷載作用下的彈性壓縮 支架在荷載作用 下的非彈性壓縮 箱梁設計反拱度 根據設計圖紙?zhí)峁?根據梁的拱度值線形變化 其它各點的預拱度值 應 以中間點為最高值 以梁的兩端為零 按二次拋物線進行 分配 支架預拱度計算 33 支架變形量 預拱度 的計算 1 2 3 4 1為支架卸載后由上部構造自重及活載一半產生的 豎向變形 根據設計要求 1 取 10mm 2為支架在荷載作用下的彈性變形量 每一跨立柱 高度不同 造成支架在荷載作用下彈性變形不同 現以第 四聯第 2 跨為例計算 取平均高度 ml21 mm E l 84 8 101 2 2136 88 5 2 3為支架在荷載作用下的非彈性變形 3 2K1 3K2 2K3 2 5K4 其中 K1 順紋木料接頭數目 K2 橫紋木料接頭數目 K3 順紋木料與金屬數目 K4 順紋與橫紋木料接頭數目 根據本支架搭設方案 取 K1 0 K2 0 K3 1 K4 0 3 0 0 2 0 2mm 4為支架基底在荷載作用下的非彈性變形 取 4 0mm 故支架變形量 預拱度 為 mm84 200284 8 10 4321 十一 支架拆除十一 支架拆除 一 一 傳統(tǒng)支架拆除工藝 傳統(tǒng)支架拆除工藝 1 拆除順序 拆除翼板 腹板模板 松掉楔形塊 脫 34 底模 方木 抽拉橫向分配梁 拖拉貝雷架 拆除貝雷支 架下部結構 2 拆除工藝 底板處底模直接支承在貝雷架與分配梁上 在拆除箱 梁底板模板前 須首先調節(jié)楔形塊 通過調松楔形塊螺栓 降低楔形塊頂標高 消除箱梁對支架的荷載 并留出拆除 箱梁底模和工字鋼分配梁的間隙 拆除箱梁底模及方木后 用卷揚機 卷揚機設置在外側貝雷梁上 配合吊車拉出工 字鋼 拆除貝雷梁時采用每榀整體吊裝 利用鋼管柱頂上的 工字鋼作為支點 用倒鏈將其滑行至箱梁翼緣板處 吊車 兩點吊裝 吊下貝雷梁 滑移過程中操作工人須隨時注意 倒鏈和貝雷梁的狀態(tài) 如有異常立即停止施工 待現場技 術員和安全員檢查后方可進行下步施工 重復上述操作至 貝雷梁拆除完畢 3 安全措施 1 組織措施 支架拆除前主管副經理 安全專業(yè)工程師 現場安全 員 技術員到達現場進行安全技術指導 對操作工人進行 安全教育 直至每個操作工人對操作安全注意事項均了解 清楚 安全措施到位后方可進行拆除支架施工 2 技術措施 35 落楔形塊 兩端楔形塊同時均勻下落 防止分配梁 不均勻下落變形 貝雷梁滑移 模板拆除 先拆除方木再拆除模板 支架拆除 支架拆除前首先拆除橫向分配梁 在吊 車配合下由卷揚機拉出長度的 70 后 用吊車吊放下分配梁 貝雷支架采用倒鏈拖拉出梁底 拖拉時設專人指揮 貝雷支架兩端同時均勻拖拉 嚴禁僅一端拖拉 防止掉落 用倒鏈拉滑貝雷梁時 兩側對稱拉滑 防止偏心受壓發(fā)生 安全事故 拖拉貝雷架 起吊作業(yè)設專人指揮 拆除貝雷架作 業(yè)前要檢查吊車和鋼絲繩的性能和安全性 36 二 二 預留鋼管拆除工藝 預留鋼管拆除工藝 1 1 預留鋼管施工 預留鋼管施工 本標段現澆箱梁下貝雷梁有若干組組成 每組貝雷梁 又有若干榀組成 一般兩榀貝雷梁為一組 每組內榀與榀 貝雷梁之間縱向 3m 都用配套標準支撐架作為橫向聯系 組 與組之間用自制交叉架連接 自制交叉架采用角鋼制作 選取 90mm 7mm 的角鋼作為橫向連接 橫向角鋼上鉆有插 銷孔 通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上 然后再用 50mm 7mm 角鋼作為剪力撐 每組貝雷梁上預埋兩根鋼管 37 鋼管的位置設置在貝雷梁的兩端 見現澆箱梁預留鋼管形 象圖 鋼管選