滑模施工計算書及相關圖紙

10.1開字架整體計算 110.2滑模支撐桿獨立計算 1910.3圍圈計算 2910.4吊架計算 3010.5安全馬道計算 4210.6滑模操作架計算 4710.7深化圖 5310.1開字架整體計算1設計依據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》(GB50018-2002)《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2012)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010)(2016年版)《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2011)《鋼管混凝土結構技術規(guī)范》(GB50936-2014)《鋼管混凝土結構設計規(guī)程》(CECS28:2012)《矩形鋼管混凝土結構技術規(guī)程》(CECS159-2004)《鋼結構焊接規(guī)范》(GB50661-2011)《鋼結構高強度螺栓連接技術規(guī)程》(JGJ82-2011)2計算簡圖1.直徑32m開字架布置72榀，每榀開字架間距1400，自重荷載軟件已默認計算在內。2.設計平臺，取2.0kN/m2；5.鋼模板摩阻力標準值取1.2×1.4×2kN/m2=3.36kN/m24.施工荷載：活載取1.4×2.0kN/m2=2.8kNm25.計算平臺荷載取值8.0kN/m滿足要求6.應力比最大值為0.35。計算簡圖(圓表示支座，數(shù)字為節(jié)點號)3荷載與組合結構重要性系數(shù)：1.003.1荷載工況荷載工況匯總表工況號荷載類型荷載說明0活平臺(1)單元荷載列表(力：kN；分布力：kN/m；彎矩：kN.m；分布彎矩：kN.m/m)序號荷載類型工況類型方向Q1Q2X1X21活載0均布荷載Z-8.0-8.00.00.03.2節(jié)點荷載3.3單元荷載1)工況號:0*輸入荷載庫中的荷載:序號類型方向Q1Q2X1(mm)X2(mm)1均布荷載-8.0-8.00.00.0單元荷載分布圖:單元荷載序號1分布圖（紅線表示荷載作用的單元）3.4面荷載3.5其它荷載(1).地震作用無地震。(2).溫度作用無溫度作用。3.6荷載組合4內力位移計算結果4.1內力4.1.1最不利內力

各效應組合下最大支座反力設計值(單位：kN、kN.m)節(jié)點號控制組合號組合序號N1N2N3M1M2M3N1最大1114.50.00.00.00.00.0N2最大1114.50.00.00.00.00.0N3最大1114.50.00.00.00.00.06合力最大1114.50.00.00.00.00.0N1最小1114.50.00.00.00.00.0N2最小1114.50.00.00.00.00.0N3最小1114.50.00.00.00.00.0N1最大11-14.50.00.00.00.00.0N2最大11-14.50.00.00.00.00.0N3最大11-14.50.00.00.00.00.07合力最大11-14.50.00.00.00.00.0N1最小11-14.50.00.00.00.00.0N2最小11-14.50.00.00.00.00.0N3最小11-14.50.00.00.00.00.0N1最大117.5-0.010.50.00.00.0N2最大117.5-0.010.50.00.00.0N3最大117.5-0.010.50.00.00.09合力最大117.5-0.010.50.00.00.0N1最小117.5-0.010.50.00.00.0N2最小117.5-0.010.50.00.00.0N3最小117.5-0.010.50.00.00.0N1最大11-7.50.010.50.00.00.0N2最大11-7.50.010.50.00.00.0N3最大11-7.50.010.50.00.00.012合力最大11-7.50.010.50.00.00.0N1最小11-7.50.010.50.00.00.0N2最小11-7.50.010.50.00.00.0N3最小11-7.50.010.50.00.00.0N1最大110.00.010.00.00.00.0N2最大110.00.010.00.00.00.0N3最大110.00.010.00.00.00.020合力最大110.00.010.00.00.00.0N1最小110.00.010.00.00.00.0N2最小110.00.010.00.00.00.0N3最小110.00.010.00.00.00.0各效應組合下最大支座反力標準值(單位：kN、kN.m)節(jié)點號控制組合號組合序號N1N2N3M1M2M3N1最大1114.50.00.00.00.00.0N2最大1114.50.00.00.00.00.0N3最大1114.50.00.00.00.00.06合力最大1114.50.00.00.00.00.0N1最小1114.50.00.00.00.00.0N2最小1114.50.00.00.00.00.0N3最小1114.50.00.00.00.00.0N1最大11-14.50.00.00.00.00.0N2最大11-14.50.00.00.00.00.0N3最大11-14.50.00.00.00.00.07合力最大11-14.50.00.00.00.00.0N1最小11-14.50.00.00.00.00.0N2最小11-14.50.00.00.00.00.0N3最小11-14.50.00.00.00.00.0N1最大117.5-0.010.50.00.00.0N2最大117.5-0.010.50.00.00.0N3最大117.5-0.010.50.00.00.09合力最大117.5-0.010.50.00.00.0N1最小117.5-0.010.50.00.00.0N2最小117.5-0.010.50.00.00.0N3最小117.5-0.010.50.00.00.0N1最大11-7.50.010.50.00.00.0N2最大11-7.50.010.50.00.00.0N3最大11-7.50.010.50.00.00.012合力最大11-7.50.010.50.00.00.0N1最小11-7.50.010.50.00.00.0N2最小11-7.50.010.50.00.00.0N3最小11-7.50.010.50.00.00.0N1最大110.00.010.00.00.00.0N2最大110.00.010.00.00.00.0N3最大110.00.010.00.00.00.020合力最大110.00.010.00.00.00.0N1最小110.00.010.00.00.00.0N2最小110.00.010.00.00.00.0N3最小110.00.010.00.00.00.04.1.2內力包絡及統(tǒng)計按軸力N最大顯示構件顏色(kN)軸力N最大的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M3136110.00014.00.0-6.2-0.01.50.0233110.00014.00.0-6.2-0.01.50.0330110.0008.8-0.5-0.0-0.0-0.0-1.5423110.0008.80.50.0-0.00.01.551110.0007.9-5.20.0-0.0-0.0-1.462110.0007.95.30.0-0.0-0.00.6710110.0007.5-10.4-0.0-0.00.0-1.889110.0007.510.5-0.0-0.00.00.0921110.0004.67.0-0.0-0.00.01.71028110.0004.6-7.00.0-0.0-0.0-1.7按軸力N最小顯示構件顏色(kN)軸力N最小的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M316110.000-16.50.2-0.3-0.00.20.225110.000-16.50.2-0.3-0.00.20.237110.000-14.50.00.0-0.0-0.00.048110.000-14.50.00.0-0.00.0-0.0518111.800-10.0-0.00.00.0-0.0-0.0622110.170-1.7-7.10.0-0.00.0-0.3729110.170-1.77.1-0.0-0.0-0.00.3811110.000-0.90.4-0.0-0.00.00.1912110.000-0.9-0.3-0.0-0.00.0-0.01020110.500-0.5-0.90.00.00.00.4按彎矩M2最大顯示構件顏色(kN.m)彎矩M2最大的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M3133110.00014.00.0-6.2-0.01.50.0236110.00014.00.0-6.2-0.01.50.0337110.000-0.0-0.0-3.30.00.7-0.0434110.000-0.0-0.0-3.30.00.7-0.055110.000-16.50.2-0.3-0.00.20.266110.000-16.50.2-0.3-0.00.20.2723110.6508.70.50.0-0.00.01.2822110.170-1.7-7.10.0-0.00.0-0.3935110.000-0.0-0.0-0.20.00.0-0.01038110.000-0.0-0.0-0.20.00.0-0.0按彎矩M2最小顯示構件顏色(kN.m)彎矩M2最小的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M3133110.81714.00.00.5-0.0-0.80.0236110.81714.00.00.5-0.0-0.80.035111.622-16.40.1-0.2-0.0-0.1-0.146111.622-16.40.1-0.2-0.0-0.1-0.1530110.6508.7-0.5-0.0-0.0-0.0-1.2629110.170-1.77.1-0.0-0.0-0.00.3722110.000-1.6-7.10.0-0.0-0.0-1.581110.0007.9-5.20.0-0.0-0.0-1.4928110.0004.6-7.00.0-0.0-0.0-1.71027110.500-0.50.9-0.00.0-0.0-0.4按彎矩M3最大顯示構件顏色(kN.m)彎矩M3最大的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M3128110.6804.5-7.00.0-0.00.03.0221110.0004.67.0-0.0-0.00.01.7329110.000-1.67.1-0.0-0.00.01.5423110.0008.80.50.0-0.00.01.5524110.0000.114.50.00.0-0.01.562110.0007.95.30.0-0.0-0.00.671110.3707.9-5.30.0-0.00.00.6820110.500-0.5-0.90.00.00.00.496110.000-16.50.2-0.3-0.00.20.2105110.000-16.50.2-0.3-0.00.20.2按彎矩M3最小顯示構件顏色(kN.m)彎矩M3最小的前10個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M3121110.6804.57.0-0.0-0.0-0.0-3.0210110.0007.5-10.4-0.0-0.00.0-1.839110.1707.510.4-0.0-0.0-0.0-1.8428110.0004.6-7.00.0-0.0-0.0-1.7522110.000-1.6-7.10.0-0.0-0.0-1.5630110.0008.8-0.5-0.0-0.0-0.0-1.5731110.0000.1-14.5-0.00.00.0-1.581110.0007.9-5.20.0-0.0-0.0-1.492110.3707.95.20.0-0.00.0-1.41027110.500-0.50.9-0.00.0-0.0-0.44.2位移4.2.1組合位移最大正位移組合1:Uz(mm)最大負位移組合1:Uz(mm)5設計驗算結果本工程有1種材料：Q235：彈性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；線膨脹系數(shù)：1.20*10-5；質量密度：7850kg/m3。5.1設計驗算結果圖及統(tǒng)計表根據(jù)計算分析模型，進行規(guī)范檢驗，檢驗結果表明，結構能夠滿足承載力計算要求，應力比最大值為0.35。下圖為模型總體應力比分布圖：桿件應力比分布圖按“強度應力比”顯示構件顏色“強度應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果1100.346(1/1)0.1510.1420.1980.00022滿足290.346(1/1)0.1510.1420.1980.00022滿足3360.230(1/1)0.1140.1170.0000.10914滿足4330.230(1/1)0.1140.1170.0000.10914滿足5280.218(1/1)0.2570.0880.0560.00021滿足6210.218(1/1)0.2570.0880.0560.00021滿足760.193(1/1)0.1310.1220.0020.00333滿足850.193(1/1)0.1310.1220.0020.00333滿足9300.121(1/1)0.1110.1000.0040.00021滿足10230.121(1/1)0.1110.1000.0040.00021滿足“強度應力比”統(tǒng)計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00單元數(shù)000039百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“繞2軸應力比”顯示構件顏色“繞2軸整體穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果1280.2180.257(1/1)0.0880.0560.00021滿足2210.2180.257(1/1)0.0880.0560.00021滿足3100.3460.151(1/1)0.1420.1980.00022滿足490.3460.151(1/1)0.1420.1980.00022滿足5290.1070.137(1/1)0.0940.0570.00021滿足6220.1070.137(1/1)0.0940.0570.00021滿足760.1930.131(1/1)0.1220.0020.00333滿足850.1930.131(1/1)0.1220.0020.00333滿足9310.1010.130(1/1)0.0780.1170.00021滿足10240.1010.130(1/1)0.0780.1170.00021滿足按“繞2軸整體穩(wěn)定應力比”統(tǒng)計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00單元數(shù)000039百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“繞3軸應力比”顯示構件顏色“繞3軸整體穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果190.3460.1510.142(1/1)0.1980.00022滿足2100.3460.1510.142(1/1)0.1980.00022滿足360.1930.1310.122(1/1)0.0020.00333滿足450.1930.1310.122(1/1)0.0020.00333滿足5360.2300.1140.117(1/1)0.0000.10914滿足6330.2300.1140.117(1/1)0.0000.10914滿足7180.1100.1100.110(1/1)0.0000.00033滿足8300.1210.1110.100(1/1)0.0040.00021滿足9230.1210.1110.100(1/1)0.0040.00021滿足10290.1070.1370.094(1/1)0.0570.00021滿足按“繞3軸整體穩(wěn)定應力比”統(tǒng)計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00單元數(shù)000039百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%5.2設計驗算結果表設計驗算結果表(強度和整體穩(wěn)定)單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果10.0600.0320.0300.0350.00021滿足20.0600.0320.0300.0350.00021滿足30.0000.0000.0000.0000.00021滿足40.0000.0000.0000.0000.00021滿足50.1930.1310.1220.0020.00333滿足60.1930.1310.1220.0020.00333滿足70.0360.0390.0360.0000.00022滿足80.0360.0390.0360.0000.00022滿足90.3460.1510.1420.1980.00022滿足100.3460.1510.1420.1980.00022滿足110.0070.0060.0060.0030.00021滿足120.0070.0060.0060.0030.00021滿足130.0010.0010.0010.0000.00033滿足140.0010.0010.0010.0000.00033滿足150.0000.0000.0000.0000.00021滿足160.0000.0000.0000.0000.00033滿足170.0060.0000.0000.0000.00033滿足180.1100.1100.1100.0000.00033滿足190.0000.0000.0000.0000.00021滿足200.0270.0340.0180.0070.00021滿足210.2180.2570.0880.0560.00021滿足220.1070.1370.0940.0570.00021滿足230.1210.1110.1000.0040.00021滿足240.1010.1300.0780.1170.00021滿足250.0000.0000.0000.0000.00021滿足260.0000.0000.0000.0000.00021滿足270.0270.0340.0180.0070.00021滿足280.2180.2570.0880.0560.00021滿足290.1070.1370.0940.0570.00021滿足300.1210.1110.1000.0040.00021滿足310.1010.1300.0780.1170.00021滿足320.0000.0000.0000.0000.00021滿足330.2300.1140.1170.0000.10914滿足340.0740.0740.0780.0000.05814滿足350.0000.0000.0000.0000.00414滿足360.2300.1140.1170.0000.10914滿足370.0740.0740.0780.0000.05814滿足380.0000.0000.0000.0000.00414滿足390.0000.0000.0000.0000.00021滿足最嚴控制表(強度和整體穩(wěn)定)強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比所在單元102891033533數(shù)值0.3460.2570.1420.1980.10934附錄雙拼普通槽鋼截面示意圖普通角鋼(等肢)截面示意圖雙拼普通角鋼(長肢相連)截面示意圖圓管截面截面示意圖矩形空心型鋼截面示意圖10.2滑模支撐桿獨立計算當φ48.3*3.6鋼管支承桿受壓且設置在結構體外時，支承桿四周沒有砼扶持。假設其上端千斤頂卡固，假定為半鉸狀態(tài)，計算取值30KN。1.滑模模板自重300KN+模板摩擦力482KN+723KN施工活荷載=1505KN。2.千斤頂取工作起重量30KN×72臺=2160KN滿足施工要求。3.千斤頂最大起重量為60KN。采用GYD-60型液壓千斤頂，其主要技術參數(shù)詳見下表：技術項目單位型號及參數(shù)額定工作壓力Mpa8工作起重量KN30最大起重量KN60行程㎜≥20外形尺寸㎜160×160×430質量㎏25適用支承桿㎜Ф48鋼管安裝尺寸㎜4-Ф17120×1201設計依據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2010）（2016年版）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）《鋼結構焊接規(guī)范》（GB50661-2011）《鋼結構高強度螺栓連接技術規(guī)程》（JGJ82-2011）2計算簡圖、幾何信息計算簡圖(圓表示支座，數(shù)字為節(jié)點號)各節(jié)點信息如下表：節(jié)點號x坐標(m)y坐標(m)z坐標(m)x向約束y向約束z向約束繞x約束繞y約束繞z約束1-0.4450.000-0.122√√√√√√2-0.4450.0001.0783荷載與組合結構重要性系數(shù)：1.00荷載工況匯總表工況號荷載類型荷載說明0恒3.1節(jié)點荷載1)工況號:0*輸入荷載庫中的荷載:序號Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)10.00.0-30.00.00.00.0節(jié)點荷載分布圖:節(jié)點荷載序號1分布圖3.2單元荷載3.3其它荷載(1).地震作用無地震。(2).溫度作用無溫度作用。3.4荷載組合(1)1.00恒載4內力位移計算結果4.1內力4.1.1最不利內力各效應組合下最大支座反力設計值(單位：kN、kN.m)節(jié)點號控制組合號組合序號N1N2N3M1M2M3N1最大110.00.030.00.00.00.0N2最大110.00.030.00.00.00.0N3最大110.00.030.00.00.00.0M1最大110.00.030.00.00.00.0M2最大110.00.030.00.00.00.0M3最大110.00.030.00.00.00.01合力最大110.00.030.00.00.00.0N1最小110.00.030.00.00.00.0N2最小110.00.030.00.00.00.0N3最小110.00.030.00.00.00.0M1最小110.00.030.00.00.00.0M2最小110.00.030.00.00.00.0M3最小110.00.030.00.00.00.0各效應組合下最大支座反力標準值(單位：kN、kN.m)節(jié)點號控制組合號組合序號N1N2N3M1M2M3N1最大110.00.030.00.00.00.0N2最大110.00.030.00.00.00.0N3最大110.00.030.00.00.00.0M1最大110.00.030.00.00.00.0M2最大110.00.030.00.00.00.0M3最大110.00.030.00.00.00.01合力最大110.00.030.00.00.00.0N1最小110.00.030.00.00.00.0N2最小110.00.030.00.00.00.0N3最小110.00.030.00.00.00.0M1最小110.00.030.00.00.00.0M2最小110.00.030.00.00.00.0M3最小110.00.030.00.00.00.04.1.2內力包絡及統(tǒng)計按軸力N最大顯示構件顏色(kN)軸力N最大的前1個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M311111.200-30.00.00.00.00.00.0按軸力N最小顯示構件顏色(kN)軸力N最小的前1個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M311110.000-30.00.00.00.00.00.0按彎矩M2最大顯示構件顏色(kN.m)彎矩M2最大的前1個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M311110.000-30.00.00.00.00.00.0按彎矩M2最小顯示構件顏色(kN.m)彎矩M2最小的前1個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M311110.000-30.00.00.00.00.00.0按彎矩M3最大顯示構件顏色(kN.m)彎矩M3最大的前1個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M311110.000-30.00.00.00.00.00.0按彎矩M3最小顯示構件顏色(kN.m)彎矩M3最小的前1個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M311110.000-30.00.00.00.00.00.04.2位移4.2.1組合位移最大正位移組合1:Uz(mm)最大負位移組合1:Uz(mm)5設計驗算結果本工程有1種材料：Q235：彈性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；線膨脹系數(shù)：1.20*10-5；質量密度：7850kg/m3。5.1設計驗算結果圖及統(tǒng)計表按“強度應力比”顯示構件顏色“強度應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果110.329(1/1)0.3290.3290.0000.00022滿足按“強度應力比”統(tǒng)計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.33單元數(shù)00001百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“繞2軸應力比”顯示構件顏色“繞2軸整體穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果110.3290.329(1/1)0.3290.0000.00022滿足按“繞2軸整體穩(wěn)定應力比”統(tǒng)計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.33單元數(shù)00001百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“繞3軸應力比”顯示構件顏色“繞3軸整體穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果110.3290.3290.329(1/1)0.0000.00022滿足按“繞3軸整體穩(wěn)定應力比”統(tǒng)計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.33單元數(shù)00001百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%5.2設計驗算結果表設計驗算結果表(強度和整體穩(wěn)定為(應力/設計強度))單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果10.3290.3290.3290.0000.00022滿足最嚴控制表(強度和整體穩(wěn)定為(應力/設計強度))強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比所在單元1110011數(shù)值0.3290.3290.3290.0000.00022附錄圓管截面截面示意圖10.3圍圈計算圍圈的計算可按三跨連續(xù)梁支承在提升架上考慮，計算跨度等于提升架的間距（如圖），由于混凝土輪圈依次澆注，作用在圍圈上的荷載并非均布于各跨，可按最不利的情況，近似地取荷載僅布置于兩跨考慮。又由于圍圈同時受到水平和垂直荷載的作用，因此要按受雙向彎曲的連續(xù)梁考慮。其內力計算可從《建筑結構靜力計算手冊》中查得兩個方向的彎矩Mx和My，其計算式如下：Mx=0.117Hl2；My=0.117Vl2；式中H—圍圈承受的水平荷載；V—圍圈承受的垂直荷載；l—提升架的間距；a.模板側壓力F=0.22×25×5×1×1×√（0.3）=5kN/m2；b.水平總荷載為5kN/m2×116m2=580kN；c.垂直總荷載為477kN；分別求得Mx=0.117×580×1.3×1.3=115kN·m；My=0.117×477×1.3×1.3=94kN·m；截面校核：σ=Mx/W=115kN·m/(27.9cm3×4)=103N/mm2＜f=205N/mm2；σ=My/W=94kN·m/(27.9cm3×4)=84N/mm2＜f=205N/mm2；式中f—鋼材抗拉或抗壓的強度設計值，為205N/mm2；W—梁受壓最大纖維的毛截面抵抗矩，L75*7角鋼的截面抵抗矩為27.9cm3；一套模板系統(tǒng)同一截面有4根圍圈。圍圈撓度驗算：ωmax=0.573×F×l4/(100×E×I)=0.573×5×1304/(100×2.1×104×60)=6.5×10-4cm＜l/500=0.26cm;；整體穩(wěn)定性驗算σ=M/ψbW=103/0.795=130N/mm2＜f=205N/mm2；結論，圍圈的強度、撓度和整體穩(wěn)定性是符合施工要求的。10.4吊架計算1設計依據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2012）《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-2010）（2016年版）《鋼結構設計標準》（GB50017-2017）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-2011）《鋼結構焊接規(guī)范》（GB50661-2011）《鋼結構高強度螺栓連接技術規(guī)程》（JGJ82-2011）2計算簡圖計算簡圖(圓表示支座，數(shù)字為節(jié)點號)3荷載與組合結構重要性系數(shù)：1.00荷載工況匯總表工況號荷載類型荷載說明0恒吊架1活3.1節(jié)點荷載3.2單元荷載1)工況號:1*輸入荷載庫中的荷載:序號類型方向Q1Q2X1(mm)X2(mm)1分布荷載Z6.06.00.00.0單元荷載序號1分布圖（實粗線表示荷載作用的單元）3.3其它荷載(1).地震作用無地震。(2).溫度作用無溫度作用。3.4荷載組合(1)1.35恒載+1.35活載工況14內力位移計算結果4.1內力4.1.1最不利內力各效應組合下最大支座反力設計值(單位：kN、kN.m)節(jié)點號控制組合號組合序號N1N2N3M1M2M3N1最大110.00.0-2.70.00.00.0N2最大110.00.0-2.70.00.00.0N3最大110.00.0-2.70.00.00.02合力最大110.00.0-2.70.00.00.0N1最小110.00.0-2.70.00.00.0N2最小110.00.0-2.70.00.00.0N3最小110.00.0-2.70.00.00.0N1最大11-0.00.0-2.70.00.00.0N2最大11-0.00.0-2.70.00.00.0N3最大11-0.00.0-2.70.00.00.04合力最大11-0.00.0-2.70.00.00.0N1最小11-0.00.0-2.70.00.00.0N2最小11-0.00.0-2.70.00.00.0N3最小11-0.00.0-2.70.00.00.0各效應組合下最大支座反力標準值(單位：kN、kN.m)節(jié)點號控制組合號組合序號N1N2N3M1M2M3N1最大110.00.0-1.90.00.00.0N2最大110.00.0-1.90.00.00.0N3最大110.00.0-1.90.00.00.02合力最大110.00.0-1.90.00.00.0N1最小110.00.0-1.90.00.00.0N2最小110.00.0-1.90.00.00.0N3最小110.00.0-1.90.00.00.0N1最大11-0.00.0-1.90.00.00.0N2最大11-0.00.0-1.90.00.00.0N3最大11-0.00.0-1.90.00.00.04合力最大11-0.00.0-1.90.00.00.0N1最小11-0.00.0-1.90.00.00.0N2最小11-0.00.0-1.90.00.00.0N3最小11-0.00.0-1.90.00.00.04.1.2內力包絡及統(tǒng)計按軸力N最大顯示構件顏色(kN)軸力N最大的前5個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M313110.0000.0-0.40.00.00.0-0.024110.000-0.0-0.00.00.00.0-0.035110.000-0.0-2.30.00.00.0-0.041112.400-2.7-0.00.00.00.00.052111.500-2.70.00.00.00.00.0按軸力N最小顯示構件顏色(kN)軸力N最小的前5個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M311110.000-2.7-0.00.00.00.0-0.022110.000-2.70.00.00.00.00.035110.000-0.0-2.30.00.00.0-0.044110.000-0.0-0.00.00.00.0-0.053110.0000.0-0.40.00.00.0-0.0按彎矩M2最大顯示構件顏色(kN.m)彎矩M2最大的前5個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M311110.000-2.7-0.00.00.00.0-0.022110.000-2.70.00.00.00.00.033110.0000.0-0.40.00.00.0-0.044110.000-0.0-0.00.00.00.0-0.055110.000-0.0-2.30.00.00.0-0.0按彎矩M2最小顯示構件顏色(kN.m)彎矩M2最小的前5個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M311110.000-2.7-0.00.00.00.0-0.022110.000-2.70.00.00.00.00.033110.0000.0-0.40.00.00.0-0.044110.000-0.0-0.00.00.00.0-0.055110.000-0.0-2.30.00.00.0-0.0按彎矩M3最大顯示構件顏色(kN.m)彎矩M3最大的前5個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M315110.275-0.0-0.00.00.00.00.322110.000-2.70.00.00.00.00.031112.400-2.7-0.00.00.00.00.044110.000-0.0-0.00.00.00.0-0.053110.0500.0-0.00.00.00.0-0.0按彎矩M3最小顯示構件顏色(kN.m)彎矩M3最小的前5個單元的內力(單位：m,kN,kN.m)序號單元號組合號組合序位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M315110.000-0.0-2.30.00.00.0-0.023110.0000.0-0.40.00.00.0-0.034110.050-0.00.40.00.00.0-0.041110.000-2.7-0.00.00.00.0-0.052111.500-2.70.00.00.00.00.04.2位移4.2.1組合位移最大正位移組合1:Uz(mm)最大負位移組合1:Uz(mm)5設計驗算結果本工程有1種材料：Q235：彈性模量：2.06*105N/mm2；泊松比：0.30；線膨脹系數(shù)：1.20*10-5；質量密度：7850kg/m3。5.1設計驗算結果圖及統(tǒng)計表根據(jù)計算分析模型，進行規(guī)范檢驗，檢驗結果表明，結構能夠滿足承載力計算要求，應力比最大值為0.31。下圖為模型總體應力比分布圖：桿件應力比分布圖按“強度應力比”顯示構件顏色“強度應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果150.257(1/1)0.3080.2570.0310.00012滿足210.085(1/1)0.0000.0850.0000.00022滿足320.077(1/1)0.0000.0770.0000.00022滿足430.009(1/1)0.0060.0050.0060.00012滿足540.009(1/1)0.0060.0050.0060.00012滿足按“強度應力比”統(tǒng)計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.01單元數(shù)00005百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“繞2軸應力比”顯示構件顏色“繞2軸整體穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果150.2570.308(1/1)0.2570.0310.00012滿足230.0090.006(1/1)0.0050.0060.00012滿足340.0090.006(1/1)0.0050.0060.00012滿足410.0850.000(1/1)0.0850.0000.00022滿足520.0770.000(1/1)0.0770.0000.00022滿足按“繞2軸整體穩(wěn)定應力比”統(tǒng)計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.00單元數(shù)00005百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%按“繞3軸應力比”顯示構件顏色“繞3軸整體穩(wěn)定應力比”最大的前10個單元的驗算結果（所在組合號／情況號）序號單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果150.2570.3080.257(1/1)0.0310.00012滿足210.0850.0000.085(1/1)0.0000.00022滿足320.0770.0000.077(1/1)0.0000.00022滿足430.0090.0060.005(1/1)0.0060.00012滿足540.0090.0060.005(1/1)0.0060.00012滿足按“繞3軸整體穩(wěn)定應力比”統(tǒng)計結果表范圍>1.001.00~0.900.90~0.700.70~0.500.50~0.01單元數(shù)00005百分比0.0%0.0%0.0%0.0%100.0%5.2設計驗算結果表設計驗算結果表(強度和整體穩(wěn)定為(應力/設計強度))單元號強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比結果10.0850.0000.0850.0000.00022滿足20.0770.0000.0770.0000.00022滿足30.0090.0060.0050.0060.00012滿足40.0090.0060.0050.0060.00012滿足50.2570.3080.2570.0310.00012滿足最嚴控制表(強度和整體穩(wěn)定為(應力/設計強度))強度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應力比沿3軸抗剪應力比繞2軸長細比繞3軸長細比所在單元5555011數(shù)值0.2570.3080.2570.0310.00022圓形截面截面示意圖普通槽鋼截面示意圖10.5安全馬道計算10.5.1計算依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20112、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-20113、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20124、《鋼結構設計標準》GB50017-20175、《建筑結構可靠性設計統(tǒng)一標準》GB50068-201810.5.2基本參數(shù)斜道附著對象建筑物斜道類型之字形斜道立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)1.5立桿步距h(m)1斜道每跑高度H(m)1斜道水平投影長度L(m)3平臺寬度Lpt(m)1.5斜道跑數(shù)n31斜道鋼管類型Φ48×2.7雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)12雙立桿受力不均勻系數(shù)KS0.610.5.3荷載參數(shù)結構重要性系數(shù)γ01可變荷載調整系數(shù)γL0.9腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.2斜道均布活荷載標準值Gkq(kN/㎡)2斜道施工作業(yè)跑數(shù)nj1風荷載標準ωk(kN/m2)(連墻件、單、雙立桿)基本風壓ω0(kN/m2)0.350.527、0.43、0.43風荷載體型系數(shù)μs1.128風荷載高度變化系數(shù)μz(連墻件、單、雙立桿)1.336、1.09、1.0910.5.4縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)m0橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)98900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4120承載力使用極限狀態(tài)q=γ0×[(1.3×(0.029+Gkjb×lb/2)+1.5×γL×Gkq×lb/2)×cosθ]=1×[(1.3×0.9×(0.029+0.35×1.5/2)+1.5×2×1.5/2)×0.949]=2.281kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=((0.029+Gkjb×lb/2)+Gkq×lb/2)×cosθ=((0.029+0.35×1.5/2)+2×1.5/2)×0.949=1.7kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=0.1q(la/cosθ)2=0.1×2.281×(1.5/0.949)2=0.57kN·mσ=Mmax/W=0.57×106/4120=138.35N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax=0.677q'(la/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.7×(1500/0.949)4/(100×206000×98900)=3.526mm≤[ν]=min[la/cosθ/150，10]=min[1500/0.949/150，10]=10mm滿足要求！3、支座反力計算承載力使用極限狀態(tài)Rmax=1.1×qla/cosθ=1.1×2.281×1.5/0.949=3.966kN正常使用極限狀態(tài)Rmax'=1.1×q'la/cosθ=1.1×1.7×1.5/0.949=2.956kN10.5.5扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.8縱向水平桿：Rmax=3.966/0.949=4.179kN≤Rc=0.8×8=6.4kN滿足要求！10.5.6荷載計算斜道跑數(shù)n31斜道每跑高度H(m)1雙立桿計算高度H1(m)12斜道鋼管類型Φ48×2.7每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.2斜道均布活荷載標準值Gkq(KN/㎡)2斜道施工作業(yè)跑數(shù)nj1立桿靜荷載計算1、立桿承受的結構自重荷載NG1k每米內立桿承受斜道新增加桿件的自重標準值gk1＇gk1＇=(la/cosθ+(la/cosθ)×m/2)×0.029×(n+1)/2/(n×H)=(1.5/0.949+(1.5/0.949)×0/2)×0.029×(31+1)/2/(31×1)=0.024kN/m單內立桿：NG1k=(gk+gk1＇)×(n×H-H1)=(0.2+0.024)×(31×1-12)=4.256kN雙內立桿：NGS1k=(gk+gk1＇+0.029)×H1=(0.2+0.024+0.029)×12=3.036kN每米中間立桿承受斜道新增加桿件的自重標準值gk1＇gk1＇=(la/cosθ+(la/cosθ)×m/2)×0.029/H=(1.5/0.949+(1.5/0.949)×0/2)×0.029/1=0.046kN/m單中間立桿：NG1k=(2×gk-0.029+gk1＇)×(n×H-H1)=(2×0.2-0.029+0.046)×(31×1-12)=7.923kN雙中間立桿：NGS1k=(2×gk+gk1＇)×H1=(2×0.2+0.046)×12=5.352kN2、立桿承受的腳手板及擋腳板荷載標準值NG2k每米內立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標準值gk2＇gk2＇=[Gkjb×(la/cosθ)×lb/2+Gkdb×(la/cosθ)]×(n+1)/2/(n×H)=[0.35×(1.5/0.949)×1.5/2+0.17×(1.5/0.949)]×(31+1)/2/(31×1)=0.353kN/m單內立桿：NG2k=gk2＇×(n×H-H1)=0.353×(31×1-12)=6.707kN雙內立桿：NGS2k=gk2＇×H1=0.353×12=4.236kN每米中間立桿承受斜道腳手板及擋腳板荷載標準值gk2＇gk2＇=[Gkjb×(la/cosθ)×lb/2+Gkdb×(la/cosθ)]/H=[0.35×(1.5/0.949)×1.5/2+0.17×(1.5/0.949)]/1=0.684kN/m單中間立桿：NG2k=gk2＇×(n×H-H1)=0.684×(31×1-12)=12.996kN雙中間立桿：NGS2k=gk2＇×H1=0.684×12=8.208kN立桿施工活荷載計算NQ1k=[Gkq×(la/cosθ)×lb/2]×nj=[2×(1.5/0.949)×1.5/2]×1=2.371kN10.5.7立桿穩(wěn)定性驗算斜道每跑高度H(m)1斜道跑數(shù)n31雙立桿計算高度H1(m)12雙立桿受力不均勻系數(shù)KS0.6立桿計算長度系數(shù)μ1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4120立桿截面回轉半徑i(mm)16立桿抗壓強度設計值[f](N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)3841、立桿長細比驗算立桿計算長度l0=kμh=1×1.5×1=1.5m長細比λ=l0/i=1500/16=93.75≤210滿足要求！軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)計算：立桿計算長度l0=kμh=1.155×1.5×1=1.732m長細比λ=l0/i=1732/16=108.25查《規(guī)范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.532、立桿穩(wěn)定性驗算不組合風荷載作用下的單立桿軸心壓力設計值：單立桿的軸心壓力設計值：單內立桿：N1=γ0×[1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×γL×NQ1k]=1×[1.3×(4.256+6.707)+1.5×0.9×2.371]=17.453kN單中間立桿：N2=γ0×[1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×γL×NQ1k]=1×[1.3×(7.923+12.996)+1.5×0.9×2.371]=30.396kNN=max{N1，N2}=30.396kNσ=N/(φA)=30396/(0.53×384)=149.351N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！雙立桿的軸心壓力設計值:雙內立桿：NS1=γ0×1.3×(NGS1k+NGS2k)+N1=1×1.3×(3.036+4.236)+17.453=26.907kN雙中間立桿：NS2=γ0×1.3×(NGS1k+NGS2k)+N2=1×1.3×(5.352+8.208)+30.396=48.024kNN=max{Ns1，Ns2}=48.024kNσ=(KS×NS)/(φA)=(0.6×48024)/(0.53×384)=141.58N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！組合風荷載作用下的單立桿軸向力：單立桿的軸心壓力設計值：單內立桿：N1=γ0×[1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×γL×NQ1k]=1×[1.3×(4.256+6.707)+1.5×0.9×2.371]=17.453kN單中間立桿：N2=γ0×[1.3×(NG1k+NG2k)+1.5×γL×NQ1k]=1×[1.3×(7.923+12.996)+1.5×0.9×2.371]=30.396kNN=max{N1，N2}=30.396kNMw=γ0×γL×φc×1.5×Mwk=1×0.9×0.9×1.5×ωklah2/10=1×0.9×0.9×1.5×0.43×1.5×12/10=0.078kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=30396/(0.53×384)+0.078×106/4120=168.283N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！雙立桿的軸心壓力設計值:雙內立桿：NS1=γ0×1.3×(NGS1k+NGS2k)+N1=1×1.3×(3.036+4.236)+17.453=26.907kN雙中間立桿：NS2=γ0×1.3×(NGS1k+NGS2k)+N2=1×1.3×(5.352+8.208)+30.396=48.024kNN=max{Ns1，Ns2}=48.024kNMw=γ0×γL×φc×1.5×Mwk=1×0.9×0.9×1.5×ωklah2/10=1×0.9×0.9×1.5×0.43×1.5×12/10=0.078kN·mσ=KS×NS/(φA)+Mw/W=0.6×48024/(0.53×384)+0.078×106/4120=160.512N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！10.5.8連墻件承載力驗算連墻件布置方式三步兩跨連墻件連接方式焊接連接連墻件約束腳手架平面外變形軸向力N0(kN)2連墻件計算長度l0(mm)4000連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)15.8連墻件抗壓強度設計值[f](N/mm2)205對接焊縫的抗拉、抗壓強度[ft](N/mm2)185Nlw=1.5×ωk×3×h×2×la=1.5×0.527×3×1×2×1.5=7.115kN長細比λ=l0/i=4000/15.8=253.165，查《規(guī)范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.114(Nlw+N0)/(φAc)=(7.115+2)×103/(0.114×489)=163.509N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2滿足要求！對接焊縫強度驗算：連墻件的周長lw=πd=3.142×48=150.816mm；連墻件鋼管的厚度t=2.7mm；σ=(Nlw+N0)/(lwt)=(7.115+2)×103/(150.816×2.7)=22.384N/mm2≤ft=185N/mm2滿足要求！10.6滑模操作架計算計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準》T/CECS699-20202、《建筑施工腳手架安全技術統(tǒng)一標準》GB51210-20163、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20114、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20125、《鋼結構設計標準》GB50017-20176、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-201110.6.1腳手架參數(shù)結構重要性系數(shù)γ01腳手架安全等級II級腳手架搭設排數(shù)雙排腳手架腳手架鋼管類型Φ48×2.7腳手架架體高度H(m)6步距h(m)1.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.9橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.15內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手架設計類型結構腳手架腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.3腳手板鋪設層數(shù)3安全防護網自重標準值(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設層數(shù)3每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129結構腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)3地區(qū)河北秦皇島市安全網設置全封閉基本風壓ω0(kN/m2)0.35風荷載體型系數(shù)μs1.04風壓高度變化系數(shù)μz(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.595，1.595風荷載標準值ωk(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.581，0.58110.6.3橫向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù)n0橫桿抗彎強度設計值[f](N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)98900橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4120承載能力極限狀態(tài)q=1.3×(0.03+Gkjb×la/(n+1))+1.5×Gk×la/(n+1)=1.3×(0.03+0.3×1.2/(0+1))+1.5×3×1.2/(0+1)=5.907kN/m正常使用極限狀態(tài)q'=(0.03+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.03+0.3×1.2/(0+1))+3×1.2/(0+1)=3.99kN/m計算簡圖如下：1、抗彎驗算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[5.907×0.92/8，5.907×0.152/2]=0.598k