土木工程建筑工程畢業(yè)設(shè)計(jì)辦公樓

你假如相識(shí)從前的我，或許會(huì)寬恕現(xiàn)在的我。前言高校四年的學(xué)習(xí)生活即將結(jié)束畢業(yè)設(shè)計(jì)將成為我們展示四年學(xué)習(xí)成果的一個(gè)最好平臺(tái)畢業(yè)設(shè)計(jì)是高校本科教化的一個(gè)重要階段可以將我們所學(xué)的理論學(xué)問(wèn)付諸于實(shí)踐是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段是對(duì)高校期間所學(xué)專(zhuān)業(yè)學(xué)問(wèn)的全面總結(jié)它涉及到房屋建筑學(xué)、高層建筑、抗震、混凝土、結(jié)構(gòu)力學(xué)等多門(mén)課程應(yīng)用到了很多重要好用的專(zhuān)業(yè)學(xué)問(wèn)比如有底部剪力法、D值法、反彎點(diǎn)法和彎矩安排法等又涉及鋼筋混凝土的配筋和計(jì)算幾乎涉及到了全部專(zhuān)業(yè)學(xué)問(wèn)為了做好本次畢業(yè)設(shè)計(jì)我對(duì)高校所學(xué)的專(zhuān)業(yè)學(xué)問(wèn)進(jìn)行了剛好而全面的復(fù)習(xí)查補(bǔ)了以前學(xué)習(xí)上的漏洞并借閱了很多相關(guān)的書(shū)籍和規(guī)范我會(huì)很好的把握這次畢業(yè)設(shè)計(jì)的機(jī)會(huì)將以前所學(xué)的學(xué)問(wèn)應(yīng)用到實(shí)踐中去這無(wú)論對(duì)以后的學(xué)習(xí)還是工作都將起到莫大的幫助我所選擇的畢業(yè)設(shè)計(jì)題目是阜新市政府辦公樓設(shè)計(jì)采納框架結(jié)構(gòu)框架結(jié)構(gòu)是目前應(yīng)用最為廣泛的結(jié)構(gòu)形式之一這種結(jié)構(gòu)形式建筑平面布置敏捷可以做成較大空間的會(huì)議室車(chē)間住宅等可以分割成小房間或拆除隔斷改成大空間結(jié)構(gòu)立面也富有變更通過(guò)合理的設(shè)計(jì)框架結(jié)構(gòu)本身的抗震性能良好能承受較大荷載能承受較大變形因此我所設(shè)計(jì)的市政府辦公樓特別適合選用這種結(jié)構(gòu)形式本次設(shè)計(jì)主要分為建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)建筑設(shè)計(jì)包括：總平面圖、平面圖、立面圖、剖面圖及節(jié)點(diǎn)詳圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包括：梁板布置圖和配筋圖依據(jù)民用建筑好用、經(jīng)濟(jì)原則在可能的條件下留意美觀的原則本設(shè)計(jì)首先考慮辦公樓的好用性經(jīng)濟(jì)性充分顯示現(xiàn)代建筑的特點(diǎn)結(jié)構(gòu)計(jì)算嚴(yán)格依據(jù)最新國(guó)家規(guī)范的要求進(jìn)行在畢業(yè)設(shè)計(jì)的三個(gè)月里在指導(dǎo)老師的幫助下經(jīng)過(guò)資料查閱、設(shè)計(jì)計(jì)算、論文撰寫(xiě)以及外文翻譯我加深了對(duì)新規(guī)范、規(guī)程、手冊(cè)等相關(guān)內(nèi)容的理解鞏固了專(zhuān)業(yè)學(xué)問(wèn)、提高了綜合分析、解決問(wèn)題的實(shí)力進(jìn)一步駕馭了Excel、Word、AutoCAD及天正等軟件的運(yùn)用以上這些說(shuō)明從不同方面達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的與要求本次設(shè)計(jì)得到了指導(dǎo)老師們的大力幫助在此特殊表示感謝尤其對(duì)我的指導(dǎo)老師孫芳錦老師表示感謝由于框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的計(jì)算工作量很多包括地震作用、風(fēng)荷載作用、恒載作用、活載作用下的梁端、柱端剪力、框架梁、柱的內(nèi)力組合以及內(nèi)力值的調(diào)整在計(jì)算過(guò)程中以手算為主輔以一些Excel計(jì)算軟件的校正由于自己水平有限難免有不妥和疏忽之處敬請(qǐng)各位老師指責(zé)指正二零一零年六月十五日1設(shè)計(jì)基本資料1.1初步設(shè)計(jì)資料保定市徐水縣擬興建6層國(guó)土資源局建筑面積約5283.24m2長(zhǎng)50.9m寬17.3m擬建房屋所在地的設(shè)計(jì)地振動(dòng)參數(shù)αmax=0.08Tg=0.35s基本雪壓S0=0.40KN/m2基本風(fēng)壓ω0=0.45KN/m2地面粗糙度為B類(lèi)年降雨量578mm日最大降雨量85mm常年地下水位于地表下-7.5m水質(zhì)無(wú)侵蝕性地區(qū)表面為一般粘土層下部為砂土凍土深度-1.0米承載力狀況良好土的重度為18KN/m3孔隙比為0.8液性指標(biāo)為0.85地基承載力特征值fak=230KN/m21.2設(shè)計(jì)任務(wù)a建筑圖紙：總平面圖首層平面、標(biāo)準(zhǔn)層平面圖剖面圖屋面防水、主要立面圖各部分節(jié)點(diǎn)詳圖等b結(jié)構(gòu)圖紙：結(jié)構(gòu)布置圖、框架配筋圖、梁柱截面配筋圖等c結(jié)構(gòu)計(jì)算說(shuō)明書(shū)：1)計(jì)算一榀框架的內(nèi)力及配筋2)對(duì)典型樓板進(jìn)行必要的設(shè)計(jì)驗(yàn)算3)外文文獻(xiàn)及翻譯1.3設(shè)計(jì)過(guò)程1)確定結(jié)構(gòu)體系與結(jié)構(gòu)布置2)依據(jù)閱歷對(duì)構(gòu)件進(jìn)行初估3)確定計(jì)算模型及計(jì)算簡(jiǎn)圖4)荷載計(jì)算5)內(nèi)力計(jì)算及組合6)構(gòu)件設(shè)計(jì)7)編寫(xiě)設(shè)計(jì)任務(wù)說(shuō)明書(shū)8)圖紙繪制1.4建筑設(shè)計(jì)1.4.1工程概況該工程為框架結(jié)構(gòu)體系多層辦公樓主體為6層高25.2米建筑面積約5283.42m21～6層層高均為3.6m局部突出電梯間為3.6m1.4.2平面設(shè)計(jì)由于本建筑冬季氣溫較低因此采納內(nèi)廊式辦公樓走廊凈寬為2.4m柱網(wǎng)為7.2m×7.2m首層設(shè)有值班室接待室配電室檔案室資料室食堂開(kāi)水間傳達(dá)室等；2~6層是標(biāo)準(zhǔn)層設(shè)有辦公室會(huì)議室活動(dòng)室咖啡廳雜物室單人辦公室；頂層設(shè)有大會(huì)議室局長(zhǎng)辦公室和圖書(shū)閱覽室為了辦公的舒適每層均設(shè)有開(kāi)水間1.4.3立面設(shè)計(jì)建筑物高度25.2m高寬比H/B=1.46<4可以采納底部剪力法計(jì)算水平地震作用頂層設(shè)電梯機(jī)房屋面為上人屋面女兒墻高為1.2m本建筑的窗一般采納雙層塑鋼窗且為平推窗因?yàn)殡p層窗具有保溫的作用而推拉窗在高層建筑中運(yùn)用起來(lái)比平面便利可使之免于受風(fēng)的破壞窗的尺寸為2.4m×1.5m和1.2m×1.5m為了避開(kāi)地坪層受潮使室內(nèi)外地坪標(biāo)高差為600mm為了解決這個(gè)600mm的高差使人簡(jiǎn)潔上到地坪層在門(mén)廳前做了三個(gè)臺(tái)階臺(tái)階是供人們正常出入的由于臺(tái)階伸出屋面為了防雨而在其上設(shè)置了雨蓬1.4.4剖面設(shè)計(jì)建筑主體為6層層高均為3.6m室內(nèi)外地坪高差為600mm為了室內(nèi)裝修和阻隔結(jié)構(gòu)層中須要進(jìn)行吊頂這樣樓中各種電線(xiàn)保溫管等都從吊頂中穿過(guò)為了避開(kāi)上下層之間固體傳聲在吊頂中加入吸音材料2結(jié)構(gòu)布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖2.1結(jié)構(gòu)布置及梁、柱截面尺寸的初選2.1.1結(jié)構(gòu)平面布置方案依據(jù)辦公樓的結(jié)構(gòu)型式、受力特點(diǎn)和建筑運(yùn)用要求及施工條件等因素綜合考慮本設(shè)計(jì)采納現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)主體結(jié)構(gòu)6層層高為3.6m建筑物總高為25.2m依據(jù)辦公樓的運(yùn)用功能要求并考慮柱網(wǎng)的布置原則本工程主體柱網(wǎng)為7.2m×7.2m填充墻內(nèi)墻采納200mm厚的加氣混凝土砌塊砌筑外墻采納300mm厚的加氣混凝土砌塊砌筑門(mén)為木門(mén)和玻璃門(mén)窗為塑鋼窗圖2-1平面結(jié)構(gòu)布置圖Fig.2-1Flatdistributionofthestructure圖2-2結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖Fig.2-2Drawingofthestructuraldesign2.1.2梁截面尺寸初選樓蓋及屋蓋均采納現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)樓板厚度按跨度的1/45估算取樓板厚度為120mm梁的截面尺寸應(yīng)滿(mǎn)意承載力、剛度及延性要求截面高度按一般取梁跨度l的1/12～1/8估算為防止梁產(chǎn)生剪切脆性破壞梁的凈跨截面高度之比不宜小于4由此估算梁的截面尺寸見(jiàn)表2-1表中還給出了各層梁、柱和板的混凝土強(qiáng)度等級(jí)其設(shè)計(jì)強(qiáng)度C35（fc=16.7N/m2ft=1.57N/m2）C30(fc=14.3N/m2ft=1.43N/m2)表2-1梁截面尺寸及各層混凝土強(qiáng)度等級(jí)Form2-1Thesectionalsizeofaroofbeamoftheformandgradeofintensityofeverylayerconcrete`

混凝土強(qiáng)度等級(jí)

橫梁b×hABCDBC

縱梁b×h

次梁b×h

2-6

C30

350×750

250×450

350×750

300×600

1

C35

350×750

250×450

350×750

300×600

2.1.3柱截面尺寸初選1)柱的軸壓比設(shè)計(jì)值依據(jù)公式1-1計(jì)算： (2-1)式中：β：考慮地震作用組合后柱軸力壓力增大系數(shù)邊柱取1.3等跨內(nèi)柱取1.2不等跨取1.25；F：依據(jù)簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算柱的負(fù)載面積；g：折算后在單位面積上的重力荷載代表值近似??；n：驗(yàn)算截面以上樓層層數(shù)；2)框架柱驗(yàn)算 (2-2)由計(jì)算簡(jiǎn)圖2-1可知邊柱和中柱的負(fù)載面積分別為7.2×3.6m2和7.2×4.8m2由公式（2-2）得第一層柱截面面積為：邊柱中柱如取柱截面為正方形則邊柱和中柱截面高度分別為410.4mm和410mm依據(jù)上述計(jì)算結(jié)果并綜合考慮其它因素本設(shè)計(jì)中柱截面尺寸取值如下：1層2～6層框架結(jié)構(gòu)平面布置如圖2-1所示計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2-2所示取頂層柱的形心線(xiàn)作為框架柱的軸線(xiàn)梁軸線(xiàn)取至板底2-6層柱高度即為層高3.6m；基礎(chǔ)選用獨(dú)立基礎(chǔ)基礎(chǔ)埋深取2.5m底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板底即3重力荷載代表值計(jì)算3.1屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值1)頂層上人屋面30厚細(xì)石混凝土愛(ài)護(hù)層 5mm厚的焦油聚氨酯防水涂料 20厚水泥砂漿找平層 150厚水泥蛭石保溫層 120厚鋼筋混凝土板 V型輕鋼龍骨吊頂 合計(jì) 2)1～5層樓面瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） 100厚鋼筋混凝土板 V型輕鋼龍骨吊頂 合計(jì) 3.2屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 屋面雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 式中：μr為屋面積雪分布系數(shù)取3.3梁、柱墻門(mén)重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算梁、柱可依據(jù)截面尺寸材料容重及粉刷等計(jì)算出單位長(zhǎng)度上的重力荷載計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表3-1表3-1梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值Form3-1Roofbeampostgravityloadstandardvalue層次

構(gòu)件

bm

hm

γKN/m3

β

GKN

lim

n

GiKN

ΣGiKN

1

邊橫梁

0.35

0.75

25

1.05

7.383

6.6

16

791.46

2679.46

中橫梁

0.25

0.40

25

1.05

2.625

1.8

8

39.9

次梁

0.30

0.60

25

1.05

4.725

7.0

14

463.05

縱梁

0.35

0.75

25

1.05

7.383

6.6

28

1385.05

柱

0.60

0.60

25

1.10

9.9

5.68

36

2024.352

2024.352

2~6

邊橫梁

0.35

0.75

25

1.05

7.383

6.75

16

791.46

2679.46

中橫梁

0.25

0.40

25

1.05

2.625

1.95

8

39.9

次梁

0.30

0.60

25

1.05

4.725

7.0

14

463.05

縱梁

0.35

0.75

25

1.05

7.383

6.6

28

1385.05

柱

0.45

0.45

25

1.10

5.569

3.6

36

721.74

721.74

注：1)表中β為考慮梁、柱的粉刷層重力荷載而對(duì)其重力荷載的增大系數(shù)；G表示單位長(zhǎng)度構(gòu)件重力荷載；n為構(gòu)件數(shù)量2)梁長(zhǎng)度取凈長(zhǎng)；柱長(zhǎng)度取層高3.4墻重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算外墻為300mm厚加氣混凝土砌塊（加氣混凝土砌塊密度為15KN/m3）外墻面貼瓷磚（0.5KN/m2）內(nèi)墻面為20mm厚抹灰則外墻單位墻面重力荷載為：內(nèi)墻為200mm厚加氣混凝土砌塊兩側(cè)均為20mm厚抹灰則內(nèi)墻單位墻面重力荷載為：木門(mén)單位面積重力荷載為0.2；鋁合金門(mén)窗單位面積重量取0.43.5重力荷載代表值集中于各質(zhì)點(diǎn)的重力荷載Gi為計(jì)算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻、柱等重量各可變荷載的組合值系數(shù)按規(guī)范規(guī)定采納：無(wú)論是否為上人屋面其屋面上的可變荷載均取雪荷載簡(jiǎn)潔的計(jì)算過(guò)程如下：頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載、50%屋面荷載、梁自重、半層柱自重、半層墻自重其它層重力荷載代表值包括：樓面荷載、50%樓面均布活荷載、梁自重、樓面上下個(gè)半層的柱自重、墻自重第一層：樓板面積：柱：外墻面積：鋁合金門(mén)窗：內(nèi)墻面積：內(nèi)墻木門(mén)鋁合金門(mén)窗：木門(mén)：其次~五層：第六層：機(jī)房：建筑物總重力和在標(biāo)準(zhǔn)值為:圖3-1各質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值Figure3-1variousparticlesgravityloadrepresentativeplants4框架側(cè)移剛度計(jì)算4.1框架梁的線(xiàn)剛度計(jì)算表4-1橫梁線(xiàn)剛度計(jì)算表Form4-1Linerigidityibreckonerofthecrossbeam類(lèi)別

層次

ECN/mm2

bmm

hmm

I0mm4

lmm

Ec×I0/lN·mm

1.5Ec×I0/lN·mm

2.0Ec×I0/lN·mm

邊橫梁

1

3.15×104

350

750

7200

5.768×1010

8.652×1010

11.54×1010

2~6

3.0×104

350

750

7200

5.493×1010

8.24×1010

10.986×1010

走道梁

1

3.15×104

250

400

1.333×109

2400

1.7496×1010

2.6244×1010

3.5×1010

2~6

3.0×104

250

400

1.333×109

2400

1.6661×1010

2.5×1010

3.334×1010

表4-2柱線(xiàn)剛度ic計(jì)算表Form4-2Threadrigidityicreckonerofthepost層次

hcmm

EcN/mm2)

b×hmm2

I0mm4

EcI0/hcN·mm

1

5680

3.15×104

600×600

1.08×1010

5.9894×1010

2~6

3600

3.0×1044

450×450

3.417×10

2.8475×1010

圖4-1C-10柱及與其相連梁的相對(duì)線(xiàn)剛度Figure4-1C-10columnanditsconnectedLiang'srelativestiffness依據(jù)梁、柱線(xiàn)剛度比的不同結(jié)構(gòu)平面布置圖中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱等現(xiàn)以第2層C-10柱的側(cè)移剛度計(jì)算為例說(shuō)明計(jì)算過(guò)程其余柱的計(jì)算過(guò)程從略計(jì)算結(jié)果分別見(jiàn)表4-3和表4-4第2層C-3柱及與其相連的梁的相對(duì)線(xiàn)剛度如圖4-1所示圖中數(shù)據(jù)取自表4-1和表4-2圖4-1C-10柱及與其相連梁的相對(duì)線(xiàn)剛度得：表4-3中框架各柱側(cè)移剛度D值（N/mm）Form4-3TheframepostsideofChinamovesrigidityDvalue層次

邊柱（14根）αcDi1

中柱（14根）αcDi2

ΣDi

1

5.0281

0.7154

18865

3.8574

0.6586

17368

507262

2

5.1538

0.7204

18997

3.954

0.6641

17513

511140

3~6

2.5104

0.6674

14868

1.9261

0.6179

13765

400862

表4-4邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)Form4-4TheframepostsidemovesrigidityDlue層次

A-1D-1A-10D-10αcDi1

B-1C-1B-8C-10αcDi2

ΣDi

1

2.8933

0.5613

14802

3.7711

0.6534

17230

128128

2

2.9656

0.5972

15748

3.8653

0.659

17378

132504

3~6

1.4446

0.5645

12576

1.8828

0.6137

13672

104992

將上述不同狀況下得到的同層框架柱側(cè)移剛度相加即得框架各層層間側(cè)移剛度∑Di如表4-5所示表4-5橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）Form4-5Thesidemovesrigidityamongthehorizontalframelayer層次

1

2

3

4

5

6

∑Di

505854

643644

635390

635390

635390

635390

由表可知故該框架為規(guī)則框架5橫向水平荷載作用下框架的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算5.1橫向水平地震作用下框架的內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算5.1.1橫向自振周期計(jì)算按公式5-1（5-1）將折算到主體結(jié)構(gòu)的頂層即結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移由公式5-2～公式5-4計(jì)算過(guò)程間表5-1其中第6層的Gi為G7與Ge之和（5-2）（5-3）（5-4）表5-1結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移計(jì)算Form5-1Theimaginationdisplacementofthesummitpinnacleofthestructureiscalculated層次

GikN

VGikN

∑DiN/mm

△uimm

uimm

6

11065.03

11065.03

635930

17.4

428.9

5

12374.243

23439.273

635930

36.9

411.5

4

12374.243

35813.516

635930

56.41

374.6

3

12374.243

48187.759

635390

75.8

318.2

2

12374.243

60562.002

643644

94.1

242.4

1

14448.59

75010.592

505854

148.3

148.3

按公式5-5（5-5）計(jì)算基本周期T1其中μT的量鋼為m取YT=0.7則5.1.2水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算本設(shè)計(jì)中結(jié)構(gòu)主體高度不超過(guò)40m質(zhì)量和剛度沿高度分布比較勻稱(chēng)變形以剪切型為主故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算如下：因所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用頂部附加地震作用系數(shù)δn經(jīng)查表計(jì)算得：各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按公式5-6（5-6）計(jì)算將上述δn和FEK代入可得詳細(xì)計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表5-2各樓層地震剪力按公式5-7（5-7）計(jì)算結(jié)果列入表5-2表5-2各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表Form5-2Cutthestrengthreckonerineveryparticlehorizontalhorizontalearthquakefunctionandfloorearthquake層次

Him

GiKN

GiHiKN·m

GiHi／∑GiHi

FiKN

ViKN

27.28

517.05

14105.12

0.013

31.88×3=95.64

95.64

6

23.68

10430.07

246984.06

0.231

558.47

590.35

5

20.08

12374.243

248474.8

0.232

562.07

1152.42

4

16.48

12374.243

203927.52

0.191

461.49

1613.91

3

12.88

12374.243

159380.25

0.149

360.83

1974.74

2

9.28

12374.243

114832.98

0.107

260.08

2238.82

1

5.68

14448.59

82067.99

0.077

185.95

2420.77

各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見(jiàn)圖5-1圖5-1橫向水平地震作用及樓層地震剪力Fig5-1crosswisehorizontalearthquakefunctionandfloorearthquakeshearingforce5.1.3多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移△ui和頂點(diǎn)位移ui分別按公式5-8和公式5-9（5-8）（5-9）計(jì)算計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表5-3表中還計(jì)算了各層的層間彈性位移角表5-3橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算Form5-3Displacementcheckingcomputationsunderhorizontalhorizontalearthquakefunction層次

ViKN

∑DiN/mm

△ui/mm

ui/mm

hi/mm

θe=

6

590.35

6356390

0.93

16.67

3600

1/3874

5

1152.42

6356390

1.81

15.74

3600

1/1984

4

1613.91

6356390

2.54

13.93

3600

1/1417

3

1974.74

6356390

3.11

11.37

3600

1/1158

2

2238.82

643644

3.47

8.26

3600

1/1036

1

2420.77

505854

4.79

4.79

5680

1/1186

由表5-3可見(jiàn)最大層間彈性位移角發(fā)生在第3層其值為1/1036〈1/550滿(mǎn)意要求其中限值5.1.4水平地震作用下框架內(nèi)力計(jì)算以圖2-1中⑩軸線(xiàn)橫向框架內(nèi)力計(jì)算為例說(shuō)明計(jì)算方法其余框架內(nèi)力計(jì)算從略框架柱端剪力及彎矩分別按公式5-10和公式5-11(5-10)(5-11)計(jì)算其中Dij取自表4-3∑Dij取自表4-5層間剪力取自表5-2各柱反彎點(diǎn)高度比y按公式5-12(5-12)確定本例中底層柱需考慮修正值y2第2層柱需考慮修正值y1和y3其余柱均無(wú)修正詳細(xì)計(jì)算過(guò)程及結(jié)果見(jiàn)表5-4、表5-5表5-4各層邊柱端彎矩及剪力計(jì)算Form5-4Curvedsquareofpostendofeverysidelayerandcuttingstrengthcalculated層次

him

ViKN

∑DijN/mm

邊柱

Di1N/mm

Vi1N

K

ym

MijbKN·m

MijuKN·m

6

3.6

590.35

635390

17368

16.14

3.8574

0.45

26.14

31.95

5

3.6

1152.42

635390

17368

31.50

3.8574

0.5

56.7

56.7

4

3.6

1613.91

635390

17368

44.12

3.8574

0.5

79.41

79.41

3

3.6

1974.74

635390

17368

53.98

3.8574

0.5

97.16

97.16

2

3.6

2234.82

643644

17513

60.81

3.954

0.5033

110.18

109.45

1

5.68

2420.77

505854

13765

65.87

1.9261

0.603695

225.88

148.274

表5-5各層中柱端彎矩及剪力計(jì)算Form5-5Curvedsquareofpostendofeverymiddlelayerandcuttingstrengthcalculated層次

him

VikN

∑DijN/mm

中柱

Di1N/mm

Vi1N

K

ym

MijbKN·m

MijuKN·m

6

3.6

590.35

635390

18865

17.53

5.0281

0.45

28.39

34.70

5

3.6

1152.42

635390

18865

34.22

5.0281

0.5

61.59

61.59

4

3.6

1613.91

635390

18865

47.92

5.0281

0.5

86.25

86.25

3

3.6

1974.74

635390

18865

58.63

5.0281

0.5

105.54

105.54

2

3.6

2234.82

643644

18997

65.96

5.1538

0.5

118.73

118.73

1

5.68

2420.77

505854

14868

71.15

2.5104

0.5755

232.586

171.546

注：表中M量綱為KN·mV量綱為KN梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按公式5-13～公式5-15(5-13)(5-14)(5-15)計(jì)算其中梁線(xiàn)剛度取自表5-1詳細(xì)計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表5-6表5-6梁端彎矩、剪力及柱軸力計(jì)算Form5-6Curvedsquareofroofbeamendcuttingthestrengthandstrengthofaxisofacylindercalculated層次

邊梁

走道梁

柱軸力

7

Mbl

Mbr

l

Vb

Mbl

Mbr

l

Vb

邊柱N

中柱N

6

31.95

26.64

7.2

8.14

8.06

8.06

2.4

6.72

-8.14

1.42

5

82.84

69.09

7.2

21.1

20.89

20.89

2.4

17.41

-29.24

5.11

4

136.11

113.51

7.2

34.67

34.33

34.33

2.4

28.61

-63.91

11.17

3

176.57

147.26

7.2

44.98

44.53

44.53

2.4

37.11

-108.89

19.04

2

206.61

172.2

7.2

52.61

52.07

52.07

2.4

43.39

-161.5

28.26

1

258.454

220.88

7.2

66.57

67.4

67.4

2.4

56.17

-232.14

38.66

注：1）柱軸力的負(fù)號(hào)表示拉力當(dāng)為左地震作用時(shí)左側(cè)兩根柱為拉力對(duì)應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力2）表中M單位為kN·mV單位為KNN單位為KNl單位為m水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖所示圖5-2地震作用下的框架彎矩Fig5-2Thesqareofframeunderearthquake圖5-3地震作用下的框架梁端剪力及柱軸力圖Fig5-3Thestrenghofbeamandaxisofpillarunderearthquake5.2橫向風(fēng)荷載作用框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計(jì)算5.2.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值基本風(fēng)壓ω0=0.45KN/m2μs=0.8（迎風(fēng)面）μs=-0.5（背風(fēng)面）B類(lèi)地區(qū)H/B=23.68/50.9=0.465由表查v=0.42T1=0.78sω0T12=0.4×ξ=1.3022仍?、廨S線(xiàn)橫向框架其負(fù)載寬度為7.8m由公式得沿房屋高度的荷載標(biāo)準(zhǔn)值依據(jù)各層標(biāo)高處的高度Hi由表查取μz代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q(z)見(jiàn)下表5-7q(z)沿房屋高度的分布見(jiàn)下圖5-3表5-7沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Form5-7Highlydistributethewindandloadstandardvaluealongthehouse層次

Hi

Hi/H

μz

βz

q1(z)KN/m

q2(z)KN/m

6

22.2

1.00

1.2874

1.0

3.337

2.086

5

18.6

0.838

1.2192

1.0

3.16

1.975

4

15

0.676

1.14

1.0

2.955

1.847

3

11.4

0.514

1.0392

1.0

2.694

1.684

2

7.8

0.351

1.000

1.0

2.592

1.62

1

4.2

0.189

1.000

1.0

2.592

1.62

圖5-4風(fēng)荷載沿房屋高度的分布(單位：KN/m)Fig5-4Highwindloaddistributionalongthehousing(KN/m)《荷載規(guī)范》規(guī)定對(duì)于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)應(yīng)采納風(fēng)振系βZ來(lái)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響本結(jié)構(gòu)房屋高度H=28.15m<30m由表5-1可見(jiàn)βZ沿房屋高度在1.100~1.387范圍內(nèi)變更即風(fēng)壓脈動(dòng)的影響較小因此該房屋不必考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)應(yīng)按靜力等效原理將圖5-3的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載如圖5-4例如第5層的集中荷載F5的計(jì)算過(guò)程如下：圖5-5等效節(jié)點(diǎn)集中風(fēng)荷載(kN)Figure5-5ConcentratedwindloadingonequivalentnodalKN表5-8各層節(jié)點(diǎn)集中荷載Form5-8Everylayernodeconcentratesonloading層次

1

2

3

4

5

6

集中荷載

16.4286

15.1632

15.7608

17.2872

18.486

9.7614

5.2.2風(fēng)荷載作用下水平位移驗(yàn)算依據(jù)圖5-4所示的水平荷載由公式5-10計(jì)算層間剪力Vi然后求出⑩軸線(xiàn)框架的層間側(cè)移剛度再式計(jì)算各層的相對(duì)側(cè)移和肯定側(cè)移計(jì)算過(guò)程見(jiàn)下表5-9表5-9風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移Form5-9Cutstrengthandsidemoveamongtheframelayerunderthefunctionofloadingofwind層次

FikN

VikN

∑DiN/mm

△uimm

uimm

Himm

△ui/hi

6

9.7614

9.7614

72466

0.1347

4.6679

3600

1／26726

5

18.486

28.2474

72466

0.3898

4.5332

3600

1／9236

4

17.2872

45.5346

72466

0.6284

4.1434

3600

1／5729

3

15.7608

61.2954

72466

0.8459

3.515

3600

1／4256

2

15.1632

76.4586

73020

1.0471

2.6691

3600

1／3438

1

16.4268

92.8854

57266

1.622

1.622

4200

1／3502

風(fēng)荷載作用下框架最大層間位移角為1/3438<1/550滿(mǎn)意規(guī)范要求5.2.3風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算表5-10風(fēng)荷載作用邊柱端彎矩及剪力計(jì)算Form5-10Thewindloadsthecurvedsquareofpostendoffunctionandcutsstrengthcalculated層次

him

ViKN

∑DijN/mm

邊柱

Di1N/mm

Vi1N/mm

k

ym

MijbKN·m

MijuKN·m

6

3.6

9.76

72466

17368

2.34

3.8574

0.45

3.79

4.63

5

3.6

28.25

72466

17368

6.77

3.8574

0.5

12.19

12.19

4

3.6

45.53

72466

17368

10.91

3.8574

0.5

19.64

19.64

3

3.6

61.3

72466

17368

14.69

3.8574

0.5

26.45

26.45

2

3.6

76.46

73020

17513

18.34

3.954

0.5033

33.23

32.79

1

4.2

92.89

57266

13765

22.33

1.9261

0.603956

56.64

37.14

表5-11風(fēng)荷載作用中柱端彎矩及剪力計(jì)算Form5-11Thewindloadsthecurvedsquareofpostendoffunctionandcutsstrengthcalculated層次

him

ViKN

∑DijN/mm

中柱

Di1N/mm

Vi1N/mm

k

ym

MijbKN·m

MijuKN·m

6

3.6

9.76

72466

18865

2.54

5.0281

0.45

4.12

5.03

5

3.6

28.25

72466

18865

7.35

5.0281

0.5

13.24

13.24

4

3.6

45.53

72466

18865

11.85

5.0281

0.5

21.34

21.34

3

3.6

61.3

72466

18865

15.96

5.0281

0.5

28.72

28.72

2

3.6

76.46

73020

18997

19.89

5.1538

0.5

35.81

35.81

1

4.2

92.89

57266

14868

24.12

2.5104

0.57552

58.3

43

表5-12風(fēng)荷載作用下梁端彎矩﹑剪力及柱軸力Form5-12Curvedsquareofroofbeamendunderthefunctionofloadingofwindcuttingthestrengthandstrengthofaxisofacylinder層次

邊梁

走道梁

柱軸力

Mbl

Mbr

l

Vb

Mbl

Mbr

l

Vb

邊柱N

中柱N

6

4.63

3.86

7.2

1.18

1.17

1.17

2.4

0.98

-1.18

0.19

5

15.98

13.33

7.2

4.07

4.03

4.03

2.4

3.36

-5.25

0.9

4

31.83

26.55

7.2

8.11

8.03

8.03

2.4

6.69

-13.36

2.32

3

46.09

38.44

7.2

11.74

11.62

11.62

2.4

9.68

-24.98

4.38

2

59.24

49.55

7.2

14.98

14.98

14.98

2.4

12.48

-39.96

6.88

1

70.37

60.51

7.2

18.3

18.3

18.3

2.4

15.25

-58.26

9.93

橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖如圖5-6所示圖5-6橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的框架彎矩圖Fig5-6Thesqareofframeunderwindload圖5-7橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的框架梁端剪力及柱軸力圖Fig5-7Thestrenghofbeamandaxisofpillarunderwindload6豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算6.1橫向框架內(nèi)力計(jì)算6.1.1計(jì)算單元?、廨S線(xiàn)橫向框架進(jìn)行計(jì)算計(jì)算單元寬度為7.8m由于房間內(nèi)布置有次梁故干脆傳給該框架的樓面荷載如圖中的斜線(xiàn)陰影線(xiàn)所示計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面則通過(guò)次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架作用于各節(jié)點(diǎn)上由于縱向框架梁的中心線(xiàn)與柱的中心線(xiàn)不重合因此在框架節(jié)點(diǎn)上有集中力矩圖6-1橫向框架計(jì)算單元Figure6-1ThediagramofCrosswiseframecomputingelement6.1.2荷載計(jì)算6.1.2.1恒載計(jì)算圖6-2各層梁上作用的恒荷載Fig6-2ThediagramofPermanentloadofeachbeam在上圖中q1、q1′代表橫梁自重為均布荷載形式對(duì)于第6層：q2和q2′分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載由圖7-2所示幾何關(guān)系可以得出：P1、P2分別為由邊縱梁、中縱梁干脆傳給柱的恒載它包括梁自重、樓板重等重力荷載計(jì)算如下：集中力矩對(duì)2～5層集中力矩對(duì)1層集中力矩6.1.2.2活荷載計(jì)算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖6-3所示圖6-3各層梁上作用的活荷載Figure6-3ThediagramofTheliveloadofeachbea對(duì)于第7層同理在屋面雪荷載作用下對(duì)2～5層對(duì)第1層將上述計(jì)算結(jié)果匯總見(jiàn)表6-1和表6-2表6-1橫向框架恒載匯總表Form6-1Summaryinpermanentyearofthehorizontalframe層次

q1KN/m

q1′KN/m

q2KN/m

q2′KN/m

P1KN

P2KN

M1KN·m

M2KN·m

6

7.383

2.625

18.486

12.324

199.4922

186.2316

7.481

6.984

2～5

19.581

2.625

11.88

7.92

190.78785

229.7241

7.155

8.615

1

19.581

2.625

11.88

7.92

188.505

227.8944

21.207

25.64

表6-2橫向框架活載匯總表Form6-2Summaryinlivingyearofthehorizontalframe層次

q2KN/m

q2′KN/m

P1KN

P2KN

M1KN·m

M2KN·m

6

7.2（1.44）

4.8（0.96）

32.4（6.48）

46.8（9.32）

1.215（0.243）

1.755（0.351）

2～5

7.2

4.8

32.4

46.8

1.215

1.755

1

7.2

4.8

32.4

46.8

3.645

5.265

注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用狀況6.1.3內(nèi)力計(jì)算梁端、柱端彎矩采納彎矩二次安排法計(jì)算由于結(jié)構(gòu)和荷載均對(duì)稱(chēng)故計(jì)算時(shí)可用半框架彎矩計(jì)算過(guò)程如下圖6-4和圖6-5梁端剪力可依據(jù)梁上豎向荷載引起來(lái)的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得到計(jì)算柱底軸力還須要考慮柱的自重如表6-6和表6-7所示圖6-4恒荷載作用下橫向框架的二次安排法kN·mFigure6-4CacluationofmomentseconddistributionofthehorizontalframeofdeadloadkN·m 圖6-5活荷載作用下橫向框架的二次安排法kN·mFigure6-5CacluationofmomentseconddistributionofthehorizontalframeofliveloadkN·m圖6-6豎向恒荷載作用下框架彎矩圖kN·mFigure6-5Bendingmomentdiagramoftheverticalframeofdeadload圖6-7豎向活荷載作用下框架彎矩圖kN·mFigure6-5Bendingmomentdiagramoftheverticalframeofliveload表6-3恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）Form6-3Roofbeamendcutstrengthandstrengthofaxisofacylinderunderthefunctionpermanentyear層次

荷載引起剪力AB跨BC跨VA=VBVB=VC

彎矩引起剪力AB跨BC跨VA=-VBVB=VC

總剪力AB跨BC跨VAVBVB=VC

柱軸力A柱B柱N頂N底N頂N底

6

76.49

10.54

-3.68

0

72.81

80.17

10.54

272.3

292.35

276.94

296.99

5

102.57

7.9

-3.19

0

99.38

105.76

7.9

582.51

602.56

629.84

649.89

4

102.57

7.9

-3.22

0

99.35

105.79

7.9

892.7

912.75

985.4

1005.45

3

102.57

7.9

-3.22

0

99.35

105.79

7.9

1202.89

1222.94

1340.96

1361.01

2

102.57

7.9

-3.26

0

99.31

105.83

7.9

1513.04

1533.09

1696.57

1716.62

1

102.57

7.9

-2.38

0

100.19

104.95

7.9

1821.79

1878.02

2049.46

2105.69

表6-4活載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）Form6-4Roofbeamendcutthestrengthandstrengthofaxisofacylinderunderthefunctionlivingyear層次

荷載引起剪力AB跨BC跨VA=VBVB=VC

彎矩引起剪力AB跨BC跨VA=-VBVB=VC

總剪力AB跨BC跨VAVBVB=VC

柱軸力A柱B柱N頂=N底N頂=N底

6

19.44（3.89）

2.88（0.58）

-3.3（0.06）

0

16.14（3.95）

22.74（3.83）

2.88（0.58）

48.54（10.43）

65.94（13.37）

5

19.44

2.88

-2.28（-4.51）

0

17.17（17.07）

21.72（21.82）

2.88

118.16（43.6）

150.91（49.32）

4

19.44

2.88

-2.34

0

17.10

21.78

2.88

167.66（63.65）

215.89（69.37）

3

19.44

2.88

-2.34

0

17.10

21.78

2.88

217.16（83.7）

280.87（89.421）

2

19.44

2.88

-3.22

0

16.22

22.66

2.88

265.78（103.75）

346.73（109.47）

1

19.44

2.88

-1.68

0

17.76

21.12

2.88

315.94（123.8）

411.05（129.52）

注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值為屋面作用雪荷載（0.20KN/m2）其它層樓面作用活荷載（12KN/m2）V以向上為正6.2橫向框架內(nèi)力組合6.2.1結(jié)構(gòu)抗震等級(jí)結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)可依據(jù)結(jié)構(gòu)類(lèi)型、地震烈度、房屋高度等因素由查表可知本工程的框架為三級(jí)抗震等級(jí)6.2.2框架梁內(nèi)力組合本例考慮了四種內(nèi)力組合即1.2SGk+1.4SQk1.2SGk+0.9×1.4(SQk+Swk)1.35SGk+SQk和1.2SGE+1.3Swk[2]此外對(duì)于本工程1.2SGk+1.4Swk這種內(nèi)力組合與考慮地震作用的組合相比一般比較小對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不起限制作用故不予考慮各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見(jiàn)表6-5表中SGk、SQk兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過(guò)調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取0.8）表6-5框架梁內(nèi)力組合表Form6-5Theframesetsaroofbeaminplacetheinternalforcemakesformsup層次

截面位置

內(nèi)力

SGk

SQk

SEk

一層

A

M

-70.45

-14.54

±258.45

V

100.19

17.76

?66.57

B左

M

-84.14

-17.77

?220.88

V

104.95

21.12

±66.57

B右

M

-17.72

-3.35

±67.4

V

7.9

2.88

?56.17

跨間

MAB

MBC

四層

A

M

-59.95

-12.59

±136.11

V

99.35

17.1

?34.67

B左

M

-78.5

-17.08

?113.51

V

105.79

21.78

±34.67

B右

M

-23.71

-5.74

±34.33

V

7.9

2.88

?28.61

跨間

MAB

MBC

六層

A

M

-34.3

-8.41

±31.95

（-4.22）

V

72.81

16.14

?8.14

（3.95）

B左

M

-55.47

-14.74

?26.64

（-3.88）

V

80.17

22.74

±8.14

（3.83）

B左

M

-26.54

-7.37

±8.06

（-1.42）

V

105.4

2.88

?6.72

（0.58）

跨間

MAB

MBC

層次

截面位置

內(nèi)力

γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]

1.35SGk+SQk

1.2SGk+1.4SQk

V=γRE[ηvb(Mlb+Mrb)/ln+VGb]

→

←

一層

A

M

182.04

-321.94

-109.65

-104.9

186.96

V

37.69

184.81

153.02

145.09

B左

M

-299.08

131.64

-131.36

-125.85

V

191.37

44.26

162.8

155.51

B右

M

48.26

-83.17

-27.27

-25.95

96.1

V

-52.54

71.59

13.55

13.51

跨間

MAB

274.89

145.59

MBC

54.42

-77.01

四層

A

M

73.41

-192

-93.04

-89.13

151.82

V

71.75

148.36

151.22

143.16

B左

M

-189.01

32.34

-123.06

-118.11

V

157.33

80.7

164.6

157.44

B右

M

9.55

-57.39

-37.75

-36.49

75.8

V

-20.09

41.14

13.55

13.51

跨間

MAB

159.21

487.38

MBC

15.71

-51.24

六層

A

M

-3.5

-65.81

-54.72

-52.93

94.71

V

73.51

91.49

114.43

109.97

B左

M

-82.53

-30.58

-89.62

-87.2

V

102.36

84.38

130.97

128.04

B左

M

-19.34

-35.06

-43.2

-42.17

32.34

V

101.55

116.443.70

145.17

130.51

跨間

MAB

127.88

113.37

MBC

-11.28

-27

下面以第一層AB跨梁考慮地震作用的組合為例說(shuō)明各內(nèi)力的組合方法對(duì)支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合狀況進(jìn)行計(jì)算求跨間最大正彎矩時(shí)可依據(jù)梁端彎矩組合及梁上荷載設(shè)計(jì)值由平衡條件確定由圖6-8可得圖6-8均布載荷梯形荷載下的計(jì)算圖形Figure6-8calculationgraphicsofuniformloadunderthetrapezoidalload若說(shuō)明x≤al其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離則x可由下式求解：將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩若說(shuō)明則同理可求得三角形分布荷載和均布荷載6-9均布和三角形荷載下的計(jì)算圖形Figure6-9calculationgraphicsofuniformandloadunderthetrapezoidalload作用下的VA、x和Mmax的計(jì)算公式x由下式解得本設(shè)計(jì)中梁上荷載設(shè)計(jì)值：左震說(shuō)明則即解得則右震﹥7.2m說(shuō)明發(fā)生在右支座則剪力計(jì)算：AB凈跨左震 右震則6.2.3框架柱內(nèi)力組合取每層柱頂和柱底兩個(gè)限制截面進(jìn)行組合組合結(jié)果及柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整下表在考慮地震作用效應(yīng)的組合中取屋面為雪荷載時(shí)的內(nèi)力進(jìn)行組合表6-6橫向框架A柱彎矩內(nèi)力組合表Form6-6ThecurvedsquareofhorizontalframeApostandaxlestrengthassociation層次

截面

內(nèi)力

SGk

SQk

SEk

6

柱頂

M

34.67

9.09（5.09）

?31.95

N

272.3

48.54（10.43）

?8.14

柱底

M

-33.78

-7.67（-6.23）

±26.14

N

292.35

48.54（10.43）

?8.14

5

柱頂

M

33.92

7.13（7.13）

?56.7

N

582.51

118.16（43.6）

?29.24

柱底

M

-33.89

-7.21

±56.7

N

602.56

118.16(43.6）

?29.24

4

柱頂

M

33.89

7.21

?79.41

N

892.7

167.66(63.65）

?63.91

柱底

M

-33.89

-7.21

±79.41

N

912.75

167.66(63.65）

?63.91

3

柱頂

M

33.89

7.21

?97.16

N

1202.89

217.16(83.7）

?108.89

柱底

M

-34.26

-7.31

±97.16

N

1222.94

217.16(83.7）

?108.89

2

柱頂

M

31.34

6.69

?109.45

N

1513.04

265.78(103.75)

?161.5

柱底

M

-26.47

-5.72

±110.18

N

1533.09

265.78(103.75)

?161.5

1

柱頂

M

40.22

8.77

?148.274

N

1821.79

315.94(123.8)

?232.14

柱底

M

-21.48

-4.68

±225.88

N

1878.02

315.94(123.8)

?232.14

續(xù)表6-6層次

截面

內(nèi)力

γRE[1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]

1.35SGk+SQK

1.2SGK+1.4SQK

│Mmax│N

NminM

NmaxM

→

←

6

柱頂

M

2.34

64.64

55.89

54.33

64.64

2.34

55.89

N

241.83

257.70

416.15

394.72

257.70

241.83

416.15

柱底

M

-7.72

-58.69

-53.27

-51.27

-58.69

-7.72

-53.27

N

259.87

275.75

443.21

418.78

275.75

259.87

443.21

5

柱頂

M

-21.55

89.02

52.92

50.69

89.02

-21.55

52.92

N

515.37

572.39

904.55

864.44

572.39

515.37

904.55

柱底

M

21.54

-89.03

-52.96

-50.76

-89.03

21.54

-52.96

N

533.42

590.43

931.62

888.50

590.43

533.42

931.62

4

柱頂

M

-46.59

118.58

52.96

50.76

118.58

-46.59

52.96

N

821.08

954.01

1372.81

1305.96

954.01

821.08

1372.81

柱底

M

46.59

-118.58

-52.96

-50.76

-118.58

46.59

-52.96

N

840.33

973.26

1399.87

1330.02

973.26

840.33

1399.87

3

柱頂

M

-65.05

137.04

52.96

50.76

137.04

-65.05

52.96

N

1081.70

1308.20

1841.06

1747.49

1308.20

1081.70

1841.06

柱底

M

64.65

-137.44

-53.56

-51.35

-137.44

64.65

-53.56

N

1100.95

1327.44

1868.13

1771.55

1327.44

1100.95

1868.13

2

柱頂

M

-80.53

147.13

49.00

46.97

147.13

-80.53

49.00

N

1334.36

1670.28

2308.38

2187.74

1670.28

1334.36

2308.38

柱底

M

86.43

-142.74

-41.45

-39.77

-142.74

86.43

-41.45

N

1353.61

1689.53

2335.45

2211.80

1689.53

1353.61

2335.45

1

柱頂

M

-111.38

197.03

63.07

60.54

197.03

-111.38

63.07

N

1566.92

2049.77

2775.36

2628.46

2049.77

1566.92

2775.36

柱底

M

212.05

-257.78

-33.68

-32.33

-257.78

212.05

-33.68

N

1620.90

2103.75

2851.27

2695.94

2103.75

1620.90

2851.27

表6-7橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整Form6-7TheadjustofthetransversedirectionframeApostcombinationbendingmomentdesignvalue層次

截面

γRE(Mc=ηMb)

γREN

6

柱頂

─

─

柱底

─

─

5

柱頂

─

─

柱底

─

─

4

柱頂

98.7

954.01

柱底

80.16

973.26

3

柱頂

92.64

1308.2

柱底

83.46

1327.44

2

柱頂

89.34

1670.28

柱底

121.72

1689.53

1

柱頂

118.02

2049.77

柱底`

322.23

2103.75

表6-8橫向框架A柱剪力組合表Form6-8ThecurvedsquareofhorizontalframeBpostandaxlestrengthassociation層次

SGk

SQk

SEk

6

-19.01

-4.66（-3.14）

±16.14

5

-18.84

-3.98（-3.98）

±31.5

4

-18.83

-4.01

±44.12

3

-18.93

-4.03

±53.98

2

-16.06

-3.45

±60.81

1

-10.86

-2.37

±65.87

續(xù)表6-8層次

γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]

1.35SGk+SQK

1.2SGK+1.4SQK

γRE[ηvc(Mbc+Mlc)/Hn]

→

←

6

-3.16

-38.83

-30.32

-29.34

49.14

5

13.56

-56.05

-29.41

-28.18

70.94

4

27.50

-70.00

-29.43

-28.21

71.26

3

38.28

-81.01

-29.59

-28.36

70.165

2

48.36

-84.64

-25.13

-24.10

84.09

1

60.50

-85.07

-17.03

-16.35

106.31

表6-9橫向框架B柱彎矩內(nèi)力組合表 Form6-9ThecurvedsquareofhorizontalframeBpostandaxlestrengthassociation層次

截面

內(nèi)力

SGk

SQk

SEk

6

柱頂

M

-29.18

-7.49（-3.43）

?34.7

N

276.94

65.94（13.37）

?1.42

柱底

M

29.43

6.52（5.45）

±28.39

N

296.99

65.94（13.37）

?1.42

5

柱頂

M

-30

-6.15（-6.42）

?61.59

N

629.84

150.91（49.32）

?5.11

柱底

M

29.92

6.2

±61.59

N

649.89

150.91（49.32）

?5.11

4

柱頂

M

-29.92

-6.2

?86.25

N

985.4

215.89（69.37）

?11.17

柱底

M

29.92

6.2

±86.25

N

1005.45

215.89（69.37）

?11.17

3

柱頂

M

-29.92

-6.2

?105.54

N

1340.96

280.87（89.42）

?19.04

柱底

M

29.81

6.28

±105.54

N

1361.01

280.87（89.42）

?19.04

2

柱頂

M

-27.59

-5.71

?118.73

N

1696.57

346.73(109.47）

?28.26

柱底

M

22.84

4.75

±118.73

N

1716.62

346.73(109.47）

?28.26

1

柱頂

M

-34.54

-7.2

?171.546

N

2049.46

411.05(129.52）

?38.66

柱底

M

18.29

3.81

±232.586

N

2105.69

411.05(129.52）

?38.66

續(xù)表6-9層次

截面

內(nèi)力

γRE[1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]

1.35SGk+SQK

1.2SGK+1.4SQK

│Mmax│N

NminM

NmaxM

→

←

6

柱頂

M

-61.64

6.03

-46.88

-45.50

-61.64

6.03

-46.88

N

256.65

253.88

439.81

424.64

256.65

253.88

439.81

柱底

M

56.62

1.26

46.25

44.44

56.62

1.26

46.25

N

274.69

271.92

466.88

448.70

274.69

271.92

466.88

5

柱頂

M

-89.94

30.16

-46.65

-44.61

-89.94

30.16

-46.65

N

594.03

584.07

1001.19

967.08

594.03

584.07

1001.19

柱底

M

89.77

-30.33

46.59

44.58

89.77

-30.33

46.59

N

612.08

602.11

1028.26

991.14

612.08

602.11

1028.26

4

柱頂

M

-121.40

58.00

-46.59

-44.58

-121.40

58.00

-46.59

N

990.90

967.66

1546.18

1484.73

990.90

967.66

1546.18

柱底

M

121.40

-58.00

46.59

44.58

121.40

-58.00

46.59

N

1010.15

986.91

1573.25

1508.79

1010.15

986.91

1573.25

3

柱頂

M

-141.46

78.06

-46.59

-44.58

-141.46

78.06

-46.59

N

1350.04

1310.44

2091.17

2002.37

1350.04

1310.44

2091.17

柱底

M

141.39

-78.13

46.52

44.56

141.39

-78.13

46.52

N

1369.29

1329.69

2118.23

2026.43

1369.29

1329.69

2118.23

2

柱頂

M

-152.71

94.25

-42.96

-41.10

-152.71

94.25

-42.96

N

1710.64

1651.86

2637.10

2521.31

1710.64

1651.86

2637.10

柱底

M

147.69

-99.27

35.58

34.06

147.69

-99.27

35.58

N

1729.89

1671.11

2664.