中高級鑄造工考試試題及答案

中高級鍛造工技能理論考試填空題1.在澆注溫度和鑄型工藝因素等條件正常的狀況下,鑄件愈簡樸,壁厚愈厚,則對金屬液流動的阻力__越大___。2.金屬的性質(zhì)對鑄件的殘存應力影響很大,金屬的彈性模量越大,合金材料線收縮系數(shù)越大,合金的導熱性能越差,鑄件的殘存應力也__越大___。3.在鑄型中固定砂芯的重要辦法有:___芯頭___和芯卡固定兩種。4.在選擇砂箱造型的砂箱尺寸時,最重要考慮,箱帶與砂箱四周的___吃砂量__。5.鑄鋼件,球墨鑄鐵件和高大灰鑄鐵件,在普通狀況下采用__底注式_澆注系統(tǒng)。6.工藝出品率又叫鑄件收得率或鍛造回收率。它是鑄件毛重與模重比值的百分數(shù)。7.活塊造型是將有妨礙起模部分的砂型制成能夠搬運的砂塊,便于起模?；钌笆菢嫵缮靶偷囊徊糠?而不是。8.影響鑄件尺寸精度的重要因素有工藝方案、工藝參數(shù)、_鍛造工藝裝備設計。9.現(xiàn)在,修補鑄件用得最廣的辦法是_焊補修補法。10.模底板與砂箱之間用__定位銷和定位套定位。11.當鑄件體積小表面積大時,合金溫度減少越快,愈不容易澆滿。12.合金的流動性對鑄件質(zhì)量有重要影響,重要體現(xiàn)在能獲得健全鑄件,對鑄件補縮有利。13．金屬液從澆入鑄型冷卻凝固至室溫的整個過程中發(fā)生的體積和尺寸減小的現(xiàn)象稱收縮。14．從直澆道到內(nèi)澆道的截面積逐步擴大的澆注系統(tǒng)稱開放式。15．封閉式澆注系統(tǒng)，內(nèi)澆道截面積小，它含有較好的擋渣能力。16.水玻璃流態(tài)自硬砂的工藝規(guī)定使用_____持續(xù)____式混砂機,全部的原材料同時加入同時混制,混好的砂___立刻灌型______。17．鑄鐵件澆注系統(tǒng)的計算，首先應擬定內(nèi)澆道最小截面積，然后根據(jù)比例，擬定其它部分截面積。18．鑄型澆注時，內(nèi)澆道至外澆道液面的高度，與內(nèi)澆道以上鑄件高度之差，稱為剩余壓力頭。19.內(nèi)澆道在鑄件上的位置應符合鑄件的凝固次序或補縮辦法。20．難以鋸割的冒口最佳使用易割冒口。21.冒口應盡量放在鑄件模數(shù)較大位置較高的部位,以利于冒口液柱重力進行補縮。22.鐵碳合金凝固次序有同時凝固和次序凝固兩個類型。23.在鑄腔表面刷涂料的重要作用是避免化學粘砂、改善鑄件表面質(zhì)量。21．芯骨、砂箱、壓鐵等鑄件可選用鑄鋼。22．對稱模樣分模造型時，分型負數(shù)應分布在中間。23．鑄件質(zhì)量涉及：外觀質(zhì)量，內(nèi)在質(zhì)量和使用質(zhì)量三個方面。25.根據(jù)金屬線收縮受到的妨礙的因素不同,鍛造應力可分為熱應力_____相變應力和_________收縮應力。25．壓力實驗重要用于檢查鑄件的內(nèi)部缺點。26．擁箱機的作用是將砂塊連同鑄件一起從砂箱中捅出，送到落砂機上進行落砂。27．消除鑄鐵件鍛造應力的慣用辦法是時效解決。28.采用外冷鐵的實質(zhì)是變化鑄型某部分造型材料的蓄熱系數(shù)，以控制鑄件的收縮。29.鑄件熱裂表面嚴重氧化而沒有金屬光澤；鑄鋼件裂紋表面近似黑色，鋁合金則呈暗灰色。30.型砂震擊緊實的緊實度與震擊____次數(shù)_____和震擊____高度_____等因素有關。30.對于規(guī)定較高，單件生產(chǎn)的重要鑄件和大量生產(chǎn)的鑄件，除了要具體繪制鍛造工藝圖外，還應繪制鑄件圖、零件圖等。31.薄壁件的砂芯較大或_____較多____,如何確保____壁厚均勻_____是一種技術上難點。31.熱芯盒的排氣方式重要有排氣槽排氣、間隙排氣和排氣塞排氣三種。32.每增加1%硅的質(zhì)量分數(shù)，可使共晶點碳的質(zhì)量分數(shù)下降0.33%。33.鑄態(tài)球墨鑄鐵首要的任務是避免鑄態(tài)組織中有殘留的自由滲碳體，并強調(diào)采用內(nèi)孕育。34.芯頭有定位、支撐和排氣作用，普通分為垂直芯頭和水平芯頭。35.ZL110屬于鍛造鋁硅合金，那么ZL201屬于鍛造鋁銅合金。36.砂芯的連結辦法有____粘結_____法、栓連法和___熔焊法______等三種。38.沖天爐按照爐襯材料的化學特性不同,分為_____酸式____沖天爐和____堿式_____沖天爐。39.講求信譽既是做人的準則，也是職業(yè)道德的起碼規(guī)定。40.金屬模的尺寸除考慮零件的尺寸外，還要考慮___零件的鍛造工藝尺寸、_零件材料的收縮率。二、判斷題（55題，對畫√，錯畫×）根據(jù)經(jīng)驗：每噸鑄件約需消耗1t的新砂。（V）鍛造用砂的粒徑普通為0.035~3.53mm。（X）按內(nèi)澆道在鑄件上的位置可分為中注式、頂注式、底注式、分層式和階梯式。（X）使用疊箱造型的目的是為了方便澆注。(X)鑄件的凝固方式普通分為三種類型：逐級凝固、體積凝固和中間凝固。（V）為實現(xiàn)同時凝固原則，內(nèi)澆道可從鑄鐵厚處引入，并增加內(nèi)澆道數(shù)目，采用低溫快澆工藝。（X）金屬的流動性是熔融金屬固有的特性。（V）流動性和充型能力都越好時，鑄件的模數(shù)M會越大。（X）冒口的有效補縮距離=冒口區(qū)+末端區(qū)。（V）在生產(chǎn)實踐中，慣用畫“等固相線法”和“內(nèi)切圓法”近似的擬定縮孔的位置。（V）在基體相似條件下的A型石墨，灰鑄鐵的強度較好。（V）合脂砂芯的烘干溫度范疇為180~240℃，最適宜的烘干溫度為200℃±5℃，烘干時間普通為3~5h。（X）鑄件加工余量的代號為“MA”。加工余量等級由精到粗為J至A共9個等級。（X）銅和鉬都是能夠增進石墨細化的元素。（V）為確?；诣T鐵得到珠光體基體，普通錳的質(zhì)量分數(shù)應控制在0.6%~0.9%范疇內(nèi)。（X）消除或削弱鑄鐵“遺傳性”的方法是采用高溫熔煉；采用兩種以上的原鐵料進行配料。（V）硅砂能夠根據(jù)來源和加工方式的不同分為風積砂和海砂等（X）型砂中α石英轉(zhuǎn)變成β石英時產(chǎn)生的相變膨脹是造成夾砂的重要因素（X）普通來說沖天爐熔煉增碳降硅，電爐熔煉脫碳增硅。（V）鑄件線收縮率與合金的自由收縮有關，也與鑄件構造、鑄型、砂芯的退讓性等有關。（V）Si是強烈增進石墨化得元素，S是強烈妨礙石墨化元素，Mn、Cu是妨礙石墨化元素。（V）鑄鐵的結晶溫度范疇普通來說比鑄鋼寬，因此其流動性比鑄鋼差。（V）大型、壁厚及形狀復雜的鑄件，普通采用濕型鍛造。（X）對沖天爐熔煉的評價是過熱便宜熔化貴。（X）皮下氣孔因形狀呈針尖狀又稱針孔，在鑄鋼和球墨鑄鐵中出現(xiàn)較多。（V）避免鑄件夾砂結疤缺點，應從減輕熱作用減少膨脹值、提高型（芯）砂退讓變形能力和增加型腔表面砂層與砂層的連接強度這幾方面著手。（V）當鑄件構造復雜，鑄件合金流動性差時，應取較小的鍛造所允許的最小壁厚。（V）對于成批生產(chǎn)的干砂型、表干型，且工藝裝備好時，應取較大的分型負數(shù)。（X）粘土砂的熱濕拉除了與粘土加入量有關以外，最重要的影響因素是粘土的品種和人工活化膨潤土中活化劑的加入量；普通鈉基膨潤土砂較鈣基膨潤土砂熱濕拉強度高。（V）鑄鋼收縮大，容易產(chǎn)生縮松、縮孔缺點、裂紋和變形等缺點，因此多按同時凝固原則設計澆注系統(tǒng)。（X）模底板上導向銷的工作長度應不不大于模樣高度。（V）高壓造型時，選用較高的比壓，可獲得高精度的鑄件，因此比壓應越高越好。（V）澆注系統(tǒng)各組元截面積比為ΣA內(nèi)≤ΣA橫≤ΣA直的為開發(fā)式澆注系統(tǒng)。（X）當鑄件的腔室不容易密封時，可用煤油來進行滲漏實驗，用以檢查鑄件的致密性。（V）金屬型的熱導率不不大于砂型，因此鑄件在金屬性中冷卻速度比在砂型中慢。（X）低壓鍛造時，結晶壓力越大，補縮效果越好，鑄件的組織也越致密。（V））冷裂是鑄件處在塑性變形狀態(tài)下產(chǎn)生的。（V）超聲波探傷能擬定缺點的真實形狀和體積。（X）41.假箱造型工藝辦法中，假箱是替代造型模板的，它不能直接用來澆注鑄件，因而稱為假箱。(V)42.鑄型澆注后，靠近鑄型的鑄件表面層由無方向性的柱狀晶粒構成。(X)43.(V)44.大多數(shù)鍛造合金都是在一種溫度范疇內(nèi)結晶的。(V)45.雙座司氣閥構造不是靠活塞來關閉和啟動進排氣孔的。(V)46.QT的完全奧氏體化正火是為了提高塑性。(X)47．鑄件的澆注位置只對造型方式有直接影響，對鑄件的內(nèi)在質(zhì)量影響不大。（X）48．鑄件氣孔周邊存在著硫化錳夾雜，是由于鋼水中含硫過高而產(chǎn)生的氣孔。（V）49.鑄鋼件在厚大部位置冒口是為理解決鑄件固態(tài)收縮時的尺寸縮小，從而能夠確保鑄件的尺寸精度。(X)50.外冷鐵太長，如妨礙鑄件收縮，將使鑄件產(chǎn)生裂紋。(V)三、不定項選擇題型砂中加入α淀粉的目的是（C）。A.提高破碎指數(shù)B.增加韌性C.提高熱濕拉強度D.延長型砂表面激熱開裂時間灰鑄鐵中的石墨呈（）狀。A.A型B.B型C.C型D.團絮半封閉式澆注系統(tǒng)是（C）。A.A直>A橫>A內(nèi)B.A直<A橫<A內(nèi)C.A橫>A直>A內(nèi)D.A橫<A直<A內(nèi)灰鑄鐵的共晶凝固近似于（A）。A.逐級凝固方式B.糊狀凝固方式C.中間凝固方式D.同時凝固方式為實現(xiàn)同時凝固，內(nèi)澆道應從鑄件（A）處引入，且增加內(nèi)澆道數(shù)目，采用低溫快澆工藝。A.薄壁B.厚壁C.側(cè)面D.底部（D）件采用補貼比較普遍。A.球墨鑄鐵B.灰鑄鐵C.蠕墨鑄鐵D.鑄鋼在鑄件末端區(qū)放置冷鐵，能適宜延長（B）長度。A冒口區(qū)B.冒口有效補縮距離C.末端區(qū)D.冒口區(qū)和末端區(qū)1.加工余量(B)會使電力的消耗和工具的磨損增加。A.過小B.過大2.(C)鍛造含有較大的靈活性和適應性，是現(xiàn)在應用最廣的一種造型辦法。A.金屬型B.殼型C.砂型D.熔模3.用查表法擬定內(nèi)澆道截面尺寸時，根據(jù)實際狀況，表中內(nèi)澆道截面積能夠增大(D)左右。A.10%B.15%C20%D.30%下面列出的不屬于工裝的是(D)。A.澆冒口模B.定位銷套C.樣板D.刮板鑄件中產(chǎn)生縮孔的基本因素，是合金的液態(tài)收縮和凝固收縮值（A）固態(tài)收縮值。A.不不大于B.等于C.不大于D.等于或不大于對于球墨鑄鐵，碳當量的質(zhì)量分數(shù)為（D），充足孕育，增加鑄型剛度，發(fā)明同時凝固條件，即可實現(xiàn)無冒品鍛造，又可獲得完好致密的鑄件。A.<3.7%B.<3.8%C.<3.9%D.≥3.9%當總應力值超出合金的（A）時，鑄件將產(chǎn)生裂紋。A.強度極限B.疲勞極限C.屈服極限D(zhuǎn).彎曲極限鑄件在凝固和冷卻過程中，不同部位由于溫差造成不均衡收縮而引發(fā)的鍛造應力，稱為（D）。收縮應力B.相變應力C.拉應力D.熱應力5.一圓筒類鑄件高200,外徑105,內(nèi)徑100,它的模數(shù)是(D)cm。A．4.76B．5C．4.5D．0.1226．封閉式澆注系統(tǒng)各組元截面的比例關系為A。AS直≥S橫≥S內(nèi)BS直≤S橫≥S內(nèi)CS直≤S橫≤S內(nèi)采用補縮液量法計算冒口的基本出發(fā)點是，假定鑄件凝固速度（D）冒口的凝固速度。A.不不大于B.不大于C.不不大于或不大于D.等于蠕墨鑄鐵的（BD）優(yōu)于球墨鑄鐵。A.鍛造性能B.減震性能C.耐磨性能D.導熱性能在油類砂中，其濕強度的高低重要與（A）有關。A.附加物加入量B.植物油加入量C.混制工藝D.緊實度對鑄鐵進行熱解決能夠變化鑄鐵組織中的（D）。A.滲碳體B.石墨形態(tài)C.基體組織D.石墨形態(tài)和基體組織拉伸實驗可用于測定金屬的（A）。A.強度B.硬度C.塑性D.韌性為了避免在高壓造型時砂型產(chǎn)生回彈現(xiàn)象，普通將造型機壓實比壓的上限控制在（A）MPa下列。A.1.5B.1.8C.2.0D.2.5（A）是運用壓縮空氣將型砂高速射入造型室預緊實，隨即施以壓實的造型辦法。A.射壓緊實B.氣沖緊實C.靜壓緊實D.微震壓實（A）在鑄鐵中是增進石墨化的元素。A.碳和硅B.鉻和錳C.鎳和銅D.磷適宜的提高鐵液過熱溫度和高溫保溫時間，能夠使（B）。A.化合碳增加B.石墨細化C.石墨粗大D.鑄鐵強度提高與普通鑄鐵相比，孕育鑄鐵的原鐵液普通規(guī)定（A）。A.低碳低硅B.高碳低硅C.低碳高硅D.高碳高硅QT600—7牌號的球墨鑄鐵表達（C）。A.σb≤600MPaδ≥7%B.σb≥600MPaδ≤7%C.σb≥600MPaδ≥7%D.σb≤600MPaδ≤7%27、鑄鐵在沖天爐熔煉過程中，爐溫提高，則硅錳的質(zhì)量分數(shù)的燒損會（C）。A.減少B.不變C.變化不大D.增加28、觀察開風后的滴鐵時間，如果開風（A）min后主排風口處能見鐵滴，闡明初選的底焦高度適宜。A.5~7B.6~8C.6~9D.7~829、析出性氣孔數(shù)量多、尺寸小，是（B）鑄件中常見的缺點之一。A.灰鑄鐵B.球墨鑄鐵C.孕育鑄鐵D.鋁合金30、鼠尾是鑄件表面出現(xiàn)較淺（≤5mm）的帶有銳角的凹痕，普通多發(fā)生在鑄件的（A）。A.下表面B.上表面C.側(cè)面D.轉(zhuǎn)角處31、三乙胺法冷芯盒是現(xiàn)在應用最廣的冷芯盒法，其粘接劑由兩種液體構成：組分Ⅰ是特制的酚醛樹脂，組分Ⅱ是（D）脲呋喃樹脂B、酚呋喃樹脂C、脲—酚呋喃樹脂D、聚異氰酸脂32、皮下氣孔因形狀呈針尖狀又稱為針孔，在（D）中出現(xiàn)最多。A、灰鑄鐵B、鑄鋼C、蠕墨鑄鐵D、球墨鑄鐵33、某模樣長206mm，所澆鑄件長200mm，該鑄件的線收縮率為（D）。A、2.6%B、2.8%C、2.91%D、3%34、鍛造生產(chǎn)過程中使用量最大的原砂是以（B）為重要成分的耐火顆粒物。石灰石B、硅石C、云母D、長石7.(B)mm。A．40B．50C．60D．708.殼芯的厚度普通為(A)。A．5--12mmB．7--10mmC．砂芯直徑的十分之一35、下列粘接材料中，屬無機粘接劑的是（D）。A、樹脂B、淀粉C、桐油D、粘土36、灰鑄鐵含有良好的（D）A、抗拉強度B、減震性C、切削加工性D、耐磨性37、某鑄鐵的平均化學成分（質(zhì)量分數(shù)）為：C3.3%、Si1.8%、M0.8%、P0.6%、S0.1%，則其碳當量是（B）A、3.9%B、4.1%C、4.3%D、4.5%38、球墨鑄鐵原鐵液化學成分的特點是（B）A、高碳、高硅、中錳、低硫、磷B、高碳、低硅、中錳、高硫、磷C、高碳、高硅、中錳、高硫、磷D、低碳、高硅、中錳、低硫、磷39、石墨漂浮是一種重力偏析，（A）過高是產(chǎn)生這一缺點的重要因素。A、含碳量B、澆注溫度C、含稀土量D、碳當量40、煉鋼爐渣中的氧化物屬于堿性的是（B）A、SiO2B、CaOC、P2O5D、Fe2O341、某φ200mm的灰鑄鐵件，線收縮率為1%，加工余量和起模斜度每邊各5mm，則模樣的尺寸為（D）A、φ202mmB、φ205mmC、φ210mmD、φ212.1mm42、制造方便，強度較高、成本低、耐用，生產(chǎn)中廣泛使用的砂箱是（C）A、木質(zhì)砂箱B、鋁合金砂箱C、鑄鐵砂箱D、鑄鋼砂箱43、充型平穩(wěn)，沖擊力小，不會產(chǎn)生飛濺，型腔內(nèi)的氣體易于排除，金屬液也不易被氧化的澆注系統(tǒng)是（C）澆注系統(tǒng)。A、頂注式B、中注式C、底注式D、階梯式44、采用中注式澆注系統(tǒng)時，應采用（C）公式計算平均壓力頭高度。A、Hp=h0-Ha2/2HcB、hp=h0C、hp=h0-hc/2D、hp=h0-hc/845、在鍛造工藝設計過程中，冒口尺寸計算的最后環(huán)節(jié)是（）A、擬定冒口的安放位置B、擬定冒口的具體尺寸C、擬定冒口的數(shù)量D、劃分冒口的補縮區(qū)域46、邊長或直徑d的立方體、正圓柱體和球體的模數(shù)可用公式（C）計算。A、M=d/2b、M=d/4C、M=d/6d、M=d/847、為實現(xiàn)同時凝固，內(nèi)澆道應從鑄件（B）處引入，且增加內(nèi)澆道數(shù)目，采用低溫快澆。A、薄壁B、厚壁C、側(cè)面D、底部48、鑄鐵在沖天爐熔煉過程中，化學成分變化的規(guī)律普通是（B）A、碳增加、硅、錳燒損、硫減少、磷不變B、碳增加、硅、錳燒損、硫增加、磷不變C、碳減少、硅、錳增加、硫增加、磷不變D、碳減少、硅、錳燒損、硫增加、磷不變49、球墨鑄鐵在（C）狀況下，皮下氣孔嚴重。澆注溫度過高B、Mg殘留量低C、濕型砂水分多時D、壁厚20㎜以上50、ZG230—450牌號的鑄鋼表達（A）σs≥230MPa、σb≥450MPaB、σb≥230MPa、σs≥450MPaC、230MPa≤σb≤450MPaD、σs≥230MPa、σb≤450MPa51、鑄件澆注速度與否適宜，大、中型鑄件重要通過（C）來衡量。A、澆注時間B、澆注速度C、鑄件金屬液面上升速度D、漏包包孔直徑大小52、采用砂型機器造型成批大量生產(chǎn)鑄鐵件，其尺寸公差等級普通選用（A）CT8～CT10B、CT11～CT13C、CT6～CT8D、CT5～CT79.板形鑄鋼