節(jié)段拼裝橋墩受力性能的有限元分析

節(jié)段拼裝橋墩受力性能的有限元分析

為了更好地理解干接段安裝橋的地震響應(yīng)特征，需要找到合適的模擬分析方法，并建立可靠的三維模型。與整體現(xiàn)澆鋼筋混凝土橋墩相比,采用干接縫連接的節(jié)段拼裝橋墩的分析難度大大增加,主要原因在于節(jié)段拼裝橋墩中出現(xiàn)了接縫,有粘接預(yù)應(yīng)力鋼筋和無(wú)粘接預(yù)應(yīng)力鋼筋,耗能裝置等。DavidG.Hieber等對(duì)兩種節(jié)段拼裝雙柱墩方案采用基于OpenSees的纖維模型進(jìn)行推倒分析和時(shí)程分析,對(duì)接縫的模擬提出了一種合適的處理方法,但是該方法沒有得到試驗(yàn)結(jié)果的驗(yàn)證。與此相關(guān)的研究情況是預(yù)制拼裝剪力墻的研究,Kurama使用Drain-2DX程序的纖維單元分析了豎向接縫無(wú)粘結(jié)預(yù)制墻板的非線性壓彎性能,并對(duì)影響抗側(cè)力行為的設(shè)計(jì)因素進(jìn)行了參數(shù)分析,對(duì)于接縫的處理也提出了合適的方法并得到擬靜力試驗(yàn)結(jié)果的驗(yàn)證。本文針對(duì)節(jié)段拼裝橋墩的構(gòu)造特點(diǎn),對(duì)節(jié)段拼裝橋墩涉及到的接縫,有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋,無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋,耗能鋼筋等特殊問題進(jìn)行了仔細(xì)的分析比較,在此基礎(chǔ)上給出了適宜的模擬方法,然后分別對(duì)擬靜力試件和振動(dòng)臺(tái)試件進(jìn)行了非線性有限元分析,比較了纖維模型分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果的異同。本文建議的分析方法可以對(duì)節(jié)段拼裝橋墩的抗震分析提供有益的指導(dǎo)。1模型材料的本構(gòu)模型基于柔度法的彈塑性纖維梁柱單元作為一種精細(xì)的非線性單元,是Taucer等人為了模擬軸壓作用下的雙向受彎鋼筋混凝土構(gòu)件非線性滯回性能而提出的。在最初的研究中,這種單元被應(yīng)用于三維鋼筋混凝土框架分析中,計(jì)算表明它能夠準(zhǔn)確描述鋼筋混凝土構(gòu)件中混凝土和鋼筋的非線性力學(xué)行為。纖維單元模型早期是采用基于力法,現(xiàn)在一般采用基于位移法的彈塑性纖維梁?jiǎn)卧?。彈塑性纖維梁?jiǎn)卧幕炯俣ㄓ?小變形假定、平截面假定、同一彈塑性纖維梁?jiǎn)卧薪孛嫘螤詈筒牧暇嗤?、鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)滑移忽略不計(jì)。彈塑性纖維梁?jiǎn)卧剌S向被劃分成許多段,每一段的特性由中間橫斷面(或切片)來(lái)代表,而該橫截面又進(jìn)一步被離散成許多纖維。同一截面的不同纖維可以具有不同的材料特性。彈塑性纖維梁?jiǎn)卧膭偠仁窍壤闷浇孛婕俣ê筒牧系膽?yīng)力-應(yīng)變關(guān)系計(jì)算出各截面的彎曲剛度,再沿單元長(zhǎng)度積分得到的。美國(guó)加州大學(xué)伯克利分校開發(fā)的有限元分析軟件OpenSees可較好地實(shí)現(xiàn)纖維模型分析方法。2試件結(jié)構(gòu)及參數(shù)為初步探討節(jié)段拼裝橋墩的抗震性能,設(shè)計(jì)了一個(gè)包含五種不同類型混凝土橋墩的試驗(yàn)方案,其中節(jié)段拼裝橋墩有三種,其余兩種分別為普通鋼筋混凝土橋墩和無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土橋墩。對(duì)該方案采用擬靜力和振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)兩種試驗(yàn)方法進(jìn)行試驗(yàn)研究。這樣該方案包括兩組共十個(gè)試件,其中第一組五個(gè)試件為擬靜力試件、第二組五個(gè)試件為振動(dòng)臺(tái)試件。每組試件試驗(yàn)參數(shù)相同,為:是否存在預(yù)應(yīng)力鋼筋、不同施工方法、預(yù)應(yīng)力筋的布置位置和存在方式、附加耗能裝置。柱身的尺寸為240mm×180mm,墩柱高度1800mm,沿長(zhǎng)邊(邊長(zhǎng)240mm)加載,試件的剪跨比為7.5?；炷亮⒎襟w強(qiáng)度為43.2MPa,棱柱體抗壓強(qiáng)度為41.5MPa,彈性模量為3.03×104MPa?？v筋直徑為10mm,屈服強(qiáng)度為340MPa。箍筋直徑為6mm,屈服強(qiáng)度為470MPa。墩底箍筋加密區(qū)高度為250mm,箍筋間距為50mm,其余位置箍筋間距為80mm。對(duì)于節(jié)段拼裝橋墩,墩底的節(jié)段內(nèi)箍筋間距為50mm,其余墩身箍筋的間距為80mm。耗能鋼筋直徑為10mm,無(wú)粘結(jié)區(qū)域的長(zhǎng)度為500mm,屈服強(qiáng)度為350MPa。預(yù)應(yīng)力鋼筋采用Φj12.7的鋼絞線,單根預(yù)應(yīng)力筋有效預(yù)應(yīng)力大小為65kN,預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的軸壓比為11.2%。試件的恒載軸壓比為10%。試件的詳細(xì)尺寸和配筋情況詳見文獻(xiàn)。3試驗(yàn)構(gòu)件的設(shè)計(jì)按照實(shí)際的試件幾何信息,建立的有限元模型如圖1所示。各個(gè)試件墩頂恒載采用集中質(zhì)量單元模擬,墩身的質(zhì)量不計(jì),在墩底(承臺(tái)頂)位置固接。模型先進(jìn)行恒載和預(yù)應(yīng)力筋初內(nèi)力的分析,再進(jìn)行擬靜力分析。模型加載根據(jù)實(shí)際加載制度,按位移加載。試件中需要的模擬的部分有;RC和UBPC試件的墩身,UBPC-S、UBPC-SD和BPC-S試件的墩身節(jié)段,預(yù)應(yīng)力鋼筋(有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋和無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋),耗能鋼筋,接縫等。對(duì)于普通鋼筋混凝土試件RC,采用一般意義上的纖維梁?jiǎn)卧M即可,就是將整個(gè)截面上的鋼筋和混凝土視為一個(gè)整體,在截面上劃分纖維,沿墩身劃分幾個(gè)單元。其余四個(gè)試件的纖維模型模擬比較復(fù)雜,需要將各個(gè)試件視為一個(gè)體系:鋼筋混凝土部分仍采用與RC試件類似的處理方式(對(duì)于節(jié)段拼裝構(gòu)件,每個(gè)節(jié)段視為一個(gè)單元),用纖維梁柱單元模擬,預(yù)應(yīng)力鋼筋采用彈簧單元模擬,接縫按照下述接縫模型模擬。下面對(duì)模型中涉及到的預(yù)制拼裝構(gòu)件模擬過程中的共性問題進(jìn)行詳述。3.1約束的纖維原料本文節(jié)段就是鋼筋混凝土節(jié)段,鋼筋混凝土截面離散為箍筋約束的核心混凝土纖維、保護(hù)層混凝土纖維和鋼筋纖維?；炷帘緲?gòu)關(guān)系采用修正的Kent-Park模型來(lái)模擬,鋼筋纖維采用改進(jìn)的Menegotto-Pinto模型模擬。3.2結(jié)構(gòu)變形模擬對(duì)節(jié)段拼裝橋墩進(jìn)行分析的關(guān)鍵是采用合適的方式來(lái)模擬接縫區(qū)域的力學(xué)特征。目前主要有兩種方式:第一種是修改接縫區(qū)域相應(yīng)鋼筋和混凝土的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,使接縫的變形集中在交界面上;第二種是忽略沒有貫穿接縫的鋼筋等參與受力的因素,將實(shí)際接縫的集中變形處理為分散于整個(gè)構(gòu)件受拉側(cè)的變形。本文中接縫采用與接縫實(shí)際高度等長(zhǎng)的素混凝土柱來(lái)模擬。該素混凝土柱可直觀反應(yīng)接縫的實(shí)際受力狀態(tài),其應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系不考慮受拉,這樣可描述實(shí)際狀態(tài)下的接縫張開的情況,受壓應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的選擇是根據(jù)如下考慮選定的。由于上述試驗(yàn)中采用的干接縫區(qū)域的素混凝土一方面不能簡(jiǎn)單選擇素混凝土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,因?yàn)樵搮^(qū)域會(huì)受到相鄰節(jié)段的部分約束;另一方面也不能選擇墩身約束混凝土的受壓應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系,因?yàn)樵摬糠譀]有縱筋和箍筋形成約束機(jī)制。本文采用的混凝土本構(gòu)關(guān)系為:選取干接縫區(qū)域的混凝土抗壓強(qiáng)度為鄰近墩身混凝土的約束強(qiáng)度,對(duì)應(yīng)的應(yīng)變?yōu)橄噜徤戏焦?jié)段約束混凝土的峰值應(yīng)變,而且不考慮強(qiáng)度退化,其加卸載關(guān)系同墩身約束混凝土。3.3預(yù)應(yīng)力單元的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系本文中的預(yù)應(yīng)力筋分為無(wú)粘結(jié)和有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋,其在墩柱變形過程中的線形與中間預(yù)應(yīng)力管道一致,因而其單元?jiǎng)澐峙c墩體單元?jiǎng)澐忠灰粚?duì)應(yīng),預(yù)應(yīng)力筋的每個(gè)節(jié)點(diǎn)都與同一位置對(duì)應(yīng)的鋼筋混凝土節(jié)段中的關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了合適的約束處理。對(duì)于預(yù)應(yīng)力筋的頂節(jié)點(diǎn)與對(duì)應(yīng)的墩頂節(jié)點(diǎn)三個(gè)方向的平動(dòng)全約束,對(duì)于底節(jié)點(diǎn)的三個(gè)方向的自由度與承臺(tái)底全約束。對(duì)于無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋,中間的節(jié)點(diǎn)與相應(yīng)的墩身節(jié)點(diǎn)約束水平面內(nèi)的兩個(gè)平動(dòng)自由度,豎向自由度放松,忽略可能產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力筋與預(yù)應(yīng)力管道之間的摩擦。對(duì)于有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋,中間的節(jié)點(diǎn)與相應(yīng)的墩身節(jié)點(diǎn)三個(gè)方向的自由度全部約束,忽略可能產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力筋與預(yù)應(yīng)力管道之間的滑移。預(yù)應(yīng)力單元的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系是理想彈塑性模型,按試驗(yàn)結(jié)果指定屈服應(yīng)變和彈性模量。預(yù)應(yīng)力大小采用初應(yīng)變方式模型。3.4能耗鋼筋單元?jiǎng)澐值臉?gòu)成本文中采用普通鋼筋作為耗能鋼筋,在底部?jī)蓚€(gè)節(jié)段中為無(wú)粘結(jié)狀態(tài)。其模擬方法與無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的方式是相同的。在墩柱變形過程中的線形與其管道一致,因而其單元?jiǎng)澐峙c墩體單元?jiǎng)澐忠灰粚?duì)應(yīng),耗能鋼筋的每個(gè)節(jié)點(diǎn)都與同一位置對(duì)應(yīng)的鋼筋混凝土節(jié)段中的節(jié)點(diǎn)進(jìn)行了合適的約束處理。耗能鋼筋的兩端的節(jié)點(diǎn)與對(duì)應(yīng)的墩身節(jié)點(diǎn)三個(gè)方向的平動(dòng)全約束,中間的節(jié)點(diǎn)與相應(yīng)的墩身節(jié)點(diǎn)約束水平面內(nèi)的兩個(gè)平動(dòng)自由度,對(duì)于豎向自由度放松,忽略可能產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力筋與預(yù)應(yīng)力管道之間的摩擦。耗能鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系采用的是改進(jìn)的Menegotto-Pinto模型,按試驗(yàn)結(jié)果指定屈服應(yīng)變和彈性模量。3.5混凝土結(jié)構(gòu)模擬按照上述原則,依次建立各個(gè)試件的有限元模型。對(duì)于RC試件,采用纖維梁柱單元模擬整個(gè)構(gòu)件,其中塑性鉸區(qū)域適當(dāng)加密,如圖1所示,整個(gè)模型包括8個(gè)纖維梁柱單元。對(duì)于UBPC試件,采用纖維梁柱單元模擬除了預(yù)應(yīng)力鋼筋以為的普通鋼筋混凝土部分,該部分與RC試件相同;采用彈簧模擬無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋,除了頂?shù)鬃杂啥扰c相應(yīng)的混凝土部分完全約束外,在其余墩身每個(gè)節(jié)點(diǎn)位置,彈簧單元和梁柱單元的節(jié)點(diǎn)水平自由度約束,豎向自由度自由。整個(gè)模型包括8個(gè)纖維梁柱單元,8個(gè)模擬預(yù)應(yīng)力筋的彈簧單元。對(duì)于UBPC-S構(gòu)件,墩身為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),采用纖維梁柱單元模擬節(jié)段,接縫視為素混凝土短柱也用纖維梁柱單元模擬,預(yù)應(yīng)力筋為無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋,除了頂?shù)鬃杂啥扰c相應(yīng)的混凝土部分完全約束外,在其余墩身每個(gè)節(jié)點(diǎn)位置,彈簧單元和梁柱單元的節(jié)點(diǎn)水平自由度約束,豎向自由度自由。與UBPC試件相比,UBPC-S試件增加了接縫處的素混凝土短柱。整個(gè)模型包括5個(gè)鋼筋混凝土纖維梁柱單元,4個(gè)素混凝土纖維梁柱單元,9個(gè)模擬預(yù)應(yīng)力筋的彈簧單元。對(duì)于UBPC-SD構(gòu)件,墩身為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),采用纖維梁柱單元模擬節(jié)段,接縫視為素混凝土短柱也用纖維梁柱單元模擬,預(yù)應(yīng)力筋為無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋,除了頂?shù)鬃杂啥扰c相應(yīng)的混凝土部分完全約束外,在其余墩身每個(gè)節(jié)點(diǎn)位置,彈簧單元和梁柱單元的節(jié)點(diǎn)水平自由度約束,豎向自由度自由。耗能鋼筋也是無(wú)粘結(jié)的鋼筋,采用與無(wú)粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋一樣的處理方法。耗能鋼筋處于截面形心外一定距離,所以采用外伸剛臂的方式模擬耗能鋼筋的實(shí)際位置點(diǎn)。與平面垂直方向的耗能鋼筋合并。耗能鋼筋總共采用4個(gè)單元模擬,每邊兩個(gè)彈簧單元。與UBPC-S試件相比,UBPC-SD試件增加了耗能鋼筋。整個(gè)模型包括5個(gè)鋼筋混凝土纖維梁柱單元,4個(gè)素混凝土纖維梁柱單元,9個(gè)模擬預(yù)應(yīng)力筋的彈簧單元,4個(gè)模擬耗能鋼筋的彈簧單元,4個(gè)模擬鋼臂的剛性單元。對(duì)于BPC-S構(gòu)件,墩身為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),采用纖維梁柱單元模擬節(jié)段,接縫視為素混凝土短柱也用纖維梁柱單元模擬。預(yù)應(yīng)力筋為有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋,在每個(gè)節(jié)點(diǎn)位置,彈簧單元和梁柱單元的節(jié)點(diǎn)水平自由度約束,豎向自由度也約束。預(yù)應(yīng)力鋼筋處于截面形心外一定距離,所以采用外伸剛臂的方式模擬有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋的實(shí)際位置點(diǎn)。整個(gè)模型包括5個(gè)鋼筋混凝土纖維梁柱單元,4個(gè)素混凝土纖維梁柱單元,10個(gè)模擬預(yù)應(yīng)力筋的彈簧單元,10個(gè)模擬鋼臂的剛性單元。4分析的結(jié)果4.1預(yù)應(yīng)力筋的影響本部分主要進(jìn)行擬靜力試驗(yàn)結(jié)果和纖維梁柱模型分析結(jié)果的對(duì)比,包括總體試驗(yàn)反應(yīng)(墩頂?shù)募袅ξ灰茰厍€)和局部的反應(yīng)(曲率和預(yù)應(yīng)力筋的變化規(guī)律)比較。預(yù)應(yīng)力筋是節(jié)段拼裝試件側(cè)向抗力的主要決定因素(比如:影響基底剪力和自復(fù)位能力),纖維模型必須能夠準(zhǔn)確把握試件變形過程中的預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力的變化,以期能夠把握側(cè)向荷載的變化規(guī)律。因此,本部分主要評(píng)價(jià)纖維模型對(duì)節(jié)段拼裝橋墩模擬的有效性。4.1.1試驗(yàn)結(jié)果與損害結(jié)果對(duì)比圖2給出了RC試件纖維模型計(jì)算結(jié)果,可見纖維模型分析得到的墩頂荷載位移滯回曲線與試驗(yàn)結(jié)果基本吻合,但是纖維模型無(wú)法反映實(shí)際試件最大荷載后的強(qiáng)度退化現(xiàn)象。4.1.2墩頂荷載與預(yù)應(yīng)力筋生長(zhǎng)圖3給出了UBPC試件纖維模型計(jì)算結(jié)果,其中圖3(a)為荷載位移曲線,圖3(b)為加載過程中的預(yù)應(yīng)力筋隨側(cè)向位移的變化規(guī)律。由圖3(a)可知,纖維模型分析得到的墩頂荷載位移滯回曲線與試驗(yàn)結(jié)果基本吻合,但是纖維模型無(wú)法反映實(shí)際試件最大荷載后的強(qiáng)度退化現(xiàn)象。對(duì)于預(yù)應(yīng)力筋的分布,可以看出隨著位移荷載的增加,預(yù)應(yīng)力筋一直增加,而且處于彈性階段,沒有出現(xiàn)預(yù)應(yīng)力筋屈服的現(xiàn)象。由于本次試驗(yàn)沒有在預(yù)應(yīng)力筋上安裝有效的測(cè)力裝置,所以無(wú)法進(jìn)行計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果的比較,但是從國(guó)外其它研究者的試驗(yàn)研究成果可以看出,本文的計(jì)算得到的預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力大小變化規(guī)律與實(shí)際情況是吻合的。4.1.3纖維模型對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的影響圖4給出了UBPC-S試件纖維模型計(jì)算結(jié)果,其中圖4(a)為荷載位移曲線,圖4(b)為加載過程中的預(yù)應(yīng)力筋隨側(cè)向位移的變化規(guī)律。與試驗(yàn)結(jié)果相比,兩者存在較大差異。對(duì)于荷載位移曲線而言,骨架曲線在最大荷載之前吻合較好,但是纖維模型計(jì)算無(wú)法反映最大荷載后的強(qiáng)度退化現(xiàn)象。從試驗(yàn)結(jié)果和纖維模型滯回曲線的飽滿程度可以看出,纖維模型計(jì)算得到的耗能能力非常小,主要原因是纖維模型無(wú)法反映試驗(yàn)過程中試件柱角混凝土的壓碎現(xiàn)象。對(duì)于預(yù)應(yīng)力筋的分布,可以看出隨著位移荷載的增加,預(yù)應(yīng)力筋一直增加,而且處于彈性階段,沒有出現(xiàn)預(yù)應(yīng)力筋屈服的現(xiàn)象。由于本次試驗(yàn)沒有在預(yù)應(yīng)力筋上安裝有效的測(cè)力裝置,所以無(wú)法進(jìn)行計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果的比較,但是從國(guó)外其它研究者的試驗(yàn)研究成果可以看出,本文的計(jì)算得到的預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力大小變化規(guī)律與實(shí)際情況是吻合的。4.1.4纖維模型對(duì)預(yù)應(yīng)力筋的影響圖5給出了UBPC-SD纖維模型試件計(jì)算結(jié)果,其中圖5(a)為荷載位移曲線,圖5(b)為加載過程中的預(yù)應(yīng)力筋隨側(cè)向位移的變化規(guī)律。與試驗(yàn)結(jié)果相比,兩者存在較大差異。對(duì)于荷載位移曲線而言,骨架曲線在最大荷載之前吻合較好,但是纖維模型計(jì)算無(wú)法反映最大荷載后的強(qiáng)度退化現(xiàn)象。從試驗(yàn)結(jié)果和纖維模型滯回曲線的飽滿程度可以看出,纖維模型計(jì)算得到的耗能能力非常小,主要原因是纖維模型無(wú)法反映試驗(yàn)過程中試件柱角混凝土的壓碎現(xiàn)象。對(duì)于預(yù)應(yīng)力筋的分布,可以看出隨著位移荷載的增加,預(yù)應(yīng)力筋一直增加,而且處于彈性階段,沒有出現(xiàn)預(yù)應(yīng)力筋屈服的現(xiàn)象。由于本次試驗(yàn)沒有在預(yù)應(yīng)力筋上安裝有效的測(cè)力裝置,所以無(wú)法進(jìn)行計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果的比較,但是從國(guó)外其它研究者的試驗(yàn)研究成果可以看出,本文的計(jì)算得到的預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力大小變化規(guī)律與實(shí)際情況是吻合的。4.1.5試驗(yàn)結(jié)果對(duì)比圖6給出了BPC-S試件纖維模型計(jì)算結(jié)果,其中圖6(a)為荷載位移曲線,圖6(b)為加載過程中的預(yù)應(yīng)力筋隨側(cè)向位移的變化規(guī)律。與試驗(yàn)結(jié)果相比,兩者較為接近。對(duì)于荷載位移曲線而言,纖維模型計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果吻合良好,耗能能力也與試驗(yàn)結(jié)果一致。對(duì)于預(yù)應(yīng)力筋的分布,可以看出隨著位移荷載的增加,預(yù)應(yīng)力筋一直增加,而且由于預(yù)應(yīng)力筋為有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋,預(yù)應(yīng)力筋已經(jīng)進(jìn)入屈服階段。這點(diǎn)與振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)中在PGA較大時(shí),BPC-S試件的位移響應(yīng)增加趨勢(shì)非常大的現(xiàn)象是一致的。由于本次試驗(yàn)沒有在預(yù)應(yīng)力筋上安裝有效的測(cè)力裝置,所以無(wú)法進(jìn)行計(jì)算與試驗(yàn)結(jié)果的比較,而且沒有發(fā)現(xiàn)國(guó)外這方面研究成果的報(bào)道,可以通過進(jìn)一步的試驗(yàn)研究來(lái)驗(yàn)證。4.1.6試驗(yàn)結(jié)果的不對(duì)稱性分析結(jié)果和試驗(yàn)結(jié)果的比較表明,纖維模型計(jì)算得到的擬靜力性能與試驗(yàn)結(jié)果還是存在一定差異的。總體而言,有限元計(jì)算的結(jié)果完全對(duì)稱,而試件本身和加載過程中由于諸多不對(duì)稱因素,因而試驗(yàn)結(jié)果不是完全對(duì)稱。對(duì)于荷載位移曲線而言,纖維模型無(wú)法準(zhǔn)確反映各個(gè)試件的強(qiáng)度退化現(xiàn)象,即荷載位移滯回曲線的骨架曲線在最大荷載后沒有下降段。對(duì)于預(yù)應(yīng)力筋預(yù)應(yīng)力大小的分析結(jié)果,本次試驗(yàn)研究雖沒有得到有效的試驗(yàn)結(jié)果,但是參照國(guó)外研究成果,本文計(jì)算得到的預(yù)應(yīng)力筋的變化規(guī)律是可信的。4.2位移響應(yīng)隨pga的變化各個(gè)試件的時(shí)程分析模型同擬靜力分析模型,同時(shí)采用集中質(zhì)量模型,阻尼比采用5%Rayleig