氣田儲(chǔ)量計(jì)算

氣田儲(chǔ)量計(jì)算第1頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月1定義

在現(xiàn)代工藝技術(shù)和經(jīng)濟(jì)條件下,以某種開采方式從氣藏可能采出的干氣和凝析油的總量。2分類

可采氣體儲(chǔ)量（Gpa）可采凝析油儲(chǔ)量（GLpa）計(jì)算對(duì)象——可采儲(chǔ)量第2頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月3計(jì)算公式

可采氣體儲(chǔ)量Gpa=ERGG

可采凝析油儲(chǔ)量GLpa=ERLGL

式中ERG—?dú)怏w的采收率；

G—原始儲(chǔ)氣量；

GL—原始凝析油儲(chǔ)量；4計(jì)算方法

容積法物質(zhì)平衡法第3頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)

容積法計(jì)算天然氣儲(chǔ)量

容積法計(jì)算儲(chǔ)量的實(shí)質(zhì)是計(jì)算地下巖石孔隙中被烴類所占的體積。根據(jù)估算氣藏中被烴類所占據(jù)的巖石孔隙體積確定G和GL

以體積單位表示的G計(jì)算公式：

根據(jù)G，求得伴生的GL：式中

Vb—儲(chǔ)層總體積；—平均孔隙度；SWR—平均含水飽和度；Bgi—原始地層壓力下的氣體體積系數(shù)；RVLGi—原始地層壓力下凝析油與氣的體積比。第4頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月容積法估算步驟：天然氣儲(chǔ)層的總體積（Vb）孔隙體積（VP=Vb

）烴孔隙體積（Vhc=VP(1-Swr)）天然氣原始儲(chǔ)量（G=Vhc/Bgi）凝析油原始儲(chǔ)量（GL=RVLGiG）可采儲(chǔ)量（Gpa=ERGG及GLpa=ERLGL）第5頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月一、儲(chǔ)層總體積

氣藏儲(chǔ)層總體積是按照構(gòu)造圖和實(shí)際氣—水接觸面來確定的，下圖為球形穹隆狀氣藏的構(gòu)造圖第6頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月計(jì)算儲(chǔ)層總體積的方法首先，對(duì)每個(gè)高度用求積儀或用數(shù)值積分法確定相應(yīng)等高線所圈閉的面積畫出由儲(chǔ)層頂部和底部等高線所圈閉的面積（包括氣—水接觸面）由右圖可知，氣藏體積等于兩條面積—深度曲線所圍面積第7頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月計(jì)算公式式中At—頂部等高線所圈閉的面積；Ab—底部等高線所圈閉的面積；Hw—?dú)狻佑|面的高度；Hct—?dú)鈱禹敳孔罡唿c(diǎn)的高度；Hcb—?dú)鈱拥撞孔罡唿c(diǎn)的高度。第8頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月梯形法求積

該法則基于在被積函數(shù)各離散值之間線性插值，最簡單也最常用，其計(jì)算公式如下

上述積分區(qū)間細(xì)分成等間距的若干區(qū)間，采用建立在被積函數(shù)值的二次插值法的辛卜生積分法則，可以得到更精確的結(jié)果式中fi—被積函數(shù)；xi—積分自變量；AF—封閉面積第9頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月二、孔隙體積

孔隙體積等于儲(chǔ)層總體積與氣藏平均孔隙度之乘積，而孔隙度可從測(cè)井資料獲得井的平均孔隙度定義為式中hR—儲(chǔ)層總厚度；j—層段序數(shù)；n—層段總數(shù)；△hj—j層段的厚度；

如果井之間孔隙度隨機(jī)變化，則氣藏孔隙度可簡單等于各井孔隙度的算術(shù)平均值。此法適用于在縱向或橫向或橫、縱兩個(gè)方向上孔隙度變化不大的氣層第10頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月

若孔隙度相差很遠(yuǎn)，孔隙體積就應(yīng)由等孔隙—厚度圖來確定。該圖畫出孔隙度與厚度乘積的等值線，利用類似于用構(gòu)造圖求儲(chǔ)層總體積的方法求孔隙體積可采儲(chǔ)層巖石的孔隙體積可由下式積分得到：則氣藏的平均孔隙度為：第11頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月三、烴孔隙體積烴孔隙體積等于儲(chǔ)層總體積減去含水體積，用公式表示為式中Vhc—可采儲(chǔ)層的烴類體積；Swi—該儲(chǔ)層平均原始含水飽和度。含水飽和度有測(cè)井資料計(jì)算得到，若有巖心可結(jié)合巖心毛細(xì)管力測(cè)定資料，得出沿井眼縱向上各小層段的含水飽和度，井的平均含水飽和度為第12頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月

若各井飽和度是隨機(jī)變化，且縱向或平面含水飽和度變化不大，可采用下式計(jì)算氣藏可采氣部分的平均含水飽和度：

若縱向或平面含水飽和度變化很明顯，整個(gè)氣藏的縱向飽和度分布可用該縱向剖面的Sw(Z)表示，平均含水飽和度為：式中Swr—該儲(chǔ)層的平均含水飽和度；Swk—第k口井的含水飽和度。第13頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月

對(duì)于平面內(nèi)含水飽和度也變化的情況，生產(chǎn)層的烴孔隙體積可直接按照下面步驟求得（1）繪制氣柱[]等值圖（2）確定等氣柱線所包圍的面積（3）按下式積分平均含水飽和度為式中—等氣柱線所包圍的面積。第14頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月四、天然氣和凝析油原始儲(chǔ)量用原始油藏條件下氣體的體積系數(shù)除烴孔隙體積即得天然氣的原始地質(zhì)儲(chǔ)量G，用公式表示為氣體體積系數(shù)由上式可知，氣體體積系數(shù)取決于壓力和溫度，而問題在于，在什么溫度和壓力下估算氣體體積系數(shù)？在原始?xì)獠貤l件下的壓力和溫度范圍內(nèi)，Z值近似恒定，故由上式可導(dǎo)出，△P、△T、△B與Bg的關(guān)系第15頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月在原始?xì)獠貤l件的壓力和溫度范圍內(nèi)，Z值近似恒定，故壓力變化△P和溫度變化△T

，體積系數(shù)變化△

B可近似寫成氣藏中原始?jí)毫Ψ植际庆o水力學(xué)分布，故△P可近似地寫為原始溫度的剖面可由地溫梯度得出，若地溫梯度為gT（℃/m），溫度變化則為△T=gT△H故由上述式子可得氣體體積系數(shù)的相對(duì)變化率通常計(jì)算氣藏中部高程的T、P下的Bg，一旦求出G，伴生的GL就可以通過G與體積凝析油/氣比之積求出第16頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月五、可采儲(chǔ)量計(jì)算可采儲(chǔ)量，就是用合適的開采效率去乘氣體原始地質(zhì)儲(chǔ)量G和原始地址儲(chǔ)量G和原始凝析液地質(zhì)儲(chǔ)量GL

所以采收率取決于開采方法、氣藏非均質(zhì)性、井網(wǎng)密度和經(jīng)濟(jì)開采極限。對(duì)于純粹衰竭方式開發(fā)的濕氣氣藏（無水浸），干氣和凝析油的采收率為第17頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月上式中pa—廢棄壓力（已達(dá)到經(jīng)濟(jì)開采極限時(shí)的壓力）；pi—原始?xì)獠貕毫?；Za—廢棄壓力是的Z系數(shù)；Zi—原始?jí)毫ο碌腪系數(shù)。如果從鄰近水層出現(xiàn)水浸，采收率就可能比上式算出的高或低，這取決于水浸量相對(duì)于烴孔隙體積的大小，對(duì)于弱含水帶，采收率會(huì)稍微增大；對(duì)強(qiáng)水帶，采收率相當(dāng)?shù)湍鰵獠亻_發(fā)用干氣回注或注氣法，采收率會(huì)因此受趨替方式的影響。要估算各種趨替過程的采收率，需要考慮到氣井井網(wǎng)、氣藏不均質(zhì)性以及殘余氣和注入氣的物理性質(zhì)建立不同模型第18頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)物質(zhì)平衡法計(jì)算天然氣儲(chǔ)量

對(duì)于一個(gè)世紀(jì)的氣藏可以簡化為封閉或不封閉的（具有天然水浸）儲(chǔ)存油、氣的地下容器。在這個(gè)地下容器內(nèi)，隨著氣藏的開采，油、氣、水的體積變化服從物質(zhì)守恒原理，由此原理所建立的方程式稱為物質(zhì)平衡方程式。對(duì)于一個(gè)具有天然水驅(qū)的氣藏，其物質(zhì)平衡方程式可用下式表示原始儲(chǔ)量=累計(jì)采儲(chǔ)量+剩余儲(chǔ)量+水侵量第19頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月可解得原始地質(zhì)儲(chǔ)量為式中Gp—標(biāo)準(zhǔn)狀況下氣藏累計(jì)產(chǎn)氣量；Bw—地層水的體積系數(shù)；We—累計(jì)天然水侵量，m3；Wp—累計(jì)產(chǎn)水量，m3；Swi—平均原始含水飽和度；Cf—地層巖石有效壓縮系數(shù)，MPa-1；Cw—地層水的等溫壓縮系數(shù)，MPa-1；△p—?dú)獠氐貙訅航?△p=pi-p)，MPa。第20頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月正常壓力系數(shù)的天然水驅(qū)氣藏，忽略上式分母中的第二項(xiàng)壓降方程第21頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月定容封閉氣藏，無水驅(qū)，即We=0，Wp=0，故可求得定容氣藏的物質(zhì)平衡方程和壓降方程壓力系數(shù)高于1.5的異常高壓氣藏，儲(chǔ)氣層的壓實(shí)和巖石顆粒的彈性膨脹，以及地層束縛水的彈性膨脹作用不能忽略，有限封閉邊水的彈性水侵少，忽略，故有式中Ce—天然水域內(nèi)地層水和巖石的有效壓縮系數(shù)，Mpa-1第22頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月下圖分別表示水驅(qū)氣藏、定容封閉氣藏、異常高壓的壓降關(guān)系，隨著凈水浸兩的增加，水驅(qū)氣藏的視地層壓力下降率隨累計(jì)產(chǎn)氣量的增加而不斷減小，為上翹曲線；異常高壓氣藏則具有兩個(gè)斜率完全不同的直線段，且第一直線段的斜率要比第二直線段斜率小?？梢姡瑝航祱D可以判斷這三種氣藏類型異常高壓定容封閉氣驅(qū)水驅(qū)氣藏GGp0第23頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月判斷氣藏類型的方法——諾模圖將改為設(shè)則有取對(duì)數(shù)第24頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月由可以看出，對(duì)于具有不同地質(zhì)儲(chǔ)量的定容封閉氣藏，無量綱視地層壓力（pD或p’D）與累計(jì)產(chǎn)量之間在雙對(duì)數(shù)坐標(biāo)中成45°角的直線，如圖——稱為定容封閉氣藏的諾模圖。如果不是直線而是曲線，那么則為水驅(qū)氣藏。第25頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月確定定容封閉氣藏原始地質(zhì)儲(chǔ)量

壓降方程可以看出，p/Z與Gp成直線關(guān)系下降，當(dāng)p/Z=0時(shí)，Gp=G。故利用線形回歸法或者壓降圖外推法可確定定容封閉氣藏原始地質(zhì)儲(chǔ)量的大小。令則有N個(gè)測(cè)點(diǎn)（y，x），采用最小二乘法：也可以直接從諾模圖上讀得G第26頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月確定異常高壓氣藏原始地質(zhì)儲(chǔ)量

采用地層壓力校正方法，將具有兩個(gè)不同斜率不直線的壓降圖校正為一條直線的壓降圖，由此直線外推或線形回歸確定其地質(zhì)儲(chǔ)量?？梢钥闯鼋鼐酁閜i/Zi,斜率為pi/(ZiG)的直線關(guān)系式，將該直線外推到p/Z=0時(shí)，與橫軸交點(diǎn)即為氣藏地質(zhì)儲(chǔ)量?！恪恪恪恪恪恪恪恪恪恪恪恪鉍pseudoGrealGpIII第27頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月確定天然水驅(qū)氣藏原始地質(zhì)儲(chǔ)量

天然水驅(qū)氣藏儲(chǔ)量計(jì)算比較復(fù)雜，關(guān)鍵在于天然水侵量的計(jì)算。在某一壓差作用下，天然水侵的大小主要取決于油、氣藏及供水域的幾何形狀和大小、儲(chǔ)層的滲透率、孔隙度和巖石與地層水的壓縮系數(shù)。就水浸方式可分為半球形流、平面徑向流和直線流三種形式。第28頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月天然水域比較小時(shí)，壓力降可以很快波及到整個(gè)天然水域范圍，可視為穩(wěn)定水侵過程，采用Hurst提出的表達(dá)式：式中B*—水侵常數(shù)，104m3/(MPa·d)；a—與時(shí)間單位有關(guān)的換算常數(shù)。天然水域比較大時(shí)，在壓力尚未傳導(dǎo)天然水域的外邊屆之前，是一個(gè)非穩(wěn)定滲流過程，水侵量的計(jì)算需要根據(jù)不同的流動(dòng)方式來計(jì)算第29頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月（1）平面徑向流根據(jù)VanEverdingcn和Hurst提出的非穩(wěn)定流公式：式中BR—平面徑向流的水侵系數(shù)，104m3/(MPa·d)；RDR—平面徑向流的無量綱半徑；re—天然水域的外緣半徑，m；

rWR—油水接觸面半徑，m；h—天然水域地層的有效厚度，m；—天然水域的地層水粘度，mPa·s；—天然水侵的圓周角，(°)；kw—天然水域地層有效滲透率，

第30頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月對(duì)于不同的邊界條件下，根據(jù)ＲDR和tD的數(shù)值，可以查專門的表格確定Ｑ(tD,RDR)的數(shù)值，下圖為平面徑向流的Ｑ(tD,RDR)與tD的關(guān)系圖第31頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月無限大的天然水域，可由如下的近似式子計(jì)算Ｑ(tD,)當(dāng)tD<0.01時(shí)，當(dāng)0.01<tD<200時(shí)，當(dāng)200<tD<108時(shí)，式中A1=0.647692;A2=0.0177318;A3=－0.0002737391A4=－0.4318125*10-5;A5=0.4506432第32頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月（2）直線流根據(jù)Miller和Nabor等人提出的非穩(wěn)定流公式

式中BL—直線流的水侵系數(shù)，104m3/(MPa·d)；Lw—?dú)馑佑|面到天然水域外緣邊界的距離，ｍ；b—?dú)獠貙挾?，ｍ?3頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月對(duì)于無限大、有限封閉和有限敞開定壓的天然水域，Ｑ(tD)與tD的關(guān)系如下圖。在實(shí)際應(yīng)用時(shí)，可以查表，也可以由公式近似計(jì)算無限大的自然水域系統(tǒng)有限封閉的天然水域系統(tǒng)有限敞開的天然水域系統(tǒng)第34頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月（３）半球形流對(duì)于半球形流公式，Chatas提出的非穩(wěn)定流公式式中Bs—半球形流的水侵系數(shù)，104m3/(MPa·d)；rws—半球形流的影像的氣水半徑，ｍ；RD—半球形流的無量綱半徑，ｍ第35頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月對(duì)于無限大、有限封閉和有限敞開的天然水域系統(tǒng)，Ｑ(tD,RD)與tD的關(guān)系如下圖。在實(shí)際應(yīng)用時(shí)，可以查表，也可以由公式近似計(jì)算。當(dāng)天然水域?yàn)闊o限大時(shí)，Ｑ(tD,RD)可由下式確定第36頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)凝析氣田估算凝析氣和凝析油儲(chǔ)量在凝析氣藏衰竭期間，當(dāng)儲(chǔ)層壓力低于儲(chǔ)層氣體漏點(diǎn)壓力時(shí)，會(huì)有液體析出，通常采用物質(zhì)平衡方法估算凝析氣田的凝析氣和凝析油儲(chǔ)量根據(jù)物質(zhì)平衡法，對(duì)于天然氣儲(chǔ)層，基本的物質(zhì)平衡方程式為

式中nh—地下烴類的摩爾數(shù)；nhi—原始地下烴類的摩爾數(shù)；nhp—已采出的烴類摩爾數(shù)或第37頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月有不流動(dòng)的凝析油的凝析氣藏物質(zhì)平衡方程推導(dǎo)對(duì)于任一時(shí)間的地下烴類儲(chǔ)量的摩爾數(shù)，有如下公式

對(duì)于初始烴類儲(chǔ)量的摩爾數(shù)有式中Ｚ2—地下烴類的兩相Ｚ系數(shù)；Ｚ2i—原始條件下的兩相Ｚ系數(shù)；Ｖhci—原始烴類孔隙體積當(dāng)壓力超過露點(diǎn)壓力時(shí)，兩相Ｚ系數(shù)等于單相體積系數(shù)。烴類累計(jì)產(chǎn)量的摩爾數(shù)由干氣摩爾數(shù)和液體凝析油摩爾數(shù)組成。第38頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月干氣原始地質(zhì)儲(chǔ)量的摩爾數(shù)為在標(biāo)準(zhǔn)狀況下，摩爾干氣與干氣累計(jì)采出氣體關(guān)系烴類累計(jì)產(chǎn)量的摩爾數(shù)為原始烴類地質(zhì)儲(chǔ)量的摩爾數(shù)為壓力ｐ下開采的累計(jì)摩爾凝析油／氣比綜合上述式子，可得出比值nhp/nhi：—原始摩爾凝析油／氣比第39頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月將三式代入可以得出天然氣／凝析油的（干氣）物質(zhì)平衡方程當(dāng)式中的Ｚ2=Z，RMLGP=RMLGi，方程為濕氣儲(chǔ)層的物質(zhì)平衡方程第40頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月由于凝析油的析出，凝析油的產(chǎn)量可通過干氣產(chǎn)量和下列給出的累計(jì)凝析油／氣比而求得式中ＧLP/GL—凝析氣藏凝析油采出程度；GLP—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下累計(jì)采出的凝析油體積GL—標(biāo)準(zhǔn)狀況下凝析油原始地質(zhì)儲(chǔ)量的摩爾數(shù)第41頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月在彈性驅(qū)的特殊情況下，可將上述式子化簡得出天然氣／凝析油的物質(zhì)平衡方程、干氣和凝析油的采收率式中ＥRG、ERL—干氣、凝析油采收率；Gpa—儲(chǔ)層廢棄時(shí)，標(biāo)準(zhǔn)狀況下已采出干氣體積；Pa—廢棄壓力；RMLGPa—儲(chǔ)層廢棄時(shí)，摩爾凝析油／氣比；Ｚ2a—在廢棄狀況下的兩相Ｚ系數(shù)第42頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月用迭代法求解(Gp/G)j+1和(RMLGP)j+1已知(Gp/G)j+1和(RMLGP)j+1，迭代步驟如下（１）假設(shè)p/Z2和Gp/G呈線性關(guān)系，不考慮凝析油項(xiàng)，估算(Gp/G)j+1（２）用梯形法則對(duì)進(jìn)行數(shù)值積分，計(jì)算RMLGP式中(RMLGP)j=1=RMLGP第43頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月（３）利用(２)中算出的RMLGP計(jì)算新的Gp/G。（４）檢驗(yàn)最新算出的Gp/G的精度。如果精度慢煮要求就轉(zhuǎn)到下一個(gè)壓力。否則，利用最后計(jì)算的Gp/G作初值，重復(fù)(2)、(3)和(4)步。凝析油產(chǎn)量ERL直接從得出。第44頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月第四節(jié)單井或氣藏儲(chǔ)量計(jì)算本節(jié)介紹三種計(jì)算方法，主要是使用單井資料進(jìn)行分析，計(jì)算結(jié)果可能是全氣藏的儲(chǔ)量，也可能是單井控制儲(chǔ)量，問題在于動(dòng)態(tài)資料所涉及的范圍三種計(jì)算方法彈性第二相法不穩(wěn)定晚期法壓力恢復(fù)法第45頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月（１）彈性第二相法有界封閉地層開井生產(chǎn)井底壓降曲線一般分為三段，如下圖所示第一段為不穩(wěn)定早期，指壓降漏斗沒有傳導(dǎo)邊界前的彈性第一階段；第二段為不穩(wěn)定晚期，壓降漏斗傳導(dǎo)邊界之后；第三段為擬穩(wěn)定期，地層壓降相對(duì)穩(wěn)定，底層中任一點(diǎn)壓降速度都相同pwfIIIIIIt第46頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月第三段又稱彈性第二相過程，井底壓力隨時(shí)間變化關(guān)系為令則可以看出，在直角坐標(biāo)中是斜率為，截距為Ｅ的直線方程，如右圖t第47頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月利用直線段的斜率可求得氣井控制原始地質(zhì)儲(chǔ)量為式中pwf—井底流壓，Mpa；pe—目前地層壓力，Ｍpa；Ｑ—?dú)饩姆€(wěn)定氣產(chǎn)量（地面標(biāo)準(zhǔn)條件），m3/d;t—開井生產(chǎn)時(shí)間，d；Ｃt—地層總壓縮系數(shù)，1/Mpa；Ｓ—表皮系數(shù)。第48頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月用上述方法計(jì)算，需要測(cè)試資料達(dá)到擬穩(wěn)定流狀態(tài)，為了判斷擬穩(wěn)定狀態(tài)的出現(xiàn)，用關(guān)系圖解，如下圖所示，在圖上當(dāng)達(dá)到擬穩(wěn)定態(tài)后就出現(xiàn)水平直線段第49頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月（２）不穩(wěn)定晚期法在不穩(wěn)定早期和擬穩(wěn)定期之間，存在一個(gè)過渡階段，稱為不穩(wěn)定晚期。此時(shí)地層內(nèi)的壓力變化已達(dá)到氣藏邊界，受邊界條件的影響，但尚未達(dá)到等速率的壓力變化狀態(tài)。該階段的井底壓降隨時(shí)間的變化關(guān)系為：第50頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月當(dāng)生產(chǎn)時(shí)間不太長時(shí)，pm可近似為常數(shù)，且可知pm應(yīng)該是擬穩(wěn)定狀態(tài)剛出現(xiàn)時(shí)的壓力值。由上式可得可以在的半對(duì)數(shù)坐標(biāo)上得到一條直線，其截距和斜率分別為第51頁，課件共58頁，創(chuàng)作于2023年2月（３）壓力恢復(fù)法壓力恢復(fù)法需要?dú)饩陉P(guān)井前有較長的穩(wěn)定生產(chǎn)時(shí)間。對(duì)于不穩(wěn)定早期的氣井壓力恢復(fù)曲線方程式可表示為令可以看出，在半對(duì)數(shù)圖