畢業(yè)設(shè)計(jì)-卡羅賽氧化溝AO工藝

畢業(yè)設(shè)計(jì)_卡羅賽氧化溝AO工藝PAGEPAGE57畢業(yè)設(shè)計(jì)卡羅賽氧化溝AO工藝目錄TOC\o"1-2"\h\u26591第1篇污水廠設(shè)計(jì)說明書 112741第1章總論 13749第2章總體設(shè)計(jì) 328226第３章一級(jí)處理 1015072第4章二級(jí)處理 1226644第5章污泥處理 1426369第6章其他設(shè)計(jì) 1522408第7章污水處理廠總體布置 1531548第2篇污水廠設(shè)計(jì)計(jì)算書 1814523第8章水質(zhì)水量計(jì)算 1811552第9章一級(jí)處理 195433第10章二級(jí)處理 2726945第11章水廠高程計(jì)算 5329597致謝 5532478參考資料 56第1篇污水廠設(shè)計(jì)說明書第1章總論1.1、設(shè)計(jì)任務(wù)及要求1.1.1、設(shè)計(jì)目的通過本次污水處理廠的設(shè)計(jì)，培養(yǎng)和鍛煉應(yīng)用理論知識(shí)解決工程實(shí)際問題的能力。1.1.2、設(shè)計(jì)任務(wù)1、確定城市污水處理廠廠址；2、污水處理程度的計(jì)算；3、工藝流程的選擇，要求做出最少兩套方案，進(jìn)行技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，推出最佳方案；4、工藝構(gòu)筑物及附屬設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算，并在計(jì)算書上繪制污水處理工藝有關(guān)的一系列草圖；5、進(jìn)行污水處理廠各構(gòu)筑物、建筑物以及各種管渠等總體布置（含水線、泥線，附計(jì)算草圖）；6、工程概預(yù)算。1.1.3、設(shè)計(jì)成果1、設(shè)計(jì)說明書與計(jì)算書各一份；2、設(shè)計(jì)圖紙5—6張（至少有兩張鉛筆繪圖，其余為CAD繪圖）；（1）污水處理廠平面布置圖（1：200—1：500）（2）污水處理廠流程高程布置圖（縱向1：50—1：100，橫向1：100—1：200）（3）污水處理構(gòu)筑物詳圖（至少包括兩個(gè)處理構(gòu)筑物，其中至少一張達(dá)施工圖深度）1.1.4、設(shè)計(jì)要求應(yīng)說明污水處理廠的工藝流程，以及選擇污水處理構(gòu)筑物形式的簡(jiǎn)單理由，尤其池）及污水處理廠污泥處置構(gòu)筑物（濃縮池、消化池等）的全部主要尺寸。在計(jì)算中，應(yīng)列出所采用的全部計(jì)算公式，同時(shí)應(yīng)對(duì)所采取的計(jì)算數(shù)據(jù)的選擇加以說明并注明其資料來源。所計(jì)算之構(gòu)筑物及設(shè)備，皆應(yīng)繪出相應(yīng)的計(jì)算草圖。根據(jù)對(duì)污水處理廠的總平面布置和高程系統(tǒng)及設(shè)計(jì)中的獨(dú)到之處作深入的闡述。應(yīng)詳細(xì)地計(jì)算出污水處理廠中污水處理構(gòu)筑物（格柵、初沉池、缺氧池、曝氣池、二沉池、接觸污水處理廠規(guī)模，列出污水處理廠人員編制數(shù)目，并初擬污水處理廠附屬建筑物的占地面積等。1.2、設(shè)計(jì)資料1.2.1、設(shè)計(jì)題目BC市污水處理廠設(shè)計(jì)1.2.2、基礎(chǔ)資料與設(shè)計(jì)要求1、自然條件（1）氣象條件：表1-2-1名稱數(shù)量名稱數(shù)量全年平均氣溫9.3風(fēng)荷載0.3kPa夏季極端最高溫度30雪荷載0.2kPa冬季極端最低溫度-25全年采暖日數(shù)137天冬季最低水溫12全年平均降水量495.5mm全年主導(dǎo)風(fēng)向西北風(fēng)全年蒸發(fā)量907mm（2）工作地質(zhì)條件地震烈度8度最大凍土深度77cm地基承載能力120t/m2（3）水文地質(zhì)條件地下水位埋深8m（4）廠區(qū)地形平坦（5）污水處理廠設(shè)計(jì)地面相對(duì)標(biāo)高為456.8（6）市區(qū)排水管網(wǎng)進(jìn)入廠區(qū)污水管網(wǎng)引入標(biāo)高為452.62、污水資料（1）設(shè)計(jì)污水水量：Q=5.9萬，KZ=1.5（工業(yè)廢水占60%,生活污水占40%）。（2）污水水質(zhì)及出水要求（見下表）表1．1．2單位mg/L名稱SSCODBOD5NH3-NTP色度TN石油類生活污水1903902302437生產(chǎn)污水2103601802336出水水質(zhì)≤10≤50≤10≤5（8）≤0.5≤30≤15≤1注：1.出水水質(zhì)滿足《城鎮(zhèn)污水處理污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB18918-2002）一級(jí)標(biāo)準(zhǔn)。2.括號(hào)外數(shù)值為水溫≥12℃時(shí)控制指標(biāo)，括號(hào)內(nèi)數(shù)值為水溫≤12（3）工藝要求1.A/O工藝2.氧化溝工藝第2章總體設(shè)計(jì)2.1、工藝流程的確定2.1.1、污水處理工藝流程確定的注意事項(xiàng)1、確定污水處理工藝流程的主要依據(jù)是所要求達(dá)到的處理程度。2、在確定處理工藝流程的過程中，應(yīng)根據(jù)不同條件和要求選擇處理構(gòu)筑物的形式。3、正確的確定污水處理工藝流程的目的在于最經(jīng)濟(jì)合理又技術(shù)可行的對(duì)原水進(jìn)行處理并達(dá)到處理要求。2.1.2、粗選方案由于處理污水以工業(yè)廢水為主（約60%），而且BOD5/COD＞0.45,其可生化性較好。根據(jù)出水水質(zhì)要求，污水處理廠既要求有效地去除BOD、COD、SS，又要求對(duì)污水中的氮進(jìn)行適當(dāng)處理，所以本設(shè)計(jì)采用A/O工藝和氧化溝工藝。其實(shí)是兩種可供選擇的工藝流程：①普通的活性污泥法處理工藝②氧化溝處理工藝1、A/O工藝（1）A/O法又稱為：“前置式反硝化生物脫氮系統(tǒng)”，這是目前采用較為廣泛的一種脫氮工藝。該法脫氮工藝流程的反硝化反應(yīng)器在前，BOD去除、硝化兩項(xiàng)反應(yīng)的綜合反應(yīng)器在后。反硝化反應(yīng)是以原污水中的有機(jī)物為碳源的，在硝化反應(yīng)器內(nèi)的含有大量硝酸鹽的硝化液回流到反硝化反應(yīng)器，進(jìn)行反硝化脫氮反應(yīng)。（2）A/0工藝的工作流程：污水中格柵污水提升泵房污水中格柵污水提升泵房沉砂池初沉池缺氧池好氧池二沉池混合液回流污泥回流剩余污泥濃縮池脫水機(jī)房泥餅外運(yùn)細(xì)格柵出水2、氧化溝工藝（1）氧化溝利用連續(xù)環(huán)式反應(yīng)池（CintinuousLoopReator,簡(jiǎn)稱CLR）作生物反應(yīng)池，混合液在該反應(yīng)池中一條閉合曝氣渠道進(jìn)行連續(xù)循環(huán)，氧化溝通常在延時(shí)曝氣條件下使用。氧化溝一般呈環(huán)形溝渠狀，污水在溝渠內(nèi)作環(huán)形流動(dòng)，利用獨(dú)特的水力流動(dòng)特點(diǎn)，在溝渠轉(zhuǎn)彎處設(shè)曝氣裝置，在曝氣池上方為厭氧池，下方則為好氧段，從而產(chǎn)生富氧區(qū)和缺氧區(qū)，可以進(jìn)行硝化和反硝化作用，取得脫氮的效應(yīng)，同時(shí)氧化溝法污泥齡較長(zhǎng)，可以存活世代時(shí)間較長(zhǎng)的微生物進(jìn)行特別的反應(yīng)，如除磷脫氮。同時(shí)，氧化溝使用一種帶方向控制的曝氣和攪動(dòng)裝置，向反應(yīng)池中的物質(zhì)傳遞水平速度，從而使被攪動(dòng)的液體在閉合式渠道中循環(huán)。氧化溝法由于具有較長(zhǎng)的水力停留時(shí)間，較低的有機(jī)負(fù)荷和較長(zhǎng)的污泥齡。因此相比傳統(tǒng)活性污泥法，可以省略調(diào)節(jié)池，初沉池，污泥消化池，有的還可以省略二沉池。氧化溝能保證較好的處理效果，這主要是因?yàn)榍擅罱Y(jié)合了CLR形式和曝氣裝置特定的定位布置。具體工藝流程如下：污水污水中格柵污水提升泵房細(xì)格柵氧化溝二沉池污泥回流剩余污泥濃縮池脫水機(jī)房泥餅外運(yùn)沉砂池出水圖、方案比較2.2.1、技術(shù)比較見下表2-2-1表2-2-1城市污水處理廠工藝流程方案技術(shù)比較表方案一（普通A/O處理工藝）方案二（卡羅塞氧化溝處理工藝）特點(diǎn):（1）本工藝了利用的是原水中的碳源,可以保證有較高的碳氮比,無需外加碳源。（2）在缺氧、好氧交替運(yùn)行條件下，絲狀菌不能大量繁殖，無污泥膨脹之虞，SVI值一般均小于100。（3）污泥中含磷濃度高，具有很高肥效。（4）硝化池在后可以進(jìn)一步去除反硝化之后殘留的污染物。（5）反硝化池在前,可以消耗一部分碳源有機(jī)物,減輕消化撐持的有機(jī)負(fù)荷和耗氧量.此外,還可以使硝化池所消耗的堿度得到補(bǔ)償.（6）本工藝流程的布局合理,適合現(xiàn)有的大型污水廠的改造.（7）硝化液的回流比越大,脫氮率越高.（8）出水之中含有硝酸氮,如果在二沉池中的停留時(shí)間過長(zhǎng),會(huì)發(fā)生反硝化反應(yīng),產(chǎn)生污泥上浮的現(xiàn)象.特點(diǎn)：（1）氧化溝具有獨(dú)特的水力流動(dòng)特點(diǎn)，有利于剩余活性污泥的生物凝聚作用，而且可以將其區(qū)分為富氧區(qū)、缺氧區(qū)，用以進(jìn)行硝化和反硝化，取得脫氮的效應(yīng)。（2）可考慮不設(shè)初沉池，有機(jī)性懸浮物在氧化溝內(nèi)能夠達(dá)到好氧穩(wěn)定的程度。（3）BOD負(fù)荷低，同活性污泥法的延時(shí)曝氣系統(tǒng)，使氧化溝具有：對(duì)水溫、水質(zhì)、水量的變動(dòng)有較強(qiáng)的適應(yīng)性；污泥齡一般可達(dá)20-30d，為傳統(tǒng)活性污泥系統(tǒng)的3-6倍?？梢源婊罘敝呈来鷷r(shí)間長(zhǎng)、增殖速度慢的微生物，如硝化菌，在氧化溝內(nèi)可能產(chǎn)生硝化反應(yīng)。運(yùn)行得當(dāng)，氧化溝能具有反硝化脫氮的效應(yīng)；污泥產(chǎn)率低，且多已達(dá)穩(wěn)定的程度，勿需再進(jìn)行消化小處理（4）脫氮效果還能進(jìn)一步提高，因?yàn)槊摰Ч暮脡暮艽笠徊糠譀Q定于內(nèi)循環(huán)量，要提高脫氮效果勢(shì)必要增加內(nèi)循環(huán)量，而氧化溝的內(nèi)循環(huán)量從理論上可以是不受限制的，從而氧化溝具有較大的脫氮潛力。（5）氧化溝只有曝氣器和池中的推進(jìn)器維持溝內(nèi)的正常運(yùn)行，電耗較小，運(yùn)行費(fèi)用低缺點(diǎn)：氧化溝的占地面積很大。總的說來，這兩個(gè)方案都很好，都能達(dá)到要求處理的效果，而且工藝簡(jiǎn)單，污泥處理難度較小，在技術(shù)上都是可行的。2.2.2、經(jīng)濟(jì)比較總的來說，第二方案所采用的構(gòu)筑物比第一方案的要少（不設(shè)初沉池），而且不需攪拌，只采用表面曝氣器，節(jié)省了動(dòng)力消耗和費(fèi)用。所以，從經(jīng)濟(jì)上來講，第二方案比第一方案更為可行。2.2.3、結(jié)論經(jīng)過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，方案二在技術(shù)上較先進(jìn)，經(jīng)濟(jì)上可行性較強(qiáng)，所以選方案二為污水廠處理工藝。（如下表所示）表2-2-2污水處理構(gòu)筑物設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果說明序號(hào)類型尺寸備注1中格柵柵前水深：h=0.4m柵槽總高：H=0.76m柵槽寬度：B=1.40m共兩格，總槽寬為2.80m柵槽總長(zhǎng)度：2.7采用ZZG型鏈條式機(jī)械格柵，格柵位于提升泵前，并與提升泵一起建在污水提升泵房?jī)?nèi)，柵渣由格柵翻入渣斗，然后由吊車吊出運(yùn)走。2細(xì)格柵柵前水深：h=0.6m.柵槽總高：H=1.05m柵槽寬度：B=1.60m共兩格，總槽寬為3.20m柵槽總長(zhǎng)：3.46m每日柵渣量W=1.79m3/d3沉砂池型號(hào)：12直徑：3.6總高：H=3.75m1．采用兩組旋流式沉砂池，具有處理效果好，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單的優(yōu)點(diǎn)。2．采用兩組。4初沉池池直徑：3池高：H=6.有效水深：h=3.0m1．采用輻流式初沉池。2．采用兩座池子。5缺氧池池徑：D=17水深：h=4.5m總高：H=4.8m1．污泥回流比：R=87.5%2．缺氧池采用淹沒進(jìn)水，為防止沉淀和混合均勻需設(shè)攪拌器，攪拌器應(yīng)設(shè)在池底部，以防止水面波動(dòng)厲害，破壞缺氧狀態(tài)。缺氧池為敞開式。采用四組缺氧池。3．采用單位容積攪拌功率為10W/m3，選用6臺(tái)15KW的攪拌器。6好氧池池長(zhǎng)：L=1每廊道長(zhǎng)：L1=26m池寬：B=6.0m池高：4.5m1．采用4組曝氣池，每組容積3109.0m32．取5廊道。3．有效水深4.0m，超高0.5m。7氧化溝每座氧化溝總長(zhǎng)度：445.63m；好氧段長(zhǎng)度：384.60m；缺氧段長(zhǎng)度：61.03m；氧化溝長(zhǎng)寬：1．2座氧化溝，每座都采用4廊道式；2．每座氧化溝硝化區(qū)容積為15287.57m3，反硝化區(qū)容積為8102.31m3．選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機(jī)，每座氧化溝采用9臺(tái)。8二沉池直徑：D=40池有效水深:h=3.6m總高：H=5.7m1．采用中進(jìn)周出的輻流式沉淀池。2．采用兩組。3．用刮吸泥機(jī)排泥。4．AO工藝和氧化溝工藝都采用同一類型、同一尺寸的二沉池。9消毒渠長(zhǎng)度為14.5m，渠道寬度為1.8m1.采用浸水式紫外線消毒系統(tǒng)。2.AO工藝和氧化溝工藝都采用紫外線消毒，消毒渠的尺寸相同。10污泥濃縮池氧化溝方案污泥量：Q1=2240.83m3A/O方案污泥量：Q2=1714.14m池徑：D=21池總高：H=5.91m工作部分高度：h1=3.33污泥濃縮時(shí)間：T=16h1.采用帶有豎向柵條污泥濃縮機(jī)的輻流式重力濃縮池，采用靜壓排泥。2.由于氧化溝方案和A/O方案所產(chǎn)生的污泥量相差大約一倍，故兩個(gè)方案分別為：氧化溝工藝設(shè)計(jì)2個(gè)濃縮池；A/O工藝設(shè)計(jì)２個(gè)濃縮池。又因?yàn)閮晒に囁a(chǎn)生的污泥量相近，所以單個(gè)濃縮池的設(shè)計(jì)流量可?。篞2=1182.77m3第３章一級(jí)處理3.1、中格柵和細(xì)格柵3.1.1、中格柵中格柵用以截留水中的較大懸浮物或漂浮物，以減輕后續(xù)處理構(gòu)筑物的負(fù)荷，用來去除那些可能堵塞水泵機(jī)組、管道閥門的較粗大的懸浮物，并保證后續(xù)處理設(shè)施能正常運(yùn)行的裝置。1、運(yùn)行參數(shù)（1）在污水處理系統(tǒng)或水泵前，必須設(shè)置格柵；（2）在污水處理系統(tǒng)前，采用機(jī)械清除時(shí)格柵間距為16～25mm；（3）污水過柵流速宜采用0.6～1.0m/s，格柵傾角宜采用45°～75；（4）格柵前渠道內(nèi)的水流速度一般采用0.4～0.9m/s.（5）格柵上部必須設(shè)置工作臺(tái)，其高度應(yīng)高出格柵前最高設(shè)計(jì)水位0.5m，工作臺(tái)應(yīng)有安全和沖洗設(shè)施；（6）格柵工作臺(tái)兩側(cè)過道寬度不應(yīng)小于0.7m，正面過道寬度采用機(jī)械清除時(shí)不應(yīng)小于1.5m；（7）通過格柵的水頭損失，粗格柵一般為0.2m，細(xì)格柵一般為0.3～0.4m.2、設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)柵前流速0.8m/s過柵流速0.9m/s柵條寬度0.01m柵條凈間距0.03m柵前槽寬1.40m格柵間隙數(shù)36（兩組）水頭損失0.06m每日柵渣量格柵傾角60o3.1.2、細(xì)格柵1、細(xì)格柵的設(shè)計(jì)參數(shù)和中格柵相似.2、設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)柵前流速0.53m/s過柵流速0.8m/s柵條寬度0.01m柵條凈間距0.01m柵前槽寬1.60m格柵間隙數(shù)80（兩組）水頭損失0.15m每日柵渣量1.89格柵傾角60o3.2、沉砂池沉砂池的作用是從污水中將比重較大的顆粒去除，其工作原理是以重力分離為基礎(chǔ)，故應(yīng)將沉砂池的進(jìn)水流速控制在只能使比重大的無機(jī)顆粒下沉，而有機(jī)懸浮顆粒則隨水流帶走。沉砂池一般設(shè)于泵站、倒虹吸管前，以便減輕無機(jī)顆粒對(duì)水泵、管道的磨損；也可設(shè)于初次沉淀池前，以減輕沉淀池負(fù)荷及改善污泥處理構(gòu)筑物的處理?xiàng)l件。3.2.1、沉砂池設(shè)計(jì)沉砂池設(shè)計(jì)中，必需按照下列原則1、城市污水廠一般均應(yīng)設(shè)置沉砂池，座數(shù)或分格數(shù)應(yīng)不少于2座(格)，并按并聯(lián)運(yùn)行原則考慮。2、沉砂池去除的砂粒雜質(zhì)是以比重為2.65，粒徑為0.2以上的顆粒為主。3、貯砂斗容積應(yīng)按2日沉砂量計(jì)算，貯砂斗池壁與水平面的傾角不應(yīng)小于55°排砂管直徑應(yīng)不小于0.3m。4、沉砂池的超高不宜小于0.3m。5、除砂一般宜采用機(jī)械方法。當(dāng)采用重力排砂時(shí)，沉砂池和曬砂廠應(yīng)盡量靠近，以縮短排砂管的長(zhǎng)度。3.2.2、旋流式沉砂池本設(shè)計(jì)采用旋流式沉砂池，旋流沉砂的處理效果好，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)為：沉砂池直徑3.66m池總高度有效水深2.7m貯泥區(qū)容積1.42m3第4章二級(jí)處理4.1、A/O工藝4.4.1、A/O工藝簡(jiǎn)介污水的二級(jí)處理系統(tǒng)是城市污水處理廠的核心，一般采用生物處理法。主要作用是去除污水中呈膠體和溶液態(tài)的有機(jī)污染物。A/O法脫氮工藝，是在80年代初開創(chuàng)的工藝流程，其主要特點(diǎn)是將反硝化反應(yīng)器放置在系統(tǒng)之首，故又稱為前置反硝化生物脫氮系統(tǒng)。本工藝可以建成分建式缺氧—好氧活性污泥脫氮系統(tǒng)，即反硝化、硝化與BOD去除分別在兩座不同的反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行；也可以建成合建式裝置，即反硝化反應(yīng)及硝化反應(yīng)、BOD去除都在一座反應(yīng)器內(nèi)實(shí)施，但中間隔以擋板。硝化反應(yīng)器內(nèi)的已進(jìn)行充分反應(yīng)的硝化液的一部分回流反硝化反應(yīng)器，而反硝化反應(yīng)器的脫氮菌以原污水中的有機(jī)物作為碳源，以回流液中硝酸鹽的氧作為受電體，進(jìn)行呼吸和生命活動(dòng)，將硝態(tài)氮還原為氣態(tài)氮（），不需要外加碳源（如甲醇）。4.4.2、設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)1.初沉池兩座：每座池直徑D=31m；池高H=6.212.缺氧池四座：每座池直徑D=17m；池高h(yuǎn)=4.5m；總高H=4.8m3.好氧池四座：每座池總長(zhǎng)L=131.14m，采用5廊道，則每廊道長(zhǎng)L1=26m，寬B=6.0m，池高H=4.2、氧化溝工藝4.2.1、氧化溝簡(jiǎn)介本設(shè)計(jì)采用的是卡羅塞（Carrousel）氧化溝。Carrousel型氧化溝是1967年由荷蘭的DHV公司開發(fā)研制的，它的研制目的是為滿足在較深的氧化溝溝渠中使混合液充分混合，并能夠維持較高的傳質(zhì)效率，以克服小型氧化溝溝深較淺、混合效果差等的缺陷。實(shí)踐證明該工藝具有投資省、處理效率高、可靠性好、管理方便和運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn)。Carrousel型氧化溝是一多溝串聯(lián)系統(tǒng)，進(jìn)水與回流活性污泥混合后，沿水流方向在溝內(nèi)作不停的循環(huán)流動(dòng)，溝內(nèi)在池的一端安裝立式表曝機(jī)，每組溝安裝一個(gè)，因此形成了靠近曝氣機(jī)下游的富氧區(qū)和曝氣機(jī)上游的缺氧區(qū)，設(shè)計(jì)有效深度一般為4.0—4.5m，溝中的流速為，由于曝氣機(jī)周圍的局部區(qū)域的能量強(qiáng)度比傳統(tǒng)活性污泥法曝氣池中的強(qiáng)度高得多，因此氧的轉(zhuǎn)移效率大大提高。二級(jí)處理的主體構(gòu)筑物，是活性污泥的反應(yīng)器，其獨(dú)特的結(jié)構(gòu)使其具有脫氮除磷功能，經(jīng)過氧化溝后，水質(zhì)得到很大的改善。4.2.2、設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)共建造兩座卡羅塞氧化溝。其氧化溝的基本情況如下：每座氧化溝尺寸：L×B×H=118m×40m×4.5m，其中H中包括超高0.5m?？偝厝?7825.15m3，硝化區(qū)容積為15384.14m3，反硝化區(qū)容積為2441.01m3；總池長(zhǎng)為445.63m，好氧段長(zhǎng)度為384.3、二沉池采用兩座中心進(jìn)水周邊出水的輻流式沉淀池（普通輻流式沉淀池），并設(shè)刮吸泥機(jī)。普通輻流式沉淀池呈圓形或正方形，直徑（或邊長(zhǎng)）6—60m，最大可達(dá)100m，池周水深1.5—3.0m，用機(jī)械排泥，池底坡度不宜小于0.05。輻流式沉淀池可用作初次沉淀池或二次沉淀池。為了使布水均勻，進(jìn)水管設(shè)穿孔擋板，穿孔率為10%—20%，出水堰亦采用鋸齒堰，堰前設(shè)擋板，攔截浮渣。刮泥機(jī)由懸架及轉(zhuǎn)動(dòng)裝備組成。當(dāng)池徑小于20m時(shí)，用中心傳動(dòng)，當(dāng)池徑大于20m時(shí)，用周邊傳動(dòng)，周邊線速度不宜大于3m/min，1—3r/h，將污泥推入污泥斗，然后用靜水壓力或污泥泵排除。當(dāng)作為二次沉淀池時(shí)，沉淀的活性污泥含水率高達(dá)99%以上，不可能被刮板刮除，可采用靜水壓力法排泥。4.3.1、運(yùn)行參數(shù)設(shè)計(jì)水量：0.819m3/s=沉淀時(shí)間：t=2h(在1.5-2.5h內(nèi))表面負(fù)荷：范圍為1.0—1.5m3/（m2·h），取4.3.2、設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)沉淀池直徑D=30m池總高度H=5.7m第5章污泥處理在污水處理過程中，產(chǎn)生大量的污泥。這些污泥含有大量的有機(jī)物質(zhì)，易于分解，對(duì)環(huán)境具有潛在的污染能力。同時(shí)，污泥含水率高，體積龐大，處理和運(yùn)輸均很困難。因此，污泥在最終處置前必須處理，以降低污泥中的有機(jī)物含量，并減少其水分，使之在最終處置時(shí)對(duì)環(huán)境的危害減至最小限度，并將其體積縮減，以便于運(yùn)輸和處置。重力濃縮池本質(zhì)上時(shí)一種沉淀工藝，屬于壓縮沉淀。濃縮池前由于污泥濃度較高，顆粒之間彼此接觸支撐。濃縮開始以后，在上層顆粒的重力作用下，下層顆粒間隙中的水被擠出界面，顆粒之間相互擁擠得更加緊密。通過這種擁擠和壓縮過程，污泥濃度進(jìn)一步提高，上層的上清液溢流排出，從而實(shí)現(xiàn)污泥濃縮。本設(shè)計(jì)采用輻流式重力污泥濃縮池，用帶柵條的刮泥機(jī)，采用靜圧排泥。5.1、設(shè)計(jì)規(guī)定及參數(shù)1、進(jìn)泥含水率：當(dāng)為初次污泥時(shí)，其含水率一般為95%～97%;當(dāng)為剩余活性污泥時(shí)，其含水率一般為99.2%～99.6%。2、污泥固體負(fù)荷：負(fù)荷當(dāng)為初次污泥時(shí)，污泥固體負(fù)荷宜采用80～120kg/(m2.d)當(dāng)為剩余污泥時(shí)，污泥固體負(fù)荷宜采用30～60kg/(m2.d)。3、濃縮時(shí)間不宜小于12h，但也不要超過24h。4、有效水深一般宜為4m,最低不小于3m。5.2、設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)污泥濃縮池的設(shè)計(jì)泥量為，進(jìn)泥濃度：6g/L污泥濃縮時(shí)間：16h進(jìn)泥含水率：99.4%出泥含水率：96.0%污泥固體通量取30，（在25-80之間）濃縮池總高5.91m濃縮池直徑A/O工藝與氧化溝工藝均采用兩座污泥濃縮池，且尺寸相同。第6章其他設(shè)計(jì)提升泵房用以提高污水的水位，保證污水能在整個(gè)污水處理流程過程中流過，從而達(dá)到污水的凈化。6.1、水泵的選取因?yàn)樗迷谶\(yùn)行過程中，集水池水位是變化的，因此所選水泵一定要在這個(gè)變化范圍內(nèi)處于高效段，且在水泵并聯(lián)運(yùn)行時(shí)單獨(dú)的水泵也要在高效段內(nèi)，選擇工作泵的要求是在滿足最大排水量的前提下，減少投資，節(jié)約電耗，運(yùn)行安全可靠，維護(hù)管理方便。在可能的條件下，每臺(tái)水泵的流量最好為設(shè)計(jì)流量的--，并且采用相同型號(hào)，這樣對(duì)設(shè)備的購(gòu)置，設(shè)備與配件的備用、安裝施工、維護(hù)檢修都有利。6.2、泵的選擇因?yàn)檫M(jìn)水管管內(nèi)底標(biāo)高為452.6,而地面標(biāo)高為456.8，考慮到各污水處理構(gòu)筑物在地面以上以下部分要均勻以及污水能在各構(gòu)筑物之間能靠重力流流動(dòng)，通過高程計(jì)算，最終確定污水泵站的揚(yáng)程為：460.99-452.6+1=9.39,其中1為考慮污水泵在使用過程中效率下降或管道中因阻力而增加的揚(yáng)程。綜上所述:選用300TLW-540型無堵塞立式污水泵4臺(tái)，其中1臺(tái)備用。其流量為1071，揚(yáng)程為9.5，轉(zhuǎn)速為735，效率為75%。第7章污水處理廠總體布置7.1、污水處理廠廠址選擇原則1、廠址盡可能少占農(nóng)田或不占農(nóng)田，且便于農(nóng)田灌溉和消納污泥。2、廠址應(yīng)盡可能設(shè)在城鎮(zhèn)和工廠夏季主導(dǎo)風(fēng)向的下方。3、廠址應(yīng)設(shè)在地形有適當(dāng)坡度的城鎮(zhèn)下游地區(qū)，使污水有自流的可能，以節(jié)約動(dòng)力消耗。4、廠址應(yīng)考慮汛期不受洪水的威脅。5、廠址的選擇應(yīng)考慮交通運(yùn)輸，水電供應(yīng)，地質(zhì)水文等條件。6、廠址的選擇應(yīng)結(jié)合城鎮(zhèn)總體規(guī)劃，考慮遠(yuǎn)景發(fā)展，留有充分的擴(kuò)建余地。7.2、污水廠平面布置1、水廠平面布置主要內(nèi)容：各種構(gòu)筑物和辦公、化驗(yàn)等建筑物的平面定位，各種管道、道路、綠化的布置等。2、污水廠平面布置原則：（1）處理構(gòu)筑物的布置應(yīng)緊湊，并便于管理。（2）處理構(gòu)筑物應(yīng)盡可能按流程順序布置，避免管線迂回，充分利用地形。（3）經(jīng)常有人工作、生活的建筑物應(yīng)布置在夏季主導(dǎo)風(fēng)向的上風(fēng)向。（4）布置總圖時(shí)，考慮充分的綠化地帶，并考慮遠(yuǎn)近期結(jié)合。（5）構(gòu)筑物之間的距離應(yīng)考慮敷設(shè)管渠的位置，一般采用5—6m。（6）污泥處理構(gòu)筑物應(yīng)盡可能的單獨(dú)結(jié)合，以策安全，并方便管理。（7）變電站的位置宜設(shè)在耗電量大的構(gòu)筑物附近，高壓線應(yīng)避免在廠內(nèi)架空敷設(shè)。（8）污水廠管線種類很多，應(yīng)綜合考慮位置。（9）污水廠內(nèi)應(yīng)設(shè)超越管，以超越全部或部分處理構(gòu)筑物。3、污水廠的附屬建筑污水廠的附屬建筑按其功能可分為生產(chǎn)性和生活性兩大類。生產(chǎn)性附屬建筑一般包括辦公實(shí)驗(yàn)樓、維修車間、倉(cāng)庫(kù)、車庫(kù)等。生活性附屬建筑包括食堂、浴室、鍋爐房、傳達(dá)室、宿舍等。此外，水廠內(nèi)還有其它的一些建筑物，如管件堆存場(chǎng)、車棚、操場(chǎng)、花園、圍墻等。（見表7-2-1）4、水廠平面布置特點(diǎn)該污水廠的設(shè)計(jì)中，將各處理構(gòu)筑物按一字型排列，布置緊湊，流線清楚。（1）從大門進(jìn)去為綜合樓、食堂、宿舍，形成入口的生活活動(dòng)區(qū)，該區(qū)位于主導(dǎo)風(fēng)向的上風(fēng)向，距離格柵、厭氧池、氧化溝較遠(yuǎn)，并且加強(qiáng)綠化，所以該區(qū)為生活區(qū)環(huán)境較好。（2）設(shè)有后門，生產(chǎn)過程中產(chǎn)生的柵渣、泥餅等由后門運(yùn)走，而不從前門運(yùn)走，避免影響大門處生活區(qū)的環(huán)境清潔。（3）廠區(qū)內(nèi)道路設(shè)計(jì)考慮工作人員可以順利地到達(dá)任何一處。表7-2-1污水處理廠附屬建筑物用地面積一覽表附屬建筑面積（m2）附屬建筑面積（m2）辦公樓30×15運(yùn)動(dòng)場(chǎng)37.5×25宿舍35×15自行車棚10×7.5機(jī)修間20×15配電室15×12車庫(kù)20×10曬砂場(chǎng)15×12.5倉(cāng)庫(kù)30×23鼓風(fēng)機(jī)房25×10食堂30×15脫水間20×15浴室15×10干化場(chǎng)20×17門衛(wèi)室10×7.5鍋爐房10×7.57.3、污水廠的高程布置1、高程布置的內(nèi)容確定各處理構(gòu)筑物和泵房的標(biāo)高，確定處理構(gòu)筑物之間連接管渠的尺寸及其標(biāo)高，確定各部位的水面標(biāo)高，保證污水廠正常運(yùn)行。2、污水廠高程布置原則（1）為了保證污水處理過程中，污水能順利自流，必須精確計(jì)算各構(gòu)筑物之間的水頭損失。（2）選擇一條距離最長(zhǎng)，水頭損失最大的流程進(jìn)行水力計(jì)算。（3）計(jì)算水頭損失時(shí)，按最大設(shè)計(jì)流量進(jìn)行計(jì)算。（4）在作高程布置時(shí)，還應(yīng)注意污水流程和污泥流程的配合，盡量減少需抽升的污泥量。（5）污水廠的場(chǎng)地豎向布置，應(yīng)考慮土方平衡，并考慮有利于排水。3、污水廠高程布置特點(diǎn)為了降低運(yùn)行費(fèi)用和便于維護(hù)管理，污水在處理構(gòu)筑物之間的流動(dòng)，以按重力流考慮為宜（污泥流動(dòng)不在此列）。廠區(qū)內(nèi)高程布置的主要特點(diǎn)是先確定最大構(gòu)筑物的地面標(biāo)高和水面設(shè)計(jì)標(biāo)高，然后根據(jù)水頭損失通過水力計(jì)算遞推前后構(gòu)筑物的各項(xiàng)控制標(biāo)高。第2篇污水廠設(shè)計(jì)計(jì)算書第8章水質(zhì)水量計(jì)算8.1、污水處理廠水量計(jì)算設(shè)計(jì)污水水量：Q=5.9萬，KZ=1.5（工業(yè)廢水占60﹪，生活污水占40﹪）1、工業(yè)廢水Q1=5.9×60﹪=3.54萬m3/d=1475m3生活污水Q2=5.9×40﹪=2.36萬m3/d=983.33m32、本設(shè)計(jì)不考慮工業(yè)廢水流量的變化，僅考慮生活污水的流量變化,則生活污水的流量總變化系數(shù)為：Kz=1.53、生活污水最大設(shè)計(jì)流量為Q2×KZ=983.33×1.5=1475.00m34、總污水流量Qmax=Q1+Q2×KZ=409.72+409.72=819.44L/s=0.819m3/s=2948.48.2、水處理程度的計(jì)算1、進(jìn)水水質(zhì)的確定SS=1L×（190×40%+210×60%）/1L=202mg/L同理可得：COD=390×40﹪+360×60﹪=372mg/LBOD=230×40﹪+180×60﹪=200mg/LNH3-N=24×40﹪+23×60﹪=23.4mg/L堿度=200×40﹪+190×60﹪=194mg/L處理程度要求達(dá)到國(guó)家一級(jí)A標(biāo)準(zhǔn)。2、處理程度的計(jì)算SS的去除率：=COD的去除率：=BOD5的去除率：=NH3-N的去除率：=第9章一級(jí)處理9.1、泵前中格柵9.1.1、設(shè)計(jì)流量設(shè)兩個(gè)泵前中格柵，所以設(shè)計(jì)流量為：9.1.2、設(shè)計(jì)參數(shù)選取格柵計(jì)算草圖見圖9-1-1，設(shè)柵前水深h=0.4m，過柵流速v=0.9m/s，柵條間隙取e=30mm=0.03m（取值范圍為10-40mm），格柵安裝角，柵條寬度S=0.01m，柵條斷面為矩形斷面。圖9-1-19.1.3、設(shè)計(jì)計(jì)算1、柵條的間隔數(shù)(n)個(gè)其中，v—過柵流速,m；S—柵條寬度,m；b—進(jìn)水渠寬,m；e—柵條間隙寬度,m；h—柵前水深,m。2、柵槽寬度(B)B=S（n-1）+en=0.01(36-1)+0.0336=1.43m,取B=1.4m3、進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度(L1)設(shè)進(jìn)水渠寬B1=1.0m其漸寬部分展開角度1=20。,此時(shí)進(jìn)水渠道內(nèi)水流速度為0.8m/sL1=4、柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長(zhǎng)度(l2)L2=0.5L1=0.5×0.55=0.275m5、通過格柵的水頭損失(h1)取k=3,則m其中，ε=——阻力系數(shù)β—形狀系數(shù)，矩形取2.426、柵后槽總高度(H)設(shè)柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3mH=h+h1+h2=0.4+0.06+0.3=0.76m7、柵槽總長(zhǎng)度(L)L=L1+L2+0.5+1.0+=0.55+0.275+0.5+1.0+=2.73m8、每日柵渣量(W)在格柵間隙為30mm的情況下，柵渣W1取0.05則＞宜采用機(jī)械清渣，從而改善勞動(dòng)與衛(wèi)生條件。選用ZZG型鏈條式格柵除污機(jī)三臺(tái)，兩用一備，配套電機(jī)功率為3.0KW。9.2、泵后細(xì)格柵9.2.1、設(shè)計(jì)流量設(shè)兩個(gè)泵后細(xì)格柵,其設(shè)計(jì)流量為：9.2.2、設(shè)計(jì)參數(shù)選取格柵計(jì)算草圖見圖2.1.2，設(shè)柵前水深h=0.6m，過柵流速v=0.8m/s，柵條間隙取e=10mm=0.01m，格柵安裝角，柵條寬度S=0.01m，柵條斷面為圓形斷面。圖9-2-19.2.3、設(shè)計(jì)計(jì)算1、柵條的間隔數(shù)(n)個(gè)2、柵槽寬度(B)B=S（n-1）+en=0.01(80-1)+0.0180=1.59m,取B=1.6m3、進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度(L1)設(shè)進(jìn)水渠寬B1=0.9m其漸寬部分展開角度1=20。,此時(shí)進(jìn)水渠道內(nèi)水流速度為0.53m/sL1=4、柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長(zhǎng)度(L2)L2=0.5L1=0.5×0.96=0.48m5、通過格柵的水頭損失(h1)取k=3,則6、柵后槽總高度(H)設(shè)柵前渠道超高h(yuǎn)2=0.3mH=h+h1+h2=0.6+0.15+0.3=1.05m7、柵槽總長(zhǎng)度(L)L=L1+L2+0.5+1.0+=8、每日柵渣量(W)在格柵間隙為10mm的情況下，柵渣W1取0.08,則＞宜采用機(jī)械清渣，從而改善勞動(dòng)與衛(wèi)生條件。9.3、沉砂池沉砂池的功能是去除比重較大的無機(jī)顆粒，設(shè)在初沉池之前，以減輕沉淀池的負(fù)荷及改善污泥處理構(gòu)筑物的處理?xiàng)l件。本設(shè)計(jì)采用水力渦流除砂的旋流沉砂池，它具有池型簡(jiǎn)單，占地省，運(yùn)行費(fèi)用低，除砂效果好等優(yōu)點(diǎn)。本設(shè)計(jì)設(shè)兩座旋流沉砂池，并且配備三臺(tái)砂水分離器，一臺(tái)備用。每座設(shè)計(jì)流量：==0.410m3/取進(jìn)水管內(nèi)的流速：v1=0.3m/s1、進(jìn)水管直徑d2、沉砂池直徑D取池內(nèi)水流的上升流速v2=0.06m/s3、水流部分高度(h2)取最大流量時(shí)的流行時(shí)間t=45s，則：h2=v2t=0.0645=2.7m4、沉砂部分所需容積(V)其中，V-沉砂部分所需的容積，m3;X-城市污水沉砂量，可按每106m3污水沉砂30m3計(jì)算，其含水率約為60%，容重約為T-兩次清除沉砂相隔的時(shí)間，取2d;Kz-生活污水總量變化系數(shù)。5、池總高度H=h1+h2+h3+h4H-池總高度h1-超高,取0.3mh3-中心管至沉砂砂面的距離，一般采用0.25mh4-沉砂池錐底部分高度，取0.5m∴H=0.3+2.7+0.25+0.5=3.75m根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，設(shè)計(jì)流量和目前國(guó)內(nèi)外均有定型的圓型旋流沉砂池，選用型號(hào)為XLS-12的旋流沉砂池，各部分尺寸為：表9-3-1旋流沉砂池的型號(hào)及尺寸單位：mm型號(hào)流量ABCDEFJLPA124.5036601520720152046020309401520152060沉砂池的上部直徑為3.66m的圓型，下部為砂斗，池總深為3.75m,渠寬為0.72旋流沉砂池外形及安裝尺寸：圖：2.3.1每天的沉砂量Vs1=V=1.42=0.71m3/d沉砂池設(shè)計(jì)日產(chǎn)含水率60%，容重1500kg/m3,砂重1.0m3每天排砂的實(shí)際重量為：6、圓截錐部分容積：V1=(R2+Rr+r2)V1=則沉砂池的尺寸:DH=3.663.75m.沉砂池采用混凝土澆鑄而成。9.4、初沉池初次沉淀池是一級(jí)污水處理廠的主要處理構(gòu)筑物,或作為二級(jí)污水處理廠的預(yù)處理構(gòu)筑物,設(shè)在生物處理構(gòu)筑物的前面。處理對(duì)象是懸浮物質(zhì),同時(shí)也可去除部分BOD5,也可改善生物處理構(gòu)筑物的運(yùn)行條件并降低其BOD5負(fù)荷,本設(shè)計(jì)采用普通輻流式沉淀池。9.4.1、設(shè)計(jì)計(jì)算中的參數(shù)的確定1、設(shè)計(jì)表面負(fù)荷：q0=1.2—2.0m3/(m2·h)取q0=2.0m3/(m2、設(shè)計(jì)沉淀時(shí)間：t=1.0—2.5h取t=1.5h9.4.2、設(shè)計(jì)計(jì)算=819.44L/s=0.819m3/s=2948.4采用兩座普通輻流式沉淀池，即n=2；1、沉淀部分水面的面積(A1)A1=2、沉淀池直徑(D)D=取D=313、沉淀池的有效水深(h2)h2=q0t=21.5=3.0m4、沉淀部分有效容積(V)V=5、污泥部分所需容積(W)(即每池每天排放污泥量)W=式中:C0,C1—分別是進(jìn)水與出水的懸浮物濃度，kg/m3.如果有濃縮池、消化池、污泥脫水機(jī)的上清液回流至初沉池，則C0取1.3C0，C1取1.3C0的45%-60%，這里取60%。P—污泥含水率，取96%r—污泥容重，取為1t/m3T—兩次排泥的時(shí)間間隔，T=2dW=6、污泥斗容積(V1)設(shè)r1=2m，r2=1m，=600，則：h5=(r1-r2)tg=(2-1)×tg60°=1.73mV1==()=12.7m37、污泥斗以上圓錐體部分污泥容積：設(shè)池底徑向坡度為0.05，則h4=(R-r1)0.05=(15.5-2)×0.05=0.68因此池底可貯存的污泥體積為：V2=(R2+Rr1+r12)=×()=195.90m3共可貯存的污泥體積為：V1+V2=12.7+195.90=208.60m3>8、沉淀池總高度(H)H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.0+0.5+0.68+1.73=6.其中,h1—池子超高，取0.3m;h2—池子有效深度；h3—緩沖層高度，機(jī)械刮泥時(shí)取0.5m；9、沉淀池周邊處的高度(H1)H1=h1+h2+h3=0.3+3.0+0.5=3.8m10、徑深比的校核：D/h2=31/3.0=10.33，(在6—12范圍內(nèi))合格；11、輻流式初沉池計(jì)算圖：第10章二級(jí)處理10.1、A/O工藝污水的二級(jí)處理系統(tǒng)是城市污水處理廠的核心，一般采用生物處理法。主要作用是去除污水中呈膠體和溶液態(tài)的有機(jī)污染物，本方案采用A/O工藝作為二級(jí)處理系統(tǒng)。A/O法脫氮工藝，是在80年代初開創(chuàng)的工藝流程，其主要特點(diǎn)是將反硝化反應(yīng)器放置在系統(tǒng)之首，故又稱為前置反硝化生物脫氮系統(tǒng)。本工藝可以建成分建式缺氧—好氧活性污泥脫氮系統(tǒng)，即反硝化、硝化與BOD去除分別在兩座不同的反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行；也可以建成合建式裝置，即反硝化反應(yīng)及硝化反應(yīng)、BOD去除都在一座反應(yīng)器內(nèi)實(shí)施，但中間隔以擋板。硝化反應(yīng)器內(nèi)的已進(jìn)行充分反應(yīng)的硝化液的一部分回流反硝化反應(yīng)器，而反硝化反應(yīng)器的脫氮菌以原污水中的有機(jī)物作為碳源，以回流液中硝酸鹽的氧作為受電體，進(jìn)行呼吸和生命活動(dòng)，將硝態(tài)氮還原為氣態(tài)氮（），不需要外加碳源（如甲醇）。設(shè)計(jì)流量為：其基本流程為：污水污水中格柵污水提升泵房沉砂池初沉池缺氧池好氧池二沉池混合液回流污泥回流剩余污泥濃縮池脫水機(jī)房泥餅外運(yùn)細(xì)格柵出水10.1.1、污水處理程度的計(jì)算1、初沉池出水的水質(zhì)為：(1)BOD5經(jīng)初沉池按去除25%計(jì)：BOD5=200×(1-25%)=150mg/L(2)SS經(jīng)初沉池按去除50%計(jì)：SS=202×(1-50%）=101.00mg/L (3)COD經(jīng)初沉池按去除20%計(jì)，COD=372×(1-20%）=297.6mg/L(4)NH3-N經(jīng)初沉池按去除10%計(jì),NH3-N=23.4×(1-10%)=21.06mg/L2、系統(tǒng)的負(fù)荷為：假定污水TKN由于同化去除百分?jǐn)?shù)為10%，則由于微生物同化從剩余污泥排除去除TN為：21.06×10%=2.106mg/L所以，根據(jù)出水水質(zhì)要求，A/O工藝中各種組分含量的理論去除量為：(1)BOD5去除量=70761.6×(150-10)/1000=9906.54(2)NH3-N去除量=70761.6×(21.06-5)/1000=1136.42kg(3)同化TN去除量=70761.6（2.106-0）/1000=149.02kg/d由（2）—（3）得：硝化/反硝化TN去除量=1136.42-149.02=987.4kg10.1.2、A/O工藝的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟1、好氧區(qū)容積計(jì)算（1）計(jì)算硝化菌最大比增長(zhǎng)速率μN(yùn),max=0.47按冬季最低水溫T=12℃時(shí),μN(yùn),max=0.47×=0.35d-1（2）計(jì)算穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下硝化菌的比增長(zhǎng)速率μN(yùn)=μN(yùn),max=0.39=0.325d-1式中:N1——硝化出水NH+4-N濃度，mg/L；KN——硝化菌氧化氨氮飽和常數(shù)，mg/L,一般為1.0mg/L；（3）計(jì)算最小泥齡=（4）計(jì)算設(shè)計(jì)泥齡式中:DF=；DF——設(shè)計(jì)因數(shù)，一般為1.5～3.0，取3.0；PF——峰值函數(shù)；SF——安全系數(shù)。=3.03.0=9.0d（5）表觀產(chǎn)率系數(shù)Y0=式中:Y——合成系數(shù)，一般取0.5～0.7，取0.6；Kd——衰減系數(shù)，一般為0.06～0.24，取0.2；Y0=（6）計(jì)算含碳有機(jī)物的去除率gCOD/(gMLVSS·d)式中：—含碳有機(jī)物的去除速率（7）計(jì)算好氧池水力停留時(shí)間t,t=式中:S0,S1——進(jìn)出水有機(jī)物的濃度，mg/L;X——混合液污泥濃度，mg/L;取X=3500mg/Lf取0.75，則:t=（8）好氧池容積V=Qmax×t=2948.4×4.27=12589.7采用4個(gè)池子，則每池容積：V′=m3（9）有機(jī)污染物量與活性污泥量的比值=gBOD5/(gMLSS·d)<0.25gBOD5/(gMLSS·d),符合規(guī)定；（10）計(jì)算好氧池生物硝化產(chǎn)生NOx-N總量TKNoxTKNox=21.06－2.106－5=13.95mg/L（11）好氧池平均硝化速率SNR為SNR=gNH4+-N/（gMLVSS·d）（12）確定好氧池的各部分尺寸采用四個(gè)池子，則每組池子的容積為：V=3147.4m每組好氧池的面積為:F=m2取池寬B=6.0m,則（介于1-2之間，符合規(guī)定）所以池長(zhǎng)m>10，符合規(guī)定設(shè)五廊道式曝氣池，廊道長(zhǎng)：L1=m，取26m取超高0.5m，則池總高度H：H=4.0+0.5=4.5m在曝氣池對(duì)稱布置的背向初沉池和二沉池的一側(cè)，各設(shè)橫向配水渠道并在池中部設(shè)縱向配水渠道與橫向配水渠道相連接。本系統(tǒng)的回流污泥采用螺旋泵提升。2、缺氧池容積的計(jì)算硝化產(chǎn)生NO3-N為13.95mg/L，出水NO3-N為5mg/L反硝化去除的為NO3-N：13.95-5=8.95mg/L去除的NO3-N為987.4kg（1）反硝化速率：SDNR1=+0.029負(fù)荷F/M取0.24gBOD5/（gMLVSS·d）SDNR1=0.30.24+0.029=0.101gNOx-N/(gMLVSS·d)（2）高峰負(fù)荷時(shí)缺氧池MLVSS總量為W==9776.24kgVSS（3）缺氧池容積為VAN=m3缺氧池水力停留時(shí)間t=（4）設(shè)計(jì)為四個(gè)池子V′=m3取池子的水深為4.5m,則池子的面積為：A=m2,采用圓形池子，則池直徑為：D==16.2m≈17（5）系統(tǒng)總設(shè)計(jì)泥齡=好氧池泥齡+缺氧池泥齡即：=+=9.0+9.0=9.0+2.66=11.66d3、計(jì)算污泥回流比設(shè)二沉池回流污泥濃度，則：4、計(jì)算好氧池混合液回流比（內(nèi)回流比）I根據(jù)前述結(jié)果，好氧池產(chǎn)生NO3-N量為13.95mg/L，最終出水NO3-N為5mg/L則I=5、計(jì)算好氧池補(bǔ)充堿度投加量（1）硝化消耗堿度：7.1413.95=99.6mg/L（2）反硝化產(chǎn)生堿度：（13.95-5）=31.95mg/L（3）已知產(chǎn)生(0.1mg/L堿度)/(除去1mgBOD5)，且A/O反應(yīng)器的進(jìn)水BOD5=150mg/L當(dāng)處理出水要求剩余堿度為50mg/L（以CaCO3計(jì)），需要補(bǔ)充堿度：99.6+50-31.95-194-0.1×(150-10)=-90.35mg/L6、缺氧池?cái)嚢韫β试O(shè)缺氧池單位容積攪拌功率為：10w/m3,攪拌機(jī)輸入功率為87.2KW，選用8臺(tái)QJZA-15型號(hào)的攪拌機(jī)，電機(jī)功率為：15KW，其中2臺(tái)備用。7、計(jì)算剩余排放的污泥△X=YobsQLr=0.21×70761.6×（200-10）×10-3=2823.39式中：Yobs——污泥凈產(chǎn)率系數(shù)，kgMLSS/kgBOD5；Lr——去除的BOD濃度，kg/m38、需氧量計(jì)算（一）平均流量時(shí)的需氧量（1）平均流量時(shí)BOD5去除量為：kg/dNH4-N氧化量：kg/d（2）生物硝化系統(tǒng)，含碳有機(jī)物氧化需氧量與泥齡和水溫有關(guān)，每去除1kgBOD5需氧1.0～1.3kg；本設(shè)計(jì)中每氧化1kgBOD5需氧1.1kg,每氧化1kgNH4-N需氧4.6kg。則碳氧化硝化需氧量為：1.111210+4.6823.05=16117.03kgO2/d（3）每還原1gNO3-N需2.9gBOD5，由于利用污水中的BOD5作碳源，減少需氧量為：實(shí)際需氧量為：R平=16117.03-1531.35=14585.68kgO2/d=607.74kgO2/h（二）最大流量時(shí)的需氧量（1）最大流量時(shí)BOD5去除量為NH4-N氧化量為（2）生物硝化系統(tǒng)，含碳有機(jī)物氧化需氧量與泥齡和水溫有關(guān)，每去除1kgBOD5需氧1.0～1.3kg。本設(shè)計(jì)中每氧化1kgBOD5需氧1.1kg,則碳氧化硝化需氧量為：1.113444.7+4.6987.4=19331.21kgO2/d（3）每還原1gNO3-N需2.9gBOD5，由于利用污水中的BOD5作碳源，減少需氧量為：實(shí)際需氧量為：Rmax=19331.21-1836.62=17494.59kgO2/d=728.94kgO2/h9、供氣量的計(jì)算（1）脫氧清水充氧量按最不利情況t=30℃時(shí)考慮，換算為在20℃條件下脫氧清水的充氧量，按下式計(jì)算：取水中溶解氧飽和度，曝氣池混合液中平均氧飽和度，=0.82，β=0.95，c=2.0，=1.0帶入各值，得平均時(shí)需氧量：kgO2/h相應(yīng)的最大時(shí)需氧量為：kgO2/h（2）曝氣池供氧量按下式計(jì)算，即：式中EA—空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移效率，對(duì)網(wǎng)狀膜型中微孔空氣擴(kuò)散器取值12﹪;曝氣池平均時(shí)供氣量：m3/h曝氣池最大時(shí)供氣量：m3/h（3）去除每kgBOD5所需的供氣量為（平均流量時(shí)）：（4）每m3污水所需的供氣量為（平均流量時(shí)）：24=9.91m3空氣/m3（5）本系統(tǒng)的空氣總用量除采用鼓風(fēng)曝氣外，本系統(tǒng)還采用空氣回流污泥井提升污泥，空氣量按回流污泥量的8倍考慮，污泥回流比R值為87.5﹪，這樣提升回流污泥所需空氣量為：總空氣量為:29220.83+17208.33=46429.1610、空氣管系統(tǒng)的計(jì)算（1）空氣管道系統(tǒng)是從空壓機(jī)的出口到空氣擴(kuò)散裝置的空氣輸送管道,一般使用焊接鋼管。（2）空氣管道中的空氣流速一般采用：豎管、小支管：4—5m/s干管、支管：10—15m（3）布置空氣管道,在相鄰的兩個(gè)廊道的隔墻上設(shè)一根干管，共10根干管,再每根干管上設(shè)5對(duì)配氣豎管，共10條配氣豎管，每根豎管的供氣量：（4）曝氣池的平面面積為：4×26×30=3120m（5）本設(shè)計(jì)采用網(wǎng)狀膜型中微孔空氣擴(kuò)散器，敷設(shè)于距池底0.2m處，淹沒深度為3.8m。每個(gè)空氣擴(kuò)散器的服務(wù)面積按0.45m2n=個(gè)則：①每個(gè)豎管上安裝的空氣擴(kuò)散器的數(shù)目為：個(gè)；又根據(jù)每個(gè)空氣擴(kuò)散器的服務(wù)面積以及池底曝氣管路的具體設(shè)計(jì)情況：每根豎管所連接的橫直管設(shè)計(jì)為9根，每根安裝8個(gè)空氣擴(kuò)散器。即總共為72個(gè)>70個(gè)?？諝夤苈凡輬D見下圖：②每個(gè)空氣擴(kuò)散器的空氣量為：將已布置的空氣管路及布設(shè)的曝氣器繪制成空氣管路計(jì)算圖（見下圖）,用以計(jì)算。選擇一條從鼓風(fēng)機(jī)房開始的最遠(yuǎn)最長(zhǎng)的管路作為計(jì)算管路。在空氣流量變化處設(shè)計(jì)算節(jié)點(diǎn),統(tǒng)一編號(hào)后列表進(jìn)行空氣管道計(jì)算?？諝飧晒芎椭Ч芤约芭錃庳Q管的管徑,根據(jù)通過的空氣量和相應(yīng)的流速按附錄2加以確定?？諝夤艿赖难爻套枇p失,根據(jù)空氣管的管徑(D)mm,空氣量m3/min,計(jì)算溫度℃和曝氣池水深,查附錄3求得。計(jì)算結(jié)果見下表：由表得,空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為：網(wǎng)狀膜空氣擴(kuò)散器的壓力損失取5.88,則總壓力損失為：為安全計(jì),設(shè)計(jì)取值為14。管段編號(hào)管段長(zhǎng)度L（m）空氣流量空氣流速v(m/s)管徑D（mm）配件管段當(dāng)量長(zhǎng)度L0（m）管段計(jì)算長(zhǎng)度L0+L(m)壓力損失h1+h2m3/hm3/min9.8(pa/m)9.8(pa)21—200.33.690.0632彎頭1個(gè)0.620.650.180.1220—190.37.380.1232三通1個(gè)1.181.480.320.4719—180.311.070.1832三通1個(gè)1.181.480.650.9618—170.314.760.2532三通1個(gè)1.181.480.901.3317—160.318.450.3132三通1個(gè)1.181.481.251.8516—150.322.140.3732三通1個(gè)1.181.481.341.9815—140.325.830.4332三通1個(gè)1.181.481.752.5914—130.329.520.494.050三通1個(gè)、異形管1個(gè)2.182.481.804.4613—121.259.040.984.370三通1個(gè)、異形管1個(gè)3.264.461707.5812—111.2118.081.974.4100四通1個(gè)、異形管1個(gè)5.016.210.905.5911—107.5295.204.925.2150閘門1個(gè)、彎頭3個(gè)、三通1個(gè)18.4025.900.7519.4210—96590.409.849.8150四通1個(gè)、異形管1個(gè)8.1514.152.4033.969—861180.8019.6811.3200四通1個(gè)、異形管1個(gè)11.5017.502.2038.508—761771.2029.5215.0200四通1個(gè)、異形管1個(gè)11.5017.504.5078.757—662361.6039.3614.0250四通1個(gè)、異形管1個(gè)15.0421.042.8058.916—57.52952.0049.2012.5300四通1個(gè)、彎頭2個(gè)、異形管1個(gè)34.0341.532.1087.215—4125889.5098.1613.0400三通1個(gè)、異形管1個(gè)26.4338.431.9073.024—3128841.50147.3613.0500三通1個(gè)、異形管1個(gè)34.5546.551.1051.203—23520635.00343.9215.0700四通1個(gè)、彎頭1個(gè)72.35107.351.10118.082—13041270.00687.8315.01000三通1個(gè)、異形管1個(gè)79.36109.360.5560.15合計(jì)646.1311、空壓機(jī)的選定(1)曝氣器安裝在距曝氣池池底0.2m處,因此,空壓機(jī)所需壓力為：(2)空壓機(jī)供氣量最大時(shí)：平均時(shí)：根據(jù)所需壓力及空氣量,決定采用LG80型空壓機(jī)10臺(tái)。該空壓機(jī)風(fēng)壓50,風(fēng)量80m3/min,正常條件下,8臺(tái)工作,2臺(tái)備用,高負(fù)荷時(shí),9臺(tái)工作,1臺(tái)備用。10.2、氧化溝工藝 10.2.1、氧化溝簡(jiǎn)介本設(shè)計(jì)采用的是卡羅塞（Carrousel）氧化溝。Carrousel型氧化溝是1967年由荷蘭的DHV公司開發(fā)研制的，它的研制目的是為滿足在較深的氧化溝溝渠中使混合液充分混合，并能夠維持較高的傳質(zhì)效率，以克服小型氧化溝溝深較淺、混合效果差等的缺陷。實(shí)踐證明該工藝具有投資省、處理效率高、可靠性好、管理方便和運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用低等優(yōu)點(diǎn)。10.2.2、設(shè)計(jì)參數(shù)擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放標(biāo)準(zhǔn)。根據(jù)水量情況采用兩座氧化溝，每座氧化溝設(shè)計(jì)流量為：Q＝總污泥齡：20dMLSS=4000mg/L,MLVSS/MLSS=0.75則MLVSS=3000mg/L曝氣池：DO＝2mg/L;NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化;可利用氧2.6mgO2/NO3-N還原α＝0.9β＝0.98其他參數(shù)：a=0.6kgVSS/kgBOD5b=0.05d-1脫氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·dK1=0.23d-1Ko2=1.3mg/L剩余堿度:100mg/L(保持PH≥7.2);所需堿度7.14mg堿度/mgNH3-N氧化；產(chǎn)生堿度3.57mg堿度/mgNO3-N還原；產(chǎn)生堿度0.1mg/去除mgBOD5硝化安全系數(shù)：2.5脫硝溫度修正系數(shù)：1.0810.2.3、設(shè)計(jì)計(jì)算1、堿度平衡計(jì)算：（1）設(shè)計(jì)的出水為10mg/L，則出水中非溶解性=0.7×Ce×1.42×（1-e-0.23×5）=0.7×10×1.42×（1-e-0.23×5）=6.67Ce—出水中BOD5的濃度，mg/L所以，出水中溶解性＝10-6.67=3.24mg/L（2）采用污泥齡20d，取值范圍為10～30d，則日產(chǎn)泥量為：kg/d式中：Q——氧化溝設(shè)計(jì)流量，m3/da——污泥增長(zhǎng)系數(shù)，一般為0.5～0.7，取0.6，kg/kgb——污泥自身氧化率，一般為0.04～0.1，取0.05，1/dSr——去除的BOD5濃度，mg/Ltm——污泥齡，d而一般情況下，其中有12.4％為氮，近似等于TKN中用于合成的部分為：0.1242091.01=259.29kg即：TKN中有mg/L用于合成。需用于氧化的NH3-N=23.4-7.3-2=14.1mg/L;其中,2—出水中帶走的NH3-N含量，mg/L需用于還原的NO3-N=14.1-10=4.1mg/L,其中,10—出水中的NO3-N含量，mg/L（3）堿度平衡計(jì)算已知:所需堿度7.14mg堿度/mgNH3-N氧化；產(chǎn)生堿度3.57mg堿度/mgNO3-N還原；0.1mg/L堿度/除去1mgBOD5，且設(shè)進(jìn)水中堿度為206mg/L，且氧化的NH3-N（硝化反應(yīng)）消耗的堿度為：7.14×14.1=100.67mg/L還原的NO3-N（反硝化反應(yīng)）產(chǎn)生的堿度為：當(dāng)處理水質(zhì)要求剩余堿度為50mg/L(CaCO3計(jì)，此值可使PH≥7.2)，需要補(bǔ)充堿度：100.67+50-14.64-0.1×（200－3.24）-194=-77.65mg/L2、硝化區(qū)容積計(jì)算：式中：V1——硝化區(qū)容積，m3Q——氧化溝設(shè)計(jì)流量，m3/dY——污泥凈產(chǎn)率系數(shù)，kgMLSS/kgBOD5，取0.6S0、S——進(jìn)、出水BOD5濃度，g/Lkd——污泥自身氧化率，取0.051/d——污泥齡，dX——污泥濃度，kg/m3取f=VSS/SS=0.75，MLSS=3500mg/L則：硝化容積：水力停留時(shí)間：3、反硝化區(qū)容積：13℃時(shí)，反硝化速率為：=0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d還原NO3-N的總量W=kg/d脫氮所需MLVSS=kg脫氮所需池容：m3水力停留時(shí)間：h4、氧化溝的總?cè)莘e：總水力停留時(shí)間：h在10～24h之間，符合要求總?cè)莘e：m35、氧化溝的尺寸：氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深4m，寬10m，則氧化溝總長(zhǎng):。其中好氧段長(zhǎng)度為，缺氧段長(zhǎng)度為445.63-384.60=61.03m。彎道處長(zhǎng)度:則單個(gè)直道長(zhǎng):(取88m)故氧化溝總池長(zhǎng)=88+10+20=118m，總池寬=104=40m（未計(jì)池壁厚）。校核實(shí)際污泥負(fù)荷：（0.04～0.10之間）6、需氧量計(jì)算：采用如下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算:A——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取0.5；Sr——去除的BOD5濃度，mg/L；B——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取0.1；MLSS——混合液懸浮固體濃度，mg/L.其中：第一項(xiàng)為合成污泥需氧量，第二項(xiàng)為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量，第三項(xiàng)為硝化污泥需氧量,第四項(xiàng)為反硝化污泥需氧量。經(jīng)驗(yàn)系數(shù)：A=0.5B=0.1需要硝化的氧量：Nr=14.135424.010-3=499.48kg/d總需氧量：R=0.535424(0.200-0.00324)+0.113444.73.5+4.6499.48-2.6145.24=10110.64kg/d=421.28kg/h取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的飽和度=7.63mg/L，=9.17mg/L采用表面機(jī)械曝氣時(shí)，20℃時(shí)脫氧清水的充氧量為：其中，α，β——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，分別取0.8,0.9；ρ——相對(duì)密度，取1.0；Cs(20。)——20。C時(shí)水中DO飽和度，9.17mg/L；Cs(30。)——30。C時(shí)水中DO飽和度，7.63mg/L;C——混合液中DO濃度，取2mg/L;T——溫度，取30。C。查手冊(cè)，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機(jī)，直徑Ф＝3.6m,電機(jī)功率N=55kW,單臺(tái)每小時(shí)最大充氧能力為250kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為n,則取n=6臺(tái)7、回流污泥量：回流比可由公式求得式中：X——氧化溝中混合液污泥濃度，mg/LXr——二沉池回流液污泥濃度，mg/LX=MLSS=3.5g/L，回流污泥濃度取10g/L。則：（50％～100％，實(shí)際取60％）回流污泥量：8、氧化溝計(jì)算草草圖如下：10.3、二沉池采用中心進(jìn)水周邊出水的輻流式沉淀池作二沉池，選用兩個(gè)池子，即n=2，并設(shè)刮泥機(jī)。10.3.1、設(shè)計(jì)參數(shù)（1）設(shè)計(jì)水量0.819m3/s=（2）沉淀時(shí)間t=2.5h，(在1.5～2.5h內(nèi))。（3）表面負(fù)荷,（在1.0～1.5內(nèi)）。10.3.2、設(shè)計(jì)計(jì)算（1）沉淀池的基本計(jì)算①沉淀池單池面積為：②池直徑：D==取D=40m③沉淀部分的有效水h2=q×t=1.42.5=3.6m④沉淀部分的有效容積⑤沉淀池底坡落差（取池底坡度為i=0.05）H5=i×(-r1)=0.05×（20-4）=0.8⑥沉淀池周邊有效水深H0=h2+h3+h4=3.6+0.5+0.5=4.6>4m(D/H0=8.5,在規(guī)定要求的6-12范圍內(nèi))式中：h3—緩沖層高度，取0.5m；H4—刮泥板高度，取0.5m；⑦沉淀池的總高度（未含污泥斗高度）H=H0+h5+h1=4.6+0.8+0.3=5.式中：h1--沉淀池超高，取0.3m（2）二沉池剩余污泥部分所需容積(W)W=式中:C0,C1——分別是二沉池進(jìn)水與出水的懸浮物濃度，kg/m3.P——污泥含水率，取99.4%.(99.2～99.6%)r——污泥容重，取為1000kg/m3T——兩次排泥的時(shí)間間隔，T=2.5h=0.1dW=其中，SS的去除率為50%。（3）污泥斗容積(V1)設(shè)r1=5m，r2=3m，a=600h5=(r1-r2)tg=(5-3)×tg60°=3.46m又，V1==()=177.45m3>79.6m10.3.3、輻流式二沉池計(jì)算圖：10.4、污泥濃縮池采用一個(gè)輻流式污泥濃縮池，采用靜壓排泥，所有污泥在一個(gè)濃縮池中處理。10.4.1、A/O方案剩余污泥量的計(jì)算：（1）初沉池剩余污泥量：（2）二沉池剩余污泥量：（3）總的污泥量：10.4.2、氧化溝方案剩余污泥量的計(jì)算：（1）二沉池污泥部分所需容積（W）W=式中:C0,C1——分別是二沉池進(jìn)水與出水的懸浮物濃度，kg/m3.P——污泥含水率，取99.4%r——污泥容重，取為1000kg/m3T——兩次排泥的時(shí)間間隔，T=2.5hW=因116.71m3<污泥斗容積（2）二沉池剩余污泥量：A/O方案中污泥濃縮池的污泥來自初沉池和二沉池的剩余污泥總和；而氧化溝方案中不設(shè)初沉池，污泥濃縮池的污泥全部來自二沉池的剩余污泥。本設(shè)計(jì)中兩個(gè)方案都采用同一尺寸的污泥濃縮池，因1714.14m3/d>1528.32m3、污泥濃縮池的尺寸計(jì)算：（1）濃縮池面積：污泥固體通量取30（在25-80范圍內(nèi)），則式中：Q—污泥量C—污泥固體濃度，取6g/lM—濃縮池污泥固體通量則濃縮池直徑：取21m（2）濃縮池工作部分高度：取污泥濃縮時(shí)間T=16h,則符合要求（3）超高：=0.3m（4）緩沖層：=0.3m（5）濃縮池池邊總高度：（6）污泥斗容積：設(shè)則污泥斗深：（7）污泥斗以上圓錐體部分容積：設(shè)池底徑向坡度為0.05,則污泥區(qū)總?cè)莘e為：（8）濃縮后污泥體積：（進(jìn)入污泥濃縮池的污泥含水率為99.4%,經(jīng)濃縮后的污泥含水率為96%）（9）濃縮池總高度為：4、輻流式污泥濃縮池計(jì)算圖：10.5、消毒系統(tǒng)水消毒處理的目的是解決水中的生物污染問題。城市污水經(jīng)過二級(jí)處理后，水質(zhì)改善，細(xì)菌含量大幅度減少，但細(xì)菌的絕對(duì)值仍很可觀，并存在病原菌的可能，為防止對(duì)人類健康產(chǎn)生危害和對(duì)生態(tài)造成污染，在污水排入水體前應(yīng)進(jìn)行消毒。紫外光通過改變細(xì)菌、病毒和其他微生物細(xì)胞的遺傳物質(zhì)（DNA），使其不再繁殖而達(dá)到對(duì)水和廢水進(jìn)行消毒的目的。紫外光波長(zhǎng)為200—300nm的殺菌能力最強(qiáng)。紫外光消毒隨著公眾對(duì)環(huán)境和健康問題的關(guān)注以及新型設(shè)備的出現(xiàn)在逐漸推廣使用。10.5.1、設(shè)計(jì)說明及要求1、紫外線消毒的優(yōu)缺點(diǎn)（1）紫外線消毒具有廣譜性，即對(duì)細(xì)菌、病毒、原生動(dòng)物均有效。（2）紫外線消毒合乎環(huán)境保護(hù)的要求，不會(huì)產(chǎn)生三鹵甲烷高分子誘變劑和致癌物質(zhì)（3）不需要運(yùn)輸使用貯藏有毒或危險(xiǎn)化學(xué)藥劑。（4）消毒接觸時(shí)間極短，無需巨大接觸池藥劑庫(kù)等建構(gòu)筑物，大大減少了土建費(fèi)用。（5）占地面積小。（6）運(yùn)行成本較氯消毒低。（7）紫外線消毒無殘余消毒作用，消毒效果受出水水質(zhì)影響較大。2、紫外消毒設(shè)備紫外線消毒器主要有兩種，浸水式和水面式。浸水式是把光源置于水中。此法的優(yōu)點(diǎn)是紫外線利用率高，殺菌效果好，但設(shè)備構(gòu)造復(fù)雜。水面式紫外線消毒器構(gòu)造簡(jiǎn)單，利用反射罩將紫外光輻射到水中。由于反射罩吸收紫外光，以及光線散射，殺菌效果不如前者。3、設(shè)計(jì)要點(diǎn)（1）紫外消毒計(jì)量是所有紫外線輻射強(qiáng)度和曝光時(shí)間的乘積。紫外消毒計(jì)量的大小與出水水質(zhì)、水中所含物質(zhì)種類、燈管結(jié)垢系數(shù)等多種因素有關(guān)，應(yīng)通過實(shí)驗(yàn)確定。（2）光照接觸時(shí)間10—100s。（3）消毒水渠中的水流流速最好不小于0.3m/s，以減小套管結(jié)垢可采用串聯(lián)運(yùn)行，以保證所需的接觸時(shí)間。（4）采用水面式紫外線消毒器，反射罩一般采用表面拋光的鋁質(zhì)材料。10.5.2、設(shè)計(jì)計(jì)算本設(shè)計(jì)采用浸水式紫外消毒系統(tǒng)。1、確定流量設(shè)計(jì)流量為：59峰值流量為：Qmax=70761.6m2、燈管數(shù)初步選用UV4000PLUS紫外線消毒設(shè)備，每3800m3故（根）（根）擬選用4根燈管為一個(gè)模塊，則模塊數(shù)9.75(個(gè))<N<11.75(個(gè))3、消毒渠設(shè)計(jì)設(shè)渠中水流速度為0.3m/s，則：渠道過水?dāng)嗝婷娣e：A=渠道寬度（設(shè)渠深1.5m，渠道超高取0.5m）B=m，取1.8m設(shè)計(jì)UV4000PLUS燈組2個(gè)，每個(gè)4個(gè)模塊。4、渠道長(zhǎng)度設(shè)計(jì)每個(gè)模塊長(zhǎng)度為2m，模塊之間間距為0.5m；渠道出水設(shè)堰板調(diào)節(jié)，進(jìn)水部分為1m，調(diào)節(jié)堰與燈組間距1.5m，則渠道總長(zhǎng)為：L=2×5+（5-1）×0.5+1+1.5=14.5m復(fù)核輻射時(shí)間：t=符合要求。加拿大TROJAN公司生產(chǎn)的紫外線消毒系統(tǒng)的主要參數(shù)設(shè)備型號(hào)UV3000PTPUV3000PLUSUV4000PLUS處理水量m3/d蜂值95～57005700～7500075000以上均值10～29002900～3800038000以上性能二級(jí)出水每3800m3二級(jí)出水每3800m3二級(jí)出水每3800m3出水水質(zhì)要求TSS：10～30mg/LUVT≥45%TSS：10～30mg/LUVT=45%～70%TSS：10～30mg/LUVT>15%每摸塊燈管數(shù)（根）2、44、6、86～24每根燈管的功率（W）4425028000燈管清洗方式手動(dòng)機(jī)械加化學(xué)自動(dòng)清洗再線機(jī)械加化學(xué)自動(dòng)清洗第11章水廠高程計(jì)算11.1、構(gòu)筑物間連接管渠水力計(jì)算表項(xiàng)目設(shè)計(jì)流量（L/s）管渠設(shè)計(jì)參數(shù)長(zhǎng)度L（m）沿程損失局部損失總水頭損失管徑（mm）1000i流速（m/s）閘閥、彎頭消毒渠至二沉池389.007001.81.021180.0324閘閥1個(gè)，=0.06900彎頭1個(gè)，=0.680.07470.1071二沉池至配水井2389.007001.81.021330.0594閘閥1個(gè)，=0.06900彎頭1個(gè)，=0.680.03890.0983配水井2至氧化溝389.006004.11.3731080.4428900彎頭4個(gè)，=0.670.25780.7006氧化溝至配水井1389.006004.11.373420.1722900彎頭2個(gè)，=0.67；450彎頭1個(gè)，=0.34；閘閥1個(gè)，=0.060.16740.3396配水井1至沉砂池778.009001.91.240100.0190900彎頭3個(gè)，=0.710.16710.1861沉砂池至細(xì)格柵