鍋爐尾部煙道低溫省煤器深度節(jié)能專題報(bào)告

低溫省煤器系統(tǒng)概述排煙損失是鍋爐運(yùn)行中最重要的一項(xiàng)熱損失，一般約為5%--12%，占鍋爐熱損失60%--70%，影響排煙熱損失的主要因素是排煙溫度，一般狀況下，排煙溫度每增加10℃，排煙熱損失增加0.6%--1%，相應(yīng)多耗煤1.2%--2.4%。假設(shè)以燃用熱值2023KJ/KG煤的410t/h高壓鍋爐為例，則每年多消耗近萬噸動(dòng)力力煤，我國20—50℃。所以，溫度為目的的鍋爐技術(shù)改造較多。但由于大多數(shù)電廠尾部煙道空間太小，防磨、發(fā)電量不變的狀況下，可節(jié)約機(jī)組的能耗。同時(shí)，由于進(jìn)入脫硫塔的煙溫下降，還可以節(jié)約脫硫工藝水的消耗量。國內(nèi)外低溫省煤器目前的應(yīng)用狀況及安裝位置低溫省煤器目前在國內(nèi)外的應(yīng)用狀況器的安裝和改造工作。100MW170℃，為了降低排煙溫度，提高機(jī)組的運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性，在尾部加裝了低溫省煤器。低溫省煤器系統(tǒng)布置圖如下：山東某電廠低溫省煤器系統(tǒng)連接圖組時(shí)，在鍋爐對(duì)流豎井的下部裝設(shè)低溫省煤器供加熱熱網(wǎng)水之用。德國SchwarzePumpe電廠2×800MW褐煤發(fā)電機(jī)組在靜電除塵器和煙氣脫硫塔之間加隆Nideraussem1000MW煙氣到旁通煙道內(nèi)加熱鍋爐給水。日本的常陸那珂電廠承受了水媒方式的管式GGH除塵器〔90～100℃左右〕，煙氣加熱段的GGHGGH〔這些鍋爐燃用的是褐煤〕，而加裝低100℃左右。日本的狀況是鍋爐設(shè)計(jì)排煙溫度不高左右〕，85℃左右。低溫省煤器安裝位置低溫省煤器時(shí)，需合理考慮其在鍋爐現(xiàn)場(chǎng)的布置位置。低溫省煤器布置在除塵器的進(jìn)口〔1000MTomato-AtsumaGGHGGH90℃1012Ω-cm1010Ω-cm，這樣可提高電氣除塵器的運(yùn)行收塵效率。低溫省煤器布置在除塵器的進(jìn)口，5％，因此其煙道、引風(fēng)機(jī)、增壓風(fēng)機(jī)等的容量也可相應(yīng)削減，降低了運(yùn)行廠用電。據(jù)計(jì)算，每臺(tái)機(jī)組節(jié)約引風(fēng)機(jī)和增壓風(fēng)500kW。需要指出的是除塵器和風(fēng)機(jī)的選型仍應(yīng)當(dāng)考慮125℃低溫省煤器未投運(yùn)時(shí)的狀況，是可行的。但是，對(duì)所謂的“不需要進(jìn)展特別的防腐考慮”還有一些疑慮：SO2，而大大降低溫〔CaO。K2O〕，是不是還與別的因素有關(guān)？對(duì)于低溫電氣除塵器與常規(guī)除塵器的區(qū)分還需要進(jìn)一步爭(zhēng)論。依據(jù)我們目收集爭(zhēng)論工作。時(shí)還應(yīng)當(dāng)充分考慮相應(yīng)的防腐措施。ESP的除塵性能上升ESP〕。低溫省煤器布置在脫硫吸取塔的進(jìn)口160℃100℃后進(jìn)入吸取塔，被煙氣加熱的分散水再加熱冷二次風(fēng)。GGH45℃。塔內(nèi)進(jìn)展了防腐處理。這種布置方式只要考慮對(duì)低溫省煤器的低溫段材料和低溫省煤器與吸取塔之間的煙道進(jìn)展防腐。承受這種布置方式的缺點(diǎn)是無法利用煙氣溫度降低帶來的提高電氣除塵器運(yùn)行低煙氣溫度的分散水管道也較長(zhǎng)，分散水泵需抑制的管道阻力及電耗也更高。低壓省煤器節(jié)能理論及計(jì)算的功量損失，所以機(jī)組經(jīng)濟(jì)性無例外都是提高的。發(fā)電煤耗節(jié)約量計(jì)算1kg所增發(fā)的功率，都將使汽輪機(jī)的效率提高。1kg〔記為H〕，全部排擠抽汽所增發(fā)的功量〔ΔH〕稱等效焓降增量，計(jì)算如下：H=3600/〔ηjd×d〕 (kJ/kg)ΔH=β[〔hd2-h4〕η5+∑(τj·ηj)] (kJ/kg)式中d—機(jī)組汽耗率，kg/kwh；ηjd—汽輪機(jī)機(jī)電效率；β—低省流量系數(shù)；kJ/kg；h4—除氧器進(jìn)水比焓，kJ/kg；τj—所繞過的各低加工質(zhì)焓升，kJ/kg；ηj—所繞過的各低加抽汽效率。δqδq=ΔH·q/(H+ΔH) (kJ/kwh)式中q—機(jī)組熱耗率，kJ/kwh;δbsδbs=δq/(ηp·ηb·29300) (kg/kwh)ηp、ηb——鍋爐效率、管道效率；以已投運(yùn)的某200MW項(xiàng)目進(jìn)口煙出口煙低省換低省出水機(jī)組等等效焓降熱耗率發(fā)電標(biāo)煤28℃，3.05g/kwh。1200MW項(xiàng)目進(jìn)口煙出口煙低省換低省出水機(jī)組等等效焓降熱耗率發(fā)電標(biāo)煤ty1ty2效焓降HΔH降低δq耗削減δbs單位℃℃kW ℃kJ/kg kJ/kgkJ/kwhg/kwh數(shù)值157129．58604 125.51204 11.3277.853.048溫度仍舊定義于空氣預(yù)熱器出口。汽輪機(jī)真空影響計(jì)算dDc計(jì)算，亦可按下式估算：dpc=2.059×dDc/Dc (kPa)dDc=∑Dj-dD0 〔t/h〕式中Dc—凝汽器冷凝量，t/h，t/hδbs∑Dj—低省各排擠抽抵達(dá)凝汽器的總量t/h其中第J級(jí)的排擠量按下式計(jì)算Dj=3.6·γj·G·τj/qj (t/h)式中G—低省的過水流量，kg/s[1]計(jì)算。其余符號(hào)，意義同前。2項(xiàng)目各低加排擠抽汽Dj0，t/hγ項(xiàng)目各低加排擠抽汽Dj0，t/hγj到凝汽器排擠抽汽Dj，t/h凝汽器排擠總量∑Dj，t/hdDc，t/h14.128.48kPa0.0404#1#2#3#4除氧器08.783.053.74－0.09400.95440.88320.83660.851008.3792.6943.129－0.08014.12t/h,5.64t/h,冷凝0.0404kPa0.457kJ/kg0.037%。依據(jù)以上分析，排擠抽汽對(duì)汽輪機(jī)真空以及對(duì)汽輪機(jī)做功的影響完全可以無視。某工程低溫省煤器的初步方案低溫省煤器的構(gòu)造形式如下省煤器構(gòu)造設(shè)計(jì)中需考慮的問題:1、管徑的選擇2、縱向節(jié)距和橫向節(jié)距〔煙氣流速〕確實(shí)定3、管組高度的限制，檢修用空間高度的預(yù)留4、省煤器中的分散水流速機(jī)組主要設(shè)備參數(shù)低溫省煤器主要設(shè)備參數(shù)低溫省煤器調(diào)試運(yùn)行參數(shù)1.4110器具有格外樂觀的意義。加裝低溫省煤器需要考慮的問題煙道省煤器的低溫腐蝕金碳鋼、復(fù)合鋼管及碳鋼外表搪瓷處理等。換熱面管的積灰因此可減小低溫省煤器的外形尺寸和管排數(shù)，削減煙氣流淌阻力。10m／s左右，對(duì)于除塵器后布置的低溫省煤器，煙氣流速推舉15m／s左右)。選擇清洗系統(tǒng)，利用機(jī)組停運(yùn)期間進(jìn)展水清洗。煙道的防腐20%。低溫省煤器的特點(diǎn)分析排煙溫度方案比較煤器改造相比，低壓省煤器在電廠節(jié)能減排方面有其獨(dú)到的優(yōu)點(diǎn)：可以實(shí)現(xiàn)排煙溫度的大幅度降低。依據(jù)電廠的不同需求，可降低排煙溫度甚至更多。而改造高壓省煤器，則根本無法做到這一點(diǎn)。這個(gè)優(yōu)點(diǎn)對(duì)于需上脫硫系統(tǒng)的鍋爐〔排煙溫度有最高限制〕，是格外貴重的。對(duì)于鍋爐燃燒和傳熱不會(huì)產(chǎn)生任何不利影響。由于低壓省煤器布置于鍋爐〔下級(jí)空預(yù)器〕的后面，因此，它的傳熱行為對(duì)于鍋爐的一切不會(huì)使空氣預(yù)熱器的傳熱量削減，從而反彈排煙溫度的降低效果。具有獨(dú)特的煤種和季節(jié)適應(yīng)性。鍋爐的低壓省煤器出口煙溫可以依據(jù)不同季節(jié)和煤質(zhì)〔主要是含硫量〕進(jìn)展調(diào)整，以實(shí)現(xiàn)節(jié)能和防腐蝕的綜合要求。這也QG電廠670t/h鍋爐設(shè)計(jì)的低壓省煤135℃180℃，135℃。設(shè)計(jì)低壓省煤器也可以同時(shí)解決汽輪機(jī)熱力系統(tǒng)的某些缺陷。例如山西ST了除氧器的排擠抽汽。為此，只得局部開啟#4保證了除氧效果。，因而空間寬綽、便于檢修。穩(wěn)定性的擔(dān)憂或其它限制時(shí)，改造高壓省煤器也不失為較好的方案。低溫省煤器的優(yōu)點(diǎn)：130~70℃。可獲得顯著的節(jié)能經(jīng)濟(jì)效益。裝置或事故〔噴淋〕降溫裝置，實(shí)現(xiàn)脫硫系統(tǒng)的深度