科技大樓懸挑腳手架施工方案計(jì)算書

科技大樓懸挑腳手架施工方案計(jì)算書品茗軟件大廈工程;工程建設(shè)地點(diǎn)：杭州市文二路教工路口；屬于結(jié)構(gòu)；地上0層；地下0層;建筑高度：0m；標(biāo)準(zhǔn)層層高：0m；總建筑面積：0平方米；總工期：0天。本工程由某某房開公司投資建設(shè),某某設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，某某勘察單位地質(zhì)勘察，某某監(jiān)理公司監(jiān)理，某某施工單位組織施工;由章某某擔(dān)任項(xiàng)目經(jīng)理，李某某擔(dān)任技術(shù)負(fù)責(zé)人.型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計(jì)算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全檢查評分標(biāo)準(zhǔn)》(JGJ59-99)、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ80—91)以及本工程的施工圖紙。一、參數(shù)信息1。腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為20m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為:立桿的縱距為1。5m，立桿的橫距為1.05m,立桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.25m;大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為150.00m;采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件;2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途：結(jié)構(gòu)腳手架；同時(shí)施工層數(shù)：2層；3.風(fēng)荷載參數(shù)本工程地處浙江杭州市，基本風(fēng)壓0。45kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μz,計(jì)算連墻件強(qiáng)度時(shí)取0.92，計(jì)算立桿穩(wěn)定性時(shí)取0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs為0。214；4。靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：0.1248；腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）:0。300；欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)：0.150；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):0.005;腳手板鋪設(shè)層數(shù):4層;腳手板類別:竹笆片腳手板;欄桿擋板類別:竹笆片腳手板擋板;5。水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號槽鋼,其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內(nèi)錨固段長度2。3m.錨固壓點(diǎn)螺栓直徑（mm):20。00；樓板混凝土標(biāo)號：C35；6.拉繩與支桿參數(shù)鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3。300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物1。2m。二、大橫桿的計(jì)算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）第5。2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算,大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計(jì)算大橫桿的最大彎矩和變形。1。均布荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0。033kN/m;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0。3×1.05/(2+1)=0。105kN/m;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3×1。05/（2+1）=1。05kN/m；靜荷載的設(shè)計(jì)值：q1=1.2×0.033+1。2×0.105=0.166kN/m；活荷載的設(shè)計(jì)值:q2=1.4×1。05=1。47kN/m；圖1大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設(shè)計(jì)荷載組合簡圖（支座最大彎矩)2。強(qiáng)度驗(yàn)算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤?jì)算公式如下：M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大彎距為M1max=0。08×0。166×1.52+0.10×1。47×1.52=0.361kN·m；支座最大彎距計(jì)算公式如下:M2max=-0。10q1l2-0。117q2l2支座最大彎距為M2max=—0。10×0.166×1.52—0.117×1.47×1.52=—0.424kN·m;選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算：σ=Max(0。361×106,0.424×106)/4490=94.432N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為σ=94.432N/mm2小于大橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=205N/mm2，滿足要求!3.撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度.計(jì)算公式如下：νmax=(0。677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q1=P1+P2=0。033+0.105=0。138kN/m;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2=Q=1。05kN/m;最大撓度計(jì)算值為:ν=0.677×0.138×15004/（100×2。06×105×107800)+0。990×1。05×15004/(100×2。06×105×107800）=2.583mm；大橫桿的最大撓度2.583mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm,滿足要求！三、小橫桿的計(jì)算根據(jù)JGJ130—2001第5.2。4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度計(jì)算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計(jì)算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計(jì)算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計(jì)算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：p1=0。033×1。5=0。05kN;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P2=0.3×1。05×1.5/（2+1）=0.158kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=3×1.05×1.5/(2+1）=1。575kN；集中荷載的設(shè)計(jì)值:P=1。2×（0。05+0.158）+1.4×1。575=2.454kN;小橫桿計(jì)算簡圖2.強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和;均布荷載最大彎矩計(jì)算公式如下：Mqmax=ql2/8Mqmax=1。2×0。033×1。052/8=0。006kN·m;集中荷載最大彎矩計(jì)算公式如下：Mpmax=Pl/3Mpmax=2.454×1.05/3=0.859kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0。864kN·m；最大應(yīng)力計(jì)算值σ=M/W=0。864×106/4490=192.514N/mm2；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力σ=192.514N/mm2小于小橫桿的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205N/mm2，滿足要求!3.撓度驗(yàn)算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計(jì)值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計(jì)算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×10504/（384×2。06×105×107800)=0。024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0。05+0。158+1.575=1。782kN；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計(jì)算公式如下：νpmax=Pl(3l2-4l2/9）/72EIνpmax=1782.45×1050×（3×10502—4×10502/9）/(72×2.06×105×107800)=3.298mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3。298=3。322mm；小橫桿的最大撓度為3。322mm小于小橫桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計(jì)算按規(guī)范表5。1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8。00kN，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8。00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時(shí)，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》5。2.5）：R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,取8.00kN；R—-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值:P1=0.033×1。5×2/2=0.05kN；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0。033×1。05/2=0.017kN;腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P3=0.3×1。05×1。5/2=0。236kN;活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Q=3×1。05×1。5/2=2。362kN；荷載的設(shè)計(jì)值：R=1.2×(0.05+0。017+0.236）+1。4×2。362=3。672kN；R〈8.00kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！五、腳手架立桿荷載的計(jì)算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值，為0.1248kN/mNG1=［0。1248+(1.50×2/2)×0。033/1.80]×20。00=3.051kN;(2）腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值；采用竹笆片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2NG2=0。3×4×1。5×（1。05+0。2)/2=1.17kN;(3)欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值;采用竹笆片腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0。45kN;（4）吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng):0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×20=0。15kN；經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。821kN;活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和,立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值NQ=3×1.05×1。5×2/2=4。725kN;考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為N=1。2NG+0.85×1.4NQ=1。2×4。821+0。85×1。4×4.725=11.408kN；不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值為N’=1。2NG+1。4NQ=1。2×4.821+1。4×4。725=12.4kN；六、鋼絲繩卸荷計(jì)算(因此內(nèi)容在規(guī)范以外，故僅供參考）鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計(jì)算方法。在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷2次；吊點(diǎn)選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點(diǎn)位置；以卸荷吊點(diǎn)分段計(jì)算。第1次卸荷凈高度為6m;第2次卸荷凈高度為7m；經(jīng)過計(jì)算得到a1=arctg［3.000/（1。050+0。250）]=66。571度a2=arctg[3。000/0。250］=85.236度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1=P2=1。5×11。408×6/20=5。134kN;kx為不均勻系數(shù)，取1。5各吊點(diǎn)位置處內(nèi)力計(jì)算為(kN)：T1=P1/sina1=5.134/0.918=5.595kNT2=P2/sina2=5。134/0.997=5.151kNG1=P1/tana1=5.134/2。308=2。225kNG2=P2/tana2=5.134/12。000=0。428kN其中T鋼絲繩軸向拉力,G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為［Fg]=T1=5。595kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計(jì)算:[Fg］=aFg/K其中[Fg］--鋼絲繩的容許拉力(kN）；Fg—-鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)，計(jì)算中可以近似計(jì)算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑（mm);α-—鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù),取0。82；K—-鋼絲繩使用安全系數(shù)。計(jì)算中[Fg]取5。595kN，α=0.82，K=10，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d=(2×5。595×10。000/0.820)0.5=11.7mm.吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為：σ=N/A≤[f]其中[f]--吊環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定[f］=50N/mm2;N—-吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg]；A——吊環(huán)截面積，每個(gè)吊環(huán)按照兩個(gè)截面計(jì)算,A=0。5πd2；選擇吊環(huán)的最小直徑要為:d=(2×［Fg]/[f]/π）0。5=(2×5.595×103/50/3。142）0.5=8.4mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為11.7mm，必須拉緊至5。595kN，吊環(huán)直徑為10.0mm.根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為12。6mm,必須拉緊至6.527kN,吊環(huán)直徑為10。0mm。七、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0—-基本風(fēng)壓(kN/m2），按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009—2001)的規(guī)定采用：ω0=0。45kN/m2;μz-—風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001)的規(guī)定采用：μz=0。74；μs——風(fēng)荷載體型系數(shù):取值為0。214;經(jīng)計(jì)算得到,風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：Wk=0。7×0.45×0.74×0.214=0。05kN/m2；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為：Mw=0.85×1。4WkLah2/10=0.85×1.4×0。05×1。5×1.82/10=0。029kN·m；考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/（φA）+MW/W≤［f］立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值：N=11.408×7/20=3。993kN；不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式σ=N/(φA)≤［f]立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值：N=12。4×7/20=4.34kN；計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1。59cm；計(jì)算長度附加系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001)表5.3。3得：k=1.155；計(jì)算長度系數(shù)參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001）表5。3。3得：μ=1。5；計(jì)算長度，由公式l0=kuh確定:l0=3。118m；長細(xì)比:L0/i=196；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細(xì)比lo/i的結(jié)果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積:A=4.24cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：[f]=205N/mm2；考慮風(fēng)荷載時(shí)σ=3992.783/(0。188×424）+28849.566/4490=56.515N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=56。515N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=205N/mm2,滿足要求！不考慮風(fēng)荷載時(shí)σ=4340.07/(0。188×424)=54.447N/mm2；立桿穩(wěn)定性計(jì)算σ=54。447N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值［f]=205N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計(jì)算連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值應(yīng)按照下式計(jì)算：Nl=Nlw+N0連墻件風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按腳手架頂部高度計(jì)算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，Wk=0。7μz·μs·ω0=0.7×0。92×0。214×0。45=0.062kN/m2;每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積Aw=10.8m2;按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2001）5。4。1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力（kN），N0=5.000kN;風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN)，按照下式計(jì)算：Nlw=1。4×Wk×Aw=0.938kN；連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值Nl=Nlw+N0=5.938kN；連墻件承載力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算:Nf=φ·A·［f]其中φ—-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細(xì)比l/i=250/15.9的結(jié)果查表得到φ=0.958，l為內(nèi)排架距離墻的長度;A=4。24cm2；［f］=205N/mm2；連墻件軸向承載力設(shè)計(jì)值為Nf=0.958×4.24×10-4×205×103=83.269kN；Nl=5.938〈Nf=83。269,連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接.由以上計(jì)算得到Nl=5.938小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求!連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計(jì)算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計(jì)算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點(diǎn)，A為墻支點(diǎn)。本方案中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體250mm,支拉斜桿的支點(diǎn)距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面積A=21.95cm2。受腳手架集中荷載P=（1。2×4.821+1。4×4。725)×7/20=4。34kN;水平鋼梁自重荷載q=1。2×21.95×0.0001×78。5=0。207kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計(jì)算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖（kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖（kN·m）懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=5.556kN；R[2]=3。799kN；R［3］=0。112kN。最大彎矩Mmax=0。56kN·m；最大應(yīng)力σ=M/1。05W+N/A=0。56×106/(1.05×108300）+3.031×103/2195=6.309N/mm2；水平支撐梁的最大應(yīng)力計(jì)算值6.309N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值215N/mm2，滿足要求！十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計(jì)算水平鋼梁采用16a號槽鋼,計(jì)算公式如下σ=M/φbWx≤[f］其中φb——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計(jì)算：φb=(570tb/lh)×（235/fy）經(jīng)過計(jì)算得到最大應(yīng)力φb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×10×63×235/(3000×160×235)=0.75由于φb大于0。6,根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50017-2003)附表B,得到φb值為0.69.經(jīng)過計(jì)算得到最大應(yīng)力σ=0.56×106/（0.69×108300）=7.466N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計(jì)算σ=7。466小于［f］=215N/mm2，滿足要求!十一、拉繩的受力計(jì)算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計(jì)算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點(diǎn)的支撐力RCi=RUisinθi按照以上公式計(jì)算得到由左至右各鋼繩拉力分別為:RU1=5。912kN；十二、拉繩的強(qiáng)度計(jì)算鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計(jì)算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進(jìn)行計(jì)算,為RU=5。912kN選擇6×19鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度1700MPa，直徑14mm。［Fg]=aFg/K其中[Fg]——鋼絲繩的容許拉力(kN）；Fg-—鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN）,查表得Fg＝123KN；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù),對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0。85、0.82和0.8。α＝0.85；K——鋼絲繩使用安全系數(shù)。K＝6.得到：［Fg]=17。425KN〉Ru＝5.912KN.經(jīng)計(jì)算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求.鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環(huán)強(qiáng)度計(jì)算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進(jìn)行計(jì)算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=5.912kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強(qiáng)度計(jì)算公式為σ=N/A≤[f]其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》10。9.8每個(gè)拉環(huán)按2個(gè)截面計(jì)算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2;所需要的鋼絲拉繩（斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=（5912×4/（3。142×50×2）)1/2=8。7mm;實(shí)際拉環(huán)選用直徑D=10mm的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計(jì)算1。水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強(qiáng)度計(jì)算如下螺栓未受拉力，無須計(jì)算，節(jié)點(diǎn)按構(gòu)造做法即可。2。水平鋼梁與樓板壓點(diǎn)如果采用螺栓，混凝土局部承壓計(jì)算如下混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：N≤(b2-πd2/4）fcc其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=3.799kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b—-樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，計(jì)算中取0.95fc=16.7N/mm2；（b2-πd2/4）fcc=(1002—3.142×202/4)×16.7/1000=161。754kN>N=3.799kN經(jīng)過計(jì)算得到公式右邊等于161。75kN，大于錨固力N=3。80kN,樓板混凝土局部承壓計(jì)算滿足要求!十四、腳手架配件數(shù)量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數(shù)量需要一定的富余量,以適應(yīng)構(gòu)架時(shí)變化需要,因此按匡算方式來計(jì)算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進(jìn)行計(jì)算:L=1.1·H·(n·(1+Hs/H)+la/h·n-2·la/h）+[(H/h)—1]取整·（m+2)·cN1=1.1·（H/2h+1)·nN2=2.2·(H/h+1)·n·（1+Hs/H)+（c/la+1）·(m+2）·K·2.2N3=L/liN4=0。3·L/liS=1