某綜合樓轉(zhuǎn)換層模板施工方案木模板安全計(jì)算

第一節(jié)工程特點(diǎn)及編制依據(jù)本工程±0.000m為轉(zhuǎn)換層，該該轉(zhuǎn)換層模板板支撐高度為為5.4m。轉(zhuǎn)換層梁梁柱截面較大大，規(guī)格較多多。轉(zhuǎn)換層現(xiàn)現(xiàn)澆板厚400mm，梁板節(jié)點(diǎn)點(diǎn)較多，造型型復(fù)雜。根據(jù)施工要求，本本工程目標(biāo)為為“省結(jié)構(gòu)優(yōu)質(zhì)質(zhì)工程”，為此，砼砼的外觀(guān)成型型質(zhì)量成為項(xiàng)項(xiàng)目經(jīng)理部質(zhì)質(zhì)量工作的重重中之重，為為此，需對(duì)模模板工程進(jìn)行行控制。擬定定該部位采用用木模板，現(xiàn)現(xiàn)針對(duì)上述特特點(diǎn)，根據(jù)6＃樓施工圖圖、施工組織織設(shè)計(jì)及和我我公司實(shí)際情情況以及施工工同類(lèi)工程的的施工經(jīng)驗(yàn)，參參照有關(guān)施工工規(guī)范進(jìn)行轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層模板設(shè)設(shè)計(jì)，確定木木模板制作幾幾何形狀、尺尺寸要求，龍龍骨的規(guī)格，間間距，選用支支架系統(tǒng)，支支撐間距并進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算，特特編制本專(zhuān)項(xiàng)項(xiàng)施工方案。本方案的編制依依據(jù)有：11、本工程施施工圖；22、根據(jù)《建筑筑施工手冊(cè)》第第四版、《建建筑施工計(jì)算算手冊(cè)》江正正榮著、《建建筑結(jié)構(gòu)荷載載規(guī)范》(GB550009--2001))、《混凝土土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》GB500010-20002、《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB550017--2003))等規(guī)范編制制。33、本工程施工工組織設(shè)計(jì)等等。第二節(jié)模板板設(shè)計(jì)和驗(yàn)算算一、梁模板取截面最大的框框支梁KZL900㎜×1500㎜進(jìn)行模板板設(shè)計(jì)。擬定定立桿縱距（沿沿梁跨度方向向間距）La(m)):0.700；立桿橫向向間距或排距距Lb(m)):1.000；支模架步步距(m):11.50；梁兩側(cè)立立柱間距(m):11.20；承重架支支設(shè):多根承重立立桿，木方支支撐垂直梁截截面；梁底增增加2根承重立桿桿；采用的鋼鋼管類(lèi)型為ΦΦ48×3..50；設(shè)計(jì)計(jì)簡(jiǎn)圖示意如如下：（一）、參數(shù)信信息及材料選選用1.模板支撐及及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度BB(m):00.90；梁截面高度DD(m):11.50混凝土板厚度((mm):00.18；立桿縱距（沿梁梁跨度方向間間距）La((m):0..70；立桿上端伸出至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)長(zhǎng)度a(mm):0.110；腳手架步距(mm):1.550；梁支撐架搭設(shè)高高度H(m))：8.45；梁兩側(cè)立柱間距距(m):0..70；承重架支設(shè):多多根承重立桿桿，木方支撐撐垂直梁截面面；梁底增加承重立立桿根數(shù):22；立桿橫向間距或或排距Lb((m):1..00；采用的鋼管類(lèi)型型為Φ48×3..50；扣件連接方式::單扣件，考考慮扣件質(zhì)量量及保養(yǎng)情況況，取扣件抗抗滑承載力折折減系數(shù):00.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kNN/m2):0.335；鋼筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.55；新澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m2):18..0；傾倒混凝土側(cè)壓壓力(kN/m2):2.00；振搗混凝土荷載載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.003.材料參數(shù)木材品種：柏木木；木材彈性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm((N/mm22)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fv((N/mm22)：1.7；面板類(lèi)型：膠合合面板；鋼材彈性模量EE(N/mmm2)：2100000.0；鋼材抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm((N/mm22)：205.00；面板彈性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值fm((N/mm22)：13.0；4.梁底模板參參數(shù)梁底模板支撐的的間距(mm)：300.00；面板厚度(mmm)：18.0；5.梁側(cè)模板參參數(shù)主楞間距(mmm)：500；次楞間距(mmm)：300；穿梁螺栓水平間間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向間間距(mm)：300；穿梁螺栓直徑((mm)：M12；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度50mm，高度100mm；主楞龍骨材料：：木楞,，寬度50mm，高度100mm；（二）、梁模板板荷載標(biāo)準(zhǔn)值值計(jì)算1.梁側(cè)模板荷荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。按《施工手冊(cè)》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計(jì)算，并并取其中的較較小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新澆澆混凝土的初初凝時(shí)間，可可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際際值取，輸入入0時(shí)系統(tǒng)按2000/(T++15)計(jì)算算，得5.7714h；T--混凝凝土的入模溫溫度，取200.000℃℃；V--混凝凝土的澆筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土側(cè)壓力計(jì)計(jì)算位置處至至新澆混凝土土頂面總高度度，取0.7750m；β1--外加加劑影響修正正系數(shù)，取11.200；；β2--混凝凝土坍落度影影響修正系數(shù)數(shù)，取1.0000。根據(jù)以上兩個(gè)公公式計(jì)算的新新澆筑混凝土土對(duì)模板的最最大側(cè)壓力FF；分別為44..343kkN/m2、18.0000kN//m2，取較小值值18.0000kN//m2作為本工程程計(jì)算荷載。（三）、梁側(cè)模模板面板的計(jì)計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗(yàn)算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和傾傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載；撓撓度驗(yàn)算只考考慮新澆混凝凝土側(cè)壓力。計(jì)計(jì)算的原則是是按照龍骨的的間距和模板面的大大小,按支撐在內(nèi)內(nèi)楞上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖1.抗彎驗(yàn)算其中，σ---面板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M--面板板的最大彎距距(N.mm))；W--面板板的凈截面抵抵抗矩，W=50..00×1.8×1.8/66=27.000cm3；[ff]--面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算算面板跨中彎彎矩：其中，q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力，包括::新澆混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值::q1=1.22×0.50×18.000×0.90==9.72kkN/m；傾倒混凝土側(cè)壓壓力設(shè)計(jì)值::q2=1.44×0.50×2.00×0.90==1.26kkN/m；q=q1++q2=9..720+11.260=10..980kkN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞楞間距):l=3300.000mm；面板的最大彎距距M=00.1×10.988×300.0002=9..88×104N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面面板的受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::σ=9..88×1004/2..70×1004=3.6660N/mmm2；面板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==13.0000N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=3.6660N/mmm2小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13..000N//mm2，滿(mǎn)足要求求！2.撓度驗(yàn)算算qq--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力線(xiàn)荷載載標(biāo)準(zhǔn)值:q=118.00××0.50=9.000N/mmm；ll--計(jì)算跨跨度(內(nèi)楞間距)::l=300.000mm；EE--面板材材質(zhì)的彈性模模量:E=95000.00NN/mm2；II--面板的的截面慣性矩矩:I==50.000×1.80×1.80×1.80//12=244.30cmm4；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×99.00×3300.0004/(1000×95000.00×22.43×1105)=0..214mmm；面板的最大容許許撓度值:[ω]=ll/250=300..000/2250=1.2000mm；面板的最大撓度度計(jì)算值ω=0.2214mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ω]=1.2200mm，滿(mǎn)滿(mǎn)足要求?。ㄋ模?、梁側(cè)模模板內(nèi)外楞的的計(jì)算1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼))直接承受模模板傳遞的荷荷載，按照均均布荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨骨采用木楞，截截面寬度400mm，截面面高度60mmm，截面慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=40××60×60/6=24..00cm33；I=40××60×60×60/122=722.00cmm4；內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公公式如下:其中，σ---內(nèi)楞彎彎曲應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞楞的最大彎距距(N.mm))；W--內(nèi)楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--內(nèi)內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算算內(nèi)楞跨中彎彎矩：其中，作用在內(nèi)內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×18.000×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.300/1=6.59kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度((外楞間距)::l=500mmm；內(nèi)楞的最大彎距距:M=00.1×6.59×500.0002=1.665×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，內(nèi)內(nèi)楞的最大受受彎應(yīng)力計(jì)算算值σ=1..65×1005/2.400×104=6..863NN/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==17.0000N/mmm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值σσ=6..863NN/mm2內(nèi)楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值小于[ff]=17..000N//mm2，滿(mǎn)足要求求?。?）.內(nèi)楞的的撓度驗(yàn)算其中E---面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量：100000.000N/mm22；q---作用在模模板上的側(cè)壓壓力線(xiàn)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：qq=18..00×0.30//1=5..40N//mm；l---計(jì)算跨度度(外楞間距)：l=5500.000mm；I---面板的截截面慣性矩：：E=77.20×105N/mm2；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值:ω=0..677×55.40×5500.0004/(1000×100000.00××7.20××105)=0.3177mm；內(nèi)楞的最大容許許撓度值:[ω]=22.000mmm；內(nèi)楞的最大撓度度計(jì)算值ω=0.3117mm小于于內(nèi)楞的最大大容許撓度值值[ω]=2.0000mm，滿(mǎn)滿(mǎn)足要求！2.外楞計(jì)算外楞(木或鋼))承受內(nèi)楞傳傳遞的荷載，按按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算。本工程中，外龍龍骨采用木楞楞，截面寬度度60mm，截截面高度800mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=60××80×80/6=64..00cm33；I=60××80×80×80/122=2556.00ccm4；外楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.外楞抗抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算其中σ---外楞受受彎應(yīng)力計(jì)算算值(N/mm2)M--外楞楞的最大彎距距(N.mm))；W--外楞楞的凈截面抵抵抗矩；[f]]--外楞楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值(N/mm2)。最大彎矩M按下下式計(jì)算：其中，作用在外外楞的荷載::P=(1.2××18.000×0.90++1.4×2.00×0.90))×0.50×0.30//1=3.229kN；外楞計(jì)算跨度((對(duì)拉螺栓豎豎向間距)::l=300mmm；外楞的最大彎距距：M=0.1755×3294..000×300.0000=1.73××105N.mm經(jīng)計(jì)算得到，外外楞的受彎應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值::σ=1..73×1005/6.400×104=2..702NN/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計(jì)值:[f]==17.0000N/mmm2；外楞的受彎應(yīng)力力計(jì)算值σ=2.7702N/mmm2小于外楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=17..000N//mm2，滿(mǎn)足要求求?。?）.外楞的的撓度驗(yàn)算其中E---外楞的彈彈性模量，其其值為100000.000N/mmm2；p---作用在模模板上的側(cè)壓壓力線(xiàn)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：pp=18..00×0.50×0.30//1=2..70KNN；l---計(jì)算跨度度(拉螺栓間距距)：l=3300.000mm；I---面板的截截面慣性矩：：I=22.56×106mm4；外楞的最大撓度度計(jì)算值:ω=1..146×22.70×1103×300..003/(1000×100000.00××2.56××106)=00.033mmm；外楞的最大容許許撓度值:[ω]=11.200mmm；外楞的最大撓度度計(jì)算值ω=0.0033mm小小于外楞的最最大容許撓度度值[ω]=1.2200mm，滿(mǎn)滿(mǎn)足要求?。ㄎ澹⒋┝郝萋菟ǖ挠?jì)算驗(yàn)算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁梁螺栓有效面面積(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值，取1700.000N/mm22；查表得：穿梁螺栓的直徑徑:122mm；穿梁螺栓有效直直徑:99.85mmm；穿梁螺栓有效面面積:A==76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==18.0000×0.5000×0.3000×2=5..400kkN。穿梁螺栓最大容容許拉力值::[N]=1700.000××76/10000=12.9220kN；；穿梁螺栓所受的的最大拉力NN=5.4000kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..920kNN，滿(mǎn)足要求求！（六）、梁底模模板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu)構(gòu),需要驗(yàn)算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。計(jì)算算的原則是按按照模板底支支撐的間距和和模板面的大大小,按支撐在底底撐上的三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重荷載、新新澆混凝土自自重荷載、鋼鋼筋自重荷載載和振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載；撓度度驗(yàn)算只考慮慮模板結(jié)構(gòu)自自重、新澆混混凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板板的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=7000.00××18.000×18.000/6=3.78××104mm3；I==7000.00×18.000×18.000×18.000/12==3.400×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行行面板抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ---梁底模板的的彎曲應(yīng)力計(jì)計(jì)算值(N/mm2)；M--計(jì)算算的最大彎矩矩(kN..m)；l---計(jì)算跨度度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；q--作用用在梁底模板板的均布荷載載設(shè)計(jì)值(kN/m))；新澆混凝土及鋼鋼筋荷載設(shè)計(jì)計(jì)值：q1:1.22×（24.000+1.500）×0.70×1.50×0.90==28.922kN/m；；模板結(jié)構(gòu)自重荷荷載：q2:1.2××0.35×0.70×0.90==0.26kkN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載設(shè)設(shè)計(jì)值：q3:1.44×2.00×0.70×0.90==1.76kkN/m；q=q1+q2+q3==28.922+0.266+1.766=30.995kN/mm；跨中彎矩計(jì)算公公式如下:Mmax=0.10××30.9446×0.30002；σ=0.2779×1066/3.788×104=7.3668N/mmm2；梁底模面板計(jì)算算應(yīng)力σ=7.3368N//mm2小于梁底模模面板的抗壓壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]==13.0000N/mmm2，滿(mǎn)足要求求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工工計(jì)算手冊(cè)》剛剛度驗(yàn)算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時(shí)不考慮振振動(dòng)荷載作用用。最大撓度計(jì)算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的壓力線(xiàn)荷荷載:q=（(24.0++1.50))×1.5000+0.355）×0.70==27.002N/mmm；l---計(jì)算跨度度(梁底支撐間間距):ll=3000.00mmm；E---面板的彈彈性模量:E=99500.00N/mm22；面板的最大允許許撓度值:[ω]=3000.00//250==1.2000mm；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0.6777×27..020×3300.044/(1000×95000.0×3..40×1005)=0.4458mm；；面板的最大撓度度計(jì)算值:ω=0.4458mm小小于面板的最最大允許撓度度值:[ω]=300.00/2550=11.200mmm，滿(mǎn)足要要求！（七）、梁底支支撐的計(jì)算本工程梁底支撐撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算算要考慮模板板結(jié)構(gòu)自重荷荷載、新澆混混凝土自重荷荷載、鋼筋自自重荷載和振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載；撓度驗(yàn)算算只考慮模板板結(jié)構(gòu)自重、新新澆混凝土自自重、鋼筋自自重荷載。1.荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝凝土梁自重((kN/m))：q1=(224.0000+1.5000)×1.5000×0.7000=26.7775kNN/m；(2)模板的自自重線(xiàn)荷載((kN/m))：q2=0..350×0.7000×(2×1.5000+0.9000)/00.900==1.0622kN/mm；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN)：經(jīng)計(jì)算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值P1=(2..500+22.000))×0.9000×0.7000=2.8335kN；；2.方木的支撐撐力驗(yàn)算均布荷載q=1.22×26.7775+1.22×1.0622=33.4404kNN/m；集中荷載P=1.44×2.8355=3.9669kN；；方木計(jì)算簡(jiǎn)圖經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從從左到右各方方木傳遞集中中力[即支座力]分別為：N1=3.7001kN；；N2=13.1139kNN；N3=13.4469kNN；N4=3.7001kN；；方木按照三跨連連續(xù)梁計(jì)算。本算例中，方木木的截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×10.0000/6==83.333cm33；I=55.000××10.0000×10.0000×10.0000/12=4166.67ccm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算::最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的彎矩和和，計(jì)算公式式如下:均布荷載q==13.4469/0..700=119.2422kN/mm；最大彎距M==0.1qll2=0.11×19.2442×0.7000×0.7000=0.9943kNN.m；最大應(yīng)力σ=M/WW=0..943×1106/833333.3==11.3314N//mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值[f]]=13.00N/mmm2；方木的最大應(yīng)力力計(jì)算值111.3144N/mmm2小于方木抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值13..0N/mmm2,滿(mǎn)足要求!方木抗剪驗(yàn)算：：最大剪力的計(jì)算算公式如下::截面抗剪強(qiáng)度必必須滿(mǎn)足:其中最大剪力::V=0.6×19.2442×0.7000=8..082kkN；圓木的截面面積積矩S==0.7855×50.000×50.000=19962.500N/mmm2；圓木方受剪應(yīng)力力計(jì)算值TT=8.008×1962..50/(4416.677×50.000)=00.76NN/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[TT]=11.700N/mm22；方木的受剪應(yīng)力力計(jì)算值00.761N/mm22小于方木抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值1.7700N//mm2,滿(mǎn)足要求!方木撓度驗(yàn)算::最大撓度考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的撓度和和，計(jì)算公式式如下:方木最大撓度計(jì)計(jì)算值ω=0.6677×166.035××700.00004/(1000×100000.0000×4166.667××104)=0.6626mm；；方木的最大允許許撓度[ω]=0.7700×10000/2550=2.8800mmm；方木的最大撓度度計(jì)算值ω=0.6626mmm小于方木的的最大允許撓撓度[ω]=2.8800mmm，滿(mǎn)足要求求！3.支撐鋼管的的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照連連續(xù)梁的計(jì)算算如下計(jì)算簡(jiǎn)圖(kNN)支撐鋼管變形圖圖(kN.m))支撐鋼管彎矩圖圖(kN.m))經(jīng)過(guò)連續(xù)梁的計(jì)計(jì)算得到：支座反力RAA=RB=-5.3346kNN；最大彎矩Mmmax=0..536kkN.m；最大撓度計(jì)算值值Vmax=0..438mmm；支撐鋼管的最大大應(yīng)力σ=0.5336×1066/50800.0=1005.5344N/mmm2；支撐鋼管的抗壓壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度[[f]=2005.0NN/mm2；支撐鋼管的最大大應(yīng)力計(jì)算值值105..534NN/mm2小于支撐鋼鋼管的抗壓設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度2005.0NN/mm2,滿(mǎn)足要求!（八）、梁底縱縱向鋼管計(jì)算算縱向鋼管只起構(gòu)構(gòu)造作用，通通過(guò)扣件連接接到立桿。（九）、扣件抗抗滑移的計(jì)算算:按規(guī)范表,直角角、旋轉(zhuǎn)單扣扣件承載力取取值為8.000kN，按按照扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)0.80，該該工程實(shí)際的的旋轉(zhuǎn)單扣件件承載力取值值為6.400kN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時(shí)，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計(jì)算(規(guī)范):R≤Rc其中Rc---扣件抗抗滑承載力設(shè)設(shè)計(jì)值,取6.40kN；R--縱縱向或橫向水水平桿傳給立立桿的豎向作作用力設(shè)計(jì)值值；計(jì)算中R取最大大支座反力，根根據(jù)前面計(jì)算算結(jié)果得到R=-5..35kNN；R<6.440kN,單扣件件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿(mǎn)足要求!!（十）、立桿的的穩(wěn)定性計(jì)算算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算公式其中N---立桿的軸心心壓力設(shè)計(jì)值值，它包括：：橫桿的最大支座座反力：NN1=-5..346kkN；腳手架鋼管的自自重：N2=1..2×0.1299×8.4500=1.3009kN；；N=-5..346+11.309==-4.0337kN；；φ--軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)，由由長(zhǎng)細(xì)比llo/i查表得得到；i--計(jì)算算立桿的截面面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：：i=11.58；A--立桿桿凈截面面積積(cm2)：A=4.89；；W--立桿桿凈截面抵抗抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管管立桿軸心受受壓應(yīng)力計(jì)算算值(NN/mm2)；[f]---鋼管立桿桿抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值：[ff]=2005.00N/mm22；lo--計(jì)算長(zhǎng)度((m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》不不考慮高支撐撐架，按下式式計(jì)算lo=kk1uh((1)k11--計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為：1.1555；u--計(jì)算算長(zhǎng)度系數(shù)，參參照《扣件式式規(guī)范》表，u=1.700；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1uh=1.1555×1.7000×1.5000=2..945mm；Lo//i=22945.2250/15.8000=1186.0000；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=-40337.0666/(0.2207×4889.0000)=--39.8883N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=-339.8833N/mmm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205..00N//mm2，滿(mǎn)足要求求！如果考慮到高支支撐架的安全全因素，適宜宜由下式計(jì)算算lo=k11k2(h+2a))(2)k1--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)按照表表1取值1.1667；k2--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)，h++2a=1.7000按照表2取值1.0115；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2a))=1..167×1.0155×(1.5000+0.1000×2)=2.0144m；Lo//i=22013.6659/15.8000=1127.0000；由長(zhǎng)細(xì)比loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.4412；鋼管立桿受壓應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值；；σ=-40337.0666/(0.4412×4889.0000)=--20.0338N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性性計(jì)算σ=-220.0388N/mmm2小于鋼管立立桿抗壓強(qiáng)度度的設(shè)計(jì)值[f]==205..00N//mm2，滿(mǎn)足要求求！模板承重架應(yīng)盡盡量利用剪力力墻或柱作為為連接連墻件件，否則存在在安全隱患。以上表參照杜榮榮軍：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計(jì)和使用安安全》第二節(jié)高支支撐架的設(shè)計(jì)計(jì)和計(jì)算一、高支撐架的的設(shè)計(jì)轉(zhuǎn)換層腳手架架搭設(shè)高度為為8.4m（頂板-1.455m～6.95m），屬高支支撐腳手架，應(yīng)應(yīng)單獨(dú)編制方方案并對(duì)腳手手架進(jìn)行計(jì)算算。1.模板支架的的構(gòu)造要求：：1）.梁板模板板高支撐架根根據(jù)設(shè)計(jì)荷載載采用單立桿桿；2）.立桿之間間必須按步距距滿(mǎn)設(shè)雙向水水平桿，確保保兩方向足夠夠的設(shè)計(jì)剛度度；3）.本工程采采用相同的立立桿間距。2.立桿步距的的設(shè)計(jì)：1）.本工程架架體構(gòu)造荷載載在立桿不同同高度軸力變變化不大，采采用等步距設(shè)設(shè)置；2）.本工程高高支撐架步距距為1.5m。3.整體性構(gòu)造造層的設(shè)計(jì)：：1）.沿水平結(jié)結(jié)構(gòu)層在＋3.00m左右設(shè)置水水平斜桿或剪剪刀撐加強(qiáng)層層，且須與立立桿連接，設(shè)設(shè)置斜桿層數(shù)數(shù)要大于水平平框格總數(shù)的的1/3；2）.支撐架的的頂部和底部部（掃地桿的的設(shè)置層）各各設(shè)置一道水水平加強(qiáng)層。4.剪刀撐的設(shè)設(shè)計(jì)：沿支架四周外立立面應(yīng)滿(mǎn)足立立面滿(mǎn)設(shè)剪刀刀撐；5.頂部支撐點(diǎn)點(diǎn)的設(shè)計(jì)：1）.在立桿頂頂部設(shè)置支托托板，其距離離支架頂層橫橫桿的高度不不宜大于400mm；2）.頂部支撐撐點(diǎn)位于頂層層橫桿時(shí)，應(yīng)應(yīng)靠近立桿，且且不宜大于200mm；3）.支撐橫桿桿與立桿的連連接扣件應(yīng)進(jìn)進(jìn)行抗滑驗(yàn)算算，本工程用用雙扣件；6.支撐架搭設(shè)設(shè)的要求：1）.嚴(yán)格按照照設(shè)計(jì)尺寸搭搭設(shè)，立桿和和水平桿的接接頭均應(yīng)錯(cuò)開(kāi)開(kāi)在不同的框框格層中設(shè)置置；2）.確保立桿桿的垂直偏差差和橫桿的水水平偏差小于于《扣件架規(guī)規(guī)范》的要求求；3）.確保每個(gè)個(gè)扣件和鋼管管的質(zhì)量是滿(mǎn)滿(mǎn)足要求的，每每個(gè)扣件的擰擰緊力矩都要要控制在455-60N..m，鋼管不能能選用已經(jīng)長(zhǎng)長(zhǎng)期使用發(fā)生生變形的；7.施工使用的的要求：1）.轉(zhuǎn)換層砼砼分兩次澆筑筑，第一次澆澆筑柱砼，第第二次澆筑梁梁板砼，為確確保模板支架架施工過(guò)程中中均衡受載，在在澆筑梁板砼砼時(shí)采用由中中部向兩邊擴(kuò)擴(kuò)展的澆筑方方式；2）.嚴(yán)格控制制實(shí)際施工荷荷載不超過(guò)設(shè)設(shè)計(jì)荷載，對(duì)對(duì)出現(xiàn)的超過(guò)過(guò)最大荷載要要有相應(yīng)的控控制措施，鋼鋼筋等材料不不能在支架上上方堆放；3）.澆筑過(guò)程程中，派人檢檢查支架和支支承情況，發(fā)發(fā)現(xiàn)下沉、松松動(dòng)和變形情情況及時(shí)解決決。4）.轉(zhuǎn)換層模模板、地下室室頂板（上部部有塔樓部分分）模板拆除除：混凝土強(qiáng)強(qiáng)度必須保證證達(dá)到100％（以強(qiáng)度度報(bào)告為準(zhǔn)），且且上部一、二二層模板都達(dá)達(dá)到拆除條件件時(shí)方可拆除除。二、模板高支撐撐架計(jì)算因本工程6＃樓樓梁板支架高高度為8.4m，大于4米，根據(jù)有有關(guān)資料建議議，如果僅按按規(guī)范計(jì)算，架架體安全性仍仍不能得到完完全保證。為為此計(jì)算中還還參考了《施施工技術(shù)》2002（3）：《扣件件式鋼管模板板高支撐架設(shè)設(shè)計(jì)和使用安安全》中的部部分內(nèi)容。（一）、計(jì)算參參數(shù):1.腳手架參數(shù)數(shù)橫向間距或排距距(m):0..70；縱距距(m):0..70；步距距(m):1..50；立桿上端伸出至至模板支撐點(diǎn)點(diǎn)長(zhǎng)度(m):0..10；腳手手架搭設(shè)高度度(m):8..40；采用的鋼管(mmm):Φ48×3..5；扣件連接方式::單扣件，考考慮扣件的保保養(yǎng)情況，扣扣件抗滑承載載力系數(shù):00.80；板底支撐連接方方式:方木支撐；；2.荷載參數(shù)模板與木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝凝土與鋼筋自自重(kN/m3):25..000；樓板澆筑厚度((m):0..180；施工均布荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0000；3.木方參數(shù)木方彈性模量EE(N/mmm2):95000.0000；木方抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值(N/mm2):13..000；木方抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值(N/mm2):1.4400；木方方的間隔距離離(mm):2250.0000；木方的截面寬度度(mm):550.00；；木方的截面面高度(mm):1100.000；圖2樓板支支撐架荷載計(jì)計(jì)算單元（二）、模板支支撐方木的計(jì)計(jì)算:方木按照簡(jiǎn)支梁梁計(jì)算，其慣慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×10.0000/6==83.333cm33；I=5.0000×10.0000×10.0000×10.0000/12=4166.67ccm4；方木楞計(jì)算簡(jiǎn)圖圖1.荷載的計(jì)算算：(1)鋼筋混凝凝土板自重((kN/m))：q1=25..000×0.2500×0.1800=1..125kkN/m；(2)模板的自自重線(xiàn)荷載((kN/m)):q2=0.3350×0.2500=0..088kkN/m；；(3)活荷載為為施工荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值與振倒倒混凝土?xí)r產(chǎn)產(chǎn)生的荷載((kN)：p1=(22.000++2.0000)×0.7000×0.2500=0..700kkN；2.方木抗彎強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的彎矩和和，計(jì)算公式式如下:均布荷載q==1.22×(1.1255+0..088)=1.4455kNN/m；集中荷載p==1.4××0.7000=0.9880kN；；最大彎距M==Pl/44+qll2/8=0.9800×0.7000/4++1.4555×0.70002/8=0.2611kN.mm；最大支座力NN=P//2+qql/2==0.9880/2++1.4555×0.7000/2=0.9999kN；；方木的最大應(yīng)力力值σ=M//w=0.2611×106/83.3333×1003=3..127NN/mm2；方木抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=13..0N/mmm2；方木的最大應(yīng)力力計(jì)算值為33.127N/mm22小于方木的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值133.0N//mm2，滿(mǎn)足要求求!3.方木抗剪驗(yàn)驗(yàn)算：最大剪力的計(jì)算算公式如下::Q=qll/2+P/2截面抗剪強(qiáng)度必必須滿(mǎn)足:T=3QQ/2bh<[T]]其中最大剪力::V=0.7000×1.4555/2+0..980/22=0..999kkN；方木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值T=3××999.2250/(22×50.0000×100.0000)==0.3000N/mmm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[TT]=11.400N/mm22；方木受剪應(yīng)力計(jì)計(jì)算值為00.300N/mm22小于方木的的抗剪強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值1..400NN/mm2，滿(mǎn)足要求求!4.方木撓度驗(yàn)驗(yàn)算:最大彎矩考慮為為靜荷載與活活荷載的計(jì)算算值最不利分分配的撓度和和，計(jì)算公式式如下:均布荷載q==q1+q2=1..125+00.088==1.2122kN/mm；集中荷載p==0.7000kN；；方木最大撓度計(jì)計(jì)算值V=5×1.2122×700.00004/(3884×9500..000×41666666.677)+7000.0000×700.00003/(448×9500..000×41666666.677)=0.2222mm；方木最大允許撓撓度值[V]]=7000.000//250=22.800mm；方木的最大撓度度計(jì)算值0..222mmm小于方木木的最大允許許撓度值2..800mmm,滿(mǎn)足要要求!（三）、木方支支撐鋼管計(jì)算算:支撐鋼管按照集集中荷載作用用下的三跨連連續(xù)梁計(jì)算；；集中荷載P取縱縱向板底支撐撐傳遞力，PP=1..455×0.7000+0..980==1.9999kN；；支撐鋼管計(jì)算簡(jiǎn)簡(jiǎn)圖支撐鋼管計(jì)算彎彎矩圖(kN.m))支撐鋼管計(jì)算變變形圖(kN.m))支撐鋼管計(jì)算剪剪力圖(kN)最大彎矩Mmmax=0.4188kN.mm；最大變形Vmmax=0.5411mm；最大支座力QQmax=6.2211kN；；鋼管最大應(yīng)力σσ=0.4418×1006/50800.000==82.1994N/mmm2；鋼管抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值[ff]=2055.000N/mm22；支撐鋼管的計(jì)算算最大應(yīng)力計(jì)計(jì)算值822.194N/mm22小于鋼管的的抗壓強(qiáng)度設(shè)設(shè)計(jì)值2005.0000N/mmm2,滿(mǎn)足要求!支撐鋼管的最大大撓度小于7700.0000/1500與10mmm,滿(mǎn)足要求求!（四）、扣件抗抗滑移的計(jì)算算:按規(guī)范表,直角角、旋轉(zhuǎn)單扣扣件承載力取取值為8.000kN，按按照扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)0.80，該該工程實(shí)際的的旋轉(zhuǎn)單扣件件承載力取值值為6.400kN?？v向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設(shè)計(jì)值RR=6.2221kNN；R<6.440kN,單扣件件抗滑承載力力的設(shè)計(jì)計(jì)算算滿(mǎn)足要求!!（五）、模板支支架立桿荷載載標(biāo)準(zhǔn)值(軸力):作用于模板支架架的荷載包括括靜荷載、活活荷載和風(fēng)荷荷載。1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值包括以下下內(nèi)容：(1)腳手架的的自重(kN)：NG11=0..129×8.4000=1..084kkN；鋼管的自重計(jì)算算參照《扣件件式規(guī)范》附附錄A。(2)模板的自自重(kN)：NG22=0..350×0.7000×0.7000=0..171kkN；(3)鋼筋混凝凝土樓板自重重(kN)：NG33=255.000××0.1800×0.7000×0.7000=2..205kkN；經(jīng)計(jì)算得到，靜靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值值NG=NG11+NG2+NG3=33.461kN；2.活荷載為施施工荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值與振倒混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載。經(jīng)計(jì)算得到，活活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值NQ=(22.000++2.0000)×0.7000×0.7000=1..960kkN；3.不考慮風(fēng)荷荷載時(shí),立桿的軸向向壓力設(shè)計(jì)值值計(jì)算N=1.22NG+1..4NQ=6..897kkN；（六）、立桿的的穩(wěn)定性計(jì)算算:立桿的穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算公式:其中N-----立立桿的軸心壓壓力設(shè)計(jì)值((kN)：N=66.897kN；φ----軸軸心受壓立桿桿的穩(wěn)定系數(shù)數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比loo/i查表表得到；ii-----計(jì)算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.58ccm；AA-----立桿凈截面面面積(cm2)：A=44.89ccm2；WW-----立桿凈截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=5.008cm33；σ---------鋼管管立桿最大應(yīng)應(yīng)力計(jì)算值(N/mmm2)；[ff]-----鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值：[f]]=2055.000N/mm22；LL0----計(jì)算算長(zhǎng)度(m)；如果完全參照《扣扣件式規(guī)范》，按按下式計(jì)算l0=hh+2akk1----計(jì)算算長(zhǎng)度附加系系數(shù)，取值為為1.1555；uu-----計(jì)算長(zhǎng)度系系數(shù)，參照《扣扣件式規(guī)范》表表；u=1.7000；aa-----立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線(xiàn)至模模板支撐點(diǎn)的的長(zhǎng)度；a=0.1100m；；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LL0=h++2a=1.5000+0.1000×2=11.700m；L0//i=11700.0000/15.8000=1108.0000；由長(zhǎng)細(xì)比Loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.5530；鋼管立桿的最大大應(yīng)力計(jì)算值值；σ=68977.128//（0.5300×489.0000）=266.612N/mm22；鋼管立桿的最大大應(yīng)力計(jì)算值值σ=26..612NN/mm2小于鋼管立立桿的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==205..000NN/mm2，滿(mǎn)足要求求！如果考慮到高支支撐架的安全全因素，適宜宜由下式計(jì)算算l0=k11k2(h+2a))k1--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)按照表表1取值1.2443；k2--計(jì)計(jì)算長(zhǎng)度附加加系數(shù)，h++2a=1.7000按照表2取值1.0115；上式的計(jì)算結(jié)果果：立桿計(jì)算長(zhǎng)度LLo=k1k2(h+2a))=1..243×1.0155×(1.5000+0.1000×2)=2.1455m；Lo//i=22144.7797/15.8000=1136.0000；由長(zhǎng)細(xì)比Loo/i的的結(jié)果查表得得到軸心受壓壓立桿的穩(wěn)定定系數(shù)φ=0.3367；鋼管立桿的最大大應(yīng)力計(jì)算值值；σ=68977.128//（0.3677×489.0000）=388.432N/mm22；鋼管立桿的最大大應(yīng)力計(jì)算值值σ=38..432NN/mm2小于鋼管立立桿的抗壓強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f]==205..000NN/mm2，滿(mǎn)足要求求！模板承重架應(yīng)盡盡量利用剪力力墻或柱作為為連接連墻件件，否則存在在安全隱患。以上表參照杜榮榮軍:《扣件式鋼鋼管模板高支支撐架設(shè)計(jì)和和使用安全》。第四節(jié)模板板施工方法具體施工方法已已在模板方案案中介紹，此此處略。第五節(jié)質(zhì)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和成成品保護(hù)及安安全措施一、質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)保證項(xiàng)目模板及其支架必必須有足夠的的強(qiáng)度、剛度度和穩(wěn)定性；；其支承部分分應(yīng)有足夠的的支承面積。對(duì)對(duì)于安裝在基基土上，基土土必須堅(jiān)實(shí)，并并有排水措施施；檢查方法：對(duì)照照模板設(shè)計(jì)，現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)觀(guān)察或尺尺量檢查；基本項(xiàng)目接縫寬度不得大大于1.5mmm；檢查方法：觀(guān)察察和用楔形塞塞尺檢查；模板表面清理干干凈，并采取取防止粘結(jié)措措施。模板上上粘漿和滿(mǎn)刷刷隔離劑的累累計(jì)面積，墻墻板應(yīng)不大于于1000ccm2；柱、梁應(yīng)應(yīng)不大于4000cm2；檢查方法：觀(guān)察察和用尺量計(jì)計(jì)算統(tǒng)計(jì)；允許偏差項(xiàng)目，見(jiàn)見(jiàn)下表：二、成品保護(hù)預(yù)組拼的模板要要有存放場(chǎng)地地，場(chǎng)地要平平整夯實(shí)。模模板平放時(shí)，要要有木方墊架架。立放時(shí)，要要搭設(shè)分類(lèi)模模板架，模板板觸地處要墊墊木方，以此此保證模板不不扭曲不變形形。不可亂堆堆亂放或在組組拼的模板上上堆放分散模模板和配件；；工作面已安裝完完畢的墻、柱柱模板，不準(zhǔn)準(zhǔn)在吊運(yùn)其它它模板時(shí)碰撞撞，不準(zhǔn)在預(yù)預(yù)拼裝模板就就位前作為臨臨時(shí)椅靠，以以防止模板變變形或產(chǎn)生垂垂直偏差。工工作面已安裝裝完畢的平面面模板，不可可做臨時(shí)堆料料和作業(yè)平臺(tái)臺(tái)，以保證支支架的穩(wěn)定，防防止平面模板板標(biāo)高和平整整產(chǎn)生偏差；；拆除模板時(shí)，不不得用大錘、撬撬棍硬碰猛撬撬，以免混凝凝土的外形和和內(nèi)部受到損損傷；梁、板模板：梁梁、板底不平平、下?lián)?；梁梁?cè)模板不平平直；梁上下下口脹模：防防治的方法是是，梁、板底底模板的龍骨骨、支柱的截截面尺寸及間間距應(yīng)通過(guò)設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算決定定，使模板的的支撐系統(tǒng)有有足夠的強(qiáng)度度和剛度。作作業(yè)中應(yīng)認(rèn)真真執(zhí)行設(shè)計(jì)要要求，以防止止混凝土澆筑筑時(shí)模板變形形。模板支柱柱應(yīng)立在墊有有通長(zhǎng)木板的的堅(jiān)實(shí)的地面面上，防止支支柱下沉，使使梁、板產(chǎn)生生下?lián)?。梁、板板模板?yīng)按設(shè)設(shè)計(jì)或規(guī)范起起拱。梁模板板上下口應(yīng)設(shè)設(shè)銷(xiāo)口楞，再再進(jìn)行側(cè)向支支撐，以保證證上下口模板板不變形；柱模板脹模、斷面尺寸寸不準(zhǔn)：防治治的方法是，根根據(jù)柱高和斷斷面尺