橋梁工程計算書-蘭州理工大學畢業(yè)設計

裝訂線裝訂線PAGEPAGE3第一章設計資料1.1設計內(nèi)容①根據(jù)已給地形圖等設計資料，選擇三至四種以上可行的橋型方案，擬定橋梁結構主要尺寸，根據(jù)技術經(jīng)濟比較，推薦最優(yōu)方案進行橋梁結構設計。③對推薦橋梁方案進行運營階段的內(nèi)力計算，并進行內(nèi)力組合，強度、剛度、穩(wěn)定性等驗算。④選擇合理的下部結構形式，擬定構件尺寸，并進行內(nèi)力計算，內(nèi)力組合、配筋設計。⑤繪制橋梁總體布置圖、上部結構一般構造圖、鋼筋構造圖、橋臺一般構造圖、橋墩蓋梁一般構造圖、橋墩蓋梁配筋圖。⑥編寫設計計算書。1.2設計技術標準1、設計橋梁的橋位地型及地質(zhì)圖一份2、設計荷載：公路—I級；3、橋面凈空：凈－2×0.5+9=10米4、橋面橫坡：1.5%5、最大沖刷深度：2.0m6、地質(zhì)條件：根據(jù)斷面圖確定7、樁基礎施工方法：旋轉鉆成孔8、安全系數(shù)：γ0=11.3采用材料：（1）預應力鋼筋：?s15.2鋼絞線（2）非預應力鋼筋：直徑D≥12mm用HRB335,直徑D≤12mm用R235；（3）混凝土：主梁混凝土采用C50；鉸縫為C30細集料混凝土；橋面鋪裝采用C40瀝青混凝土；欄桿及人行道板為C30混凝土；蓋梁、墩柱用C30混凝土；系梁及鉆孔灌注樁采用C30混凝土；橋臺基礎用C30混凝土；橋臺臺帽用C30混凝土；（4）錨具用OVM錨1.4主要技術規(guī)范JTGD60-2004《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTGD62-2004《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTJ022-85《公路磚石及混凝土橋涵設計規(guī)范》JTJ024-85《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》第二章方案比選在我國，安全、經(jīng)濟、適用、美觀是橋梁設計中的主要考慮因素，安全尤為重要。橋梁結構造型簡潔，輕巧，設計方案力求結構新穎，保證結構受力合理，技術可靠，施工方便。本設計橋梁的形式可以考慮以下形式：連續(xù)梁橋、拱橋、斜拉橋三種形式。2.1擬定方案(1)方案一：箱型連續(xù)梁橋對于橋孔的分跨主要考慮以下影響因素：橋址地形、水文地質(zhì)條件、墩臺基礎支座等構造，力學的要求。本設計采用三跨橋孔布置，邊跨長度可取為中跨的0.5—0.8倍。本橋總長215m，本設計跨度組合為：60米+95米+60米為適應連續(xù)梁內(nèi)力變化的需要，連續(xù)梁的縱向截面通常做成變截面的形式。梁底立面曲線采取二次拋物線的形式。圖2-1箱型連續(xù)梁橋型設計連續(xù)梁橋可以降低梁高，有利于爭取橋下凈空,具有較大的剛度和強大的抗扭性能和結構簡單，受力明確、節(jié)省材料、架設安裝方便，跨越能力較大、造型輕巧、平整、線路流暢、橋下視覺效果好等優(yōu)點;連續(xù)梁在力學性能上由于其結構剛度大，橋面變形小，動力性能好，有利于高速行車。采用分段施工技術，充分發(fā)揮了預應力技術的優(yōu)點，使施工設備機械化和構件生產(chǎn)工廠化，從而提高了施工質(zhì)量，減低了施工費用。但是基礎沉降要求嚴格,特別是由于臉長較大,梁體與墩臺之間的受力十分復雜，加大了設計難度。（2）方案二：拱橋設計拱橋橋跨結構的主要承重構件是曲線形的拱圈。本例采用中承式拱橋結構，由三個拱圈組成，即：（50+115+50）米，拱橋總長為215米。設計見圖2-2。圖2-2拱橋設計拱橋取材容易，節(jié)省鋼材與水泥，構造簡單，技術容易掌握，承載能力潛力較大耐久性好，養(yǎng)護費用少。在豎直荷載作用下，拱的兩端不僅有豎直反力，而且還有水平反力。由于水平反力的作用，拱的彎矩大大減少。設計的合理拱軸拱橋主要受壓力壓力，彎矩、剪力均較小，因此拱的跨越能力比梁大的多，且可以充分利用石料、混凝土的抗壓性能。但是，拱橋也有以下缺點;一般拱橋結構的上部結構自重較大，且存在水平推力，下部結構的工程量也增加，地質(zhì)條件與地基要求較高，施工工序較多，建橋時間也較長，施工較困難。（3）方案三：斜拉橋設計本設計采用單塔雙孔布置，斜拉橋的受力可以看成用高強鋼材制成的斜拉索將主梁多點吊起，主梁恒載及作用在主梁上的活載通過斜拉索傳至塔柱，再通過塔柱基礎傳至地基。這樣大跨度的斜拉橋的主梁就像一根多點彈性支撐的連續(xù)梁一樣工作，從而主梁的截面尺寸比同跨徑的梁橋截面尺寸小得多，大大減少了主梁的材料用量，結構自重明顯減輕，大幅度增加了橋梁的跨越能力。主梁受到斜拉索的支撐作用，特別是密索斜拉橋中主梁的受力以壓力為主，彎矩較小，主梁受力已不同于傳統(tǒng)的梁橋，主梁高度可以大大減小。設計圖見圖2-3.圖2-3斜拉橋設計斜拉索是斜拉橋的主要組成部分，除必須具有高強度性能外，還必須具備抗疲勞性能、耐久性和良好的抗腐蝕性。因此對于斜拉索的質(zhì)量要求很高，工程造價相對較高，維修養(yǎng)護也相對困難。大跨度斜拉橋由于密索體系的采用，主梁的剛度越來越小，抗風穩(wěn)定性越來越突出，往往成為了決定主梁截面尺寸的主要因素。2.2方案比選方案一連續(xù)梁橋結構剛度大，屬于超靜定結構，受力較好，主橋面連續(xù)，橋面變形小，無伸縮縫，動力性能好，有利于高速行車，養(yǎng)護也較容易。所需技術先進，所需設備較少，占用施工場地少。而相比方案二拱橋承載潛力大，伸縮縫較多，養(yǎng)護較麻煩。雖有成熟的工藝技術經(jīng)驗，但需要大量的吊裝設備，占用場地較大，需用勞動力較多。上部結構自重較大，且存在水平推力，下部結構的工程量也增加，地質(zhì)條件與地基要求較高，施工工序較多，建橋時間也較長，施工較困難。方案三中的斜拉橋結構新穎，工藝要求極嚴格，所需設備最少，占用施工場地少，但斜拉索的材料質(zhì)量要求很高，工程造價相對較高，維修養(yǎng)護也相對困難。在上述三種方案比選中，綜合考慮比較三個擬定方案橋型的優(yōu)缺點，相比之下，箱型連續(xù)梁橋抗扭剛度大，在恒載作用下，連續(xù)梁在支點處有負彎矩，由于負彎矩的卸載作用，跨中正彎矩顯著減小。整體受力和動力穩(wěn)定性能好，適應性強，在直線、曲線等區(qū)間段均可采用，外觀簡潔，造型簡潔美觀、且施工技術成熟，養(yǎng)護工程量小、抗震能力強等而成為最富有競爭力的主要橋型之一，而且造價適中。因此本設計推薦采用方案一連續(xù)梁橋設計。第三章預應力混凝土連續(xù)梁橋總體布置3.1橋型布置本設計推薦方案采用三跨一聯(lián)預應力混凝土變截面連續(xù)梁結構，橋全長215m。3.2孔徑布置本設計采用三跨一聯(lián)預應力混凝土變截面連續(xù)梁結構。連續(xù)梁橋跨徑的布置一般采用不等跨的形式。因為如采用等跨布置，則邊跨內(nèi)力將控制全橋設計，而這樣是不經(jīng)濟的。一般邊跨長度選為中跨跨徑的0.5～0.8倍，鋼筋混凝土連續(xù)梁橋取偏大值使邊跨與中跨控制截面內(nèi)力基本相同，預應力混凝土連續(xù)梁橋取偏小值以增加邊跨剛度和減小活載彎矩的變化幅度，從而減少預應力筋數(shù)量。此外，邊跨長度還與施工方法有關，如采用懸臂法施工，邊跨長度不宜超過中跨長度的0.65倍為宜。本設計采用懸臂法施工，邊跨取為中跨的0.625倍，即為（60米+95米+60米），橋全長215米。3.3橋的立面設計從預應力混凝土連續(xù)梁橋的受力特點來分析，連續(xù)梁的立面應采取變高度的布置為宜。連續(xù)梁在恒、活載作用下，支點截面的負彎矩的絕對值往往大于跨中正彎矩，因此采用變高度梁能較好的符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律。同時，變高度的立面布置可使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下凈空。若采用懸臂法施工，變高度梁又與施工內(nèi)力狀態(tài)相吻合。因此，本設計采用邊高度梁。截面變化曲線為二次拋物線。3.4橋的橫截面設計箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采用懸臂施工的橋梁尤為有利；同時，因其都具有較大的面積，所以能夠有效地抵抗正負彎矩，并滿足配筋要求；箱形截面具有良好的動力特性。本設計是一座公路連續(xù)箱形梁，采用的橫截面形式為單箱單室。單箱單室截面的優(yōu)點是受力明確，施工方便，節(jié)省材料用量。(1)梁高墩頂處梁高根據(jù)規(guī)范一般取1/16～1/20L，取L/17，即5.5m?？缰刑幜焊吒鶕?jù)規(guī)范一般取1/30～1/55L，取L/38，即2.5m。(2)頂板與底板箱形截面的頂板和底板是結構承受正負彎矩的主要工作部位，。其尺寸要受到受力要求和構造兩個方面的控制。墩頂處底板還要承受很大的壓應力，一般來講：變截面的底版厚度也隨梁高變化，底板一般25-100cm（變厚），頂板25-30cm（等厚）。因此,頂板厚度取30cm;支座處底板厚度取60cm；跨中底板厚度取40cm。(3)腹板的功能是承受截面的剪應力和主拉應力，大跨度預應力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬，以承受支點處交大的剪力，一般采用300—600mm，甚至可達到1m左右。本設計制作處與跨中截面腹板厚度均取50cm；（3）橫隔梁橫隔梁可以增強橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著承擔和分布支承反力的作用。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設置橫隔梁，甚至不設置中間橫隔梁而只在支座處設置支承橫隔梁。因此本設計中考慮在支座處截面與中跨處截面設置一道橫隔梁，而且由于中跨橫隔梁的尺寸及對內(nèi)力的影響較小，在內(nèi)力計算中也可不作考慮?？缰薪孛婕爸兄c截面示意圖如下圖3-1所示：（圖中單位以厘米計）。圖3-1（單位：cm）（4）橋面鋪裝橋面鋪裝層采用10cm厚的C40瀝青混凝土鋪裝，防撞欄采用C30混凝土。第四章荷載內(nèi)力計算4.1全橋結構單元的劃分4.1.1分段原則主梁的分段應該考慮梁的跨徑、截面變化、施工方法、預應力布置等因素，單元分的越細計算的內(nèi)力就越精確，接近真實值，并且兼顧施工中的實施，所以本設計分為70個單元。4.1.2具體分段本橋全長215米，總共分為70個單元，最小的單元長度為1.5米，最長的單元長度為4米，本設計推薦單元劃分為：3@4；2；5@4；6@3；8@2；6@3；5@4；1.5；1.5；5@4；6@3；8@2；6@3；5@4；2；3@4。單元劃分見圖4-1.圖4-1單元劃分4.2全橋施工節(jié)段劃分4.2.1橋梁劃分施工分段原則1.桿件的轉折點和截面的變化點2.施工分界點、邊界處及支座處3.需驗算或求位移的截面處4.分段應盡量使各段的工程量基本相同，一邊與施工節(jié)奏流暢，使施工均衡。5.當出現(xiàn)位移不連續(xù)的情況時，例如相鄰兩單元以鉸接形式相連（轉角不連續(xù)），可在鉸接處設置兩個節(jié)點，利用主從約束考慮該連接方式4.2.2施工分段劃分全橋分為70個單元。全橋整體采用懸臂節(jié)段澆筑施工法，兩端橋臺附近單元處使用整體現(xiàn)澆法。施工詳細劃分見下表4-1。主跨施工分段表表4-1第一階段0號塊18to211；50too53第二階段1號塊17、22；；49、54第三階段2號塊16、23；；48、55第四階段3號塊15、24；；47、56第五階段4號塊14、25；；46、57第六階段5號塊13、26；；45、58第七節(jié)段6號塊12、27；；44、59第八階段7號塊11、28；；43、60第九階段8號塊10、29；；42、61第十節(jié)段9號塊9、30；441、62第十一階段10號塊8、31；440、63第十二節(jié)段11號塊7、32；339、64第十三階段13號塊6、33；338、65第十四節(jié)段14號塊5、34；337、66第十五節(jié)段左（右）滿堂堂支架1to4、667to770第十六階段體系轉換階段段第十七階段跨中和壟斷3to364.3主梁內(nèi)力計算根據(jù)梁跨結構縱斷面的布置，并通過對移動荷載作用最不利位置，確定控制截面的內(nèi)力，然后進行內(nèi)力組合，畫出內(nèi)力包絡圖。4.3.1橫在內(nèi)力計算（1）第一期恒載（結構自重）恒載集度（2）第二期恒載二期恒載為橋面鋪裝層和防撞欄桿的重量，橋面鋪裝層用10cm厚的C40瀝青混凝土鋪裝，容重取為24K/m，防撞欄桿用C30混凝土，每側的防撞欄自重作用力取為8.5KN/m。則二期恒載集度為：4.3.2懸臂澆注階段內(nèi)力澆筑零號塊，拼裝掛藍，懸臂澆注各箱梁梁段并張拉相應頂板縱向預應力束，懸臂澆注結束時全橋的恒載內(nèi)力見圖4-2：圖4-2最大懸臂澆注階段內(nèi)力圖（a）彎矩圖（b）剪力圖4.3.3邊跨合攏階段內(nèi)力安裝排架并按施工要求進行預壓，現(xiàn)澆邊跨等高粱段，達到強度要求后，澆注邊跨合龍段，張拉邊跨底板縱向預應力束。此時全橋恒載內(nèi)力見圖4-3。圖4-3邊跨合攏段內(nèi)力累計圖（a）彎矩圖（b）剪力圖4.3.4中跨合攏段內(nèi)力拼裝中跨合龍吊架，焊接合龍段骨架，綁扎合龍段鋼筋，澆注中跨合龍段，張拉中跨底板縱向預應力束和剩余次中跨底板縱向預應力束。中跨合龍完成后的全橋恒載內(nèi)力圖見圖4-4。圖4-4中跨合龍段累計內(nèi)力圖（a）彎矩圖（b）剪力圖一期恒載作用下個單元的彎矩與剪力值見下表4-2。一期恒載作用下彎矩剪力值表4-2單元彎矩（）剪力(KN)單元彎矩（）剪力(KN)1-0.006729.22836-143911.32160.69926806.5577458.99137-148544.25456.566310457..148221.22738-182588.491245.555410951..719020.55939-248211.602036.558510015..509574.77040-345633.642835.99465776.00710147..4141-475366.213652.0057-1622..2210782..6442-638255.324493.4478-121999.45-108611.9743-782899.415145.7749-260077.21-102166.0244-947488.855820.33610-431311.51-9622..9845-1132778.0336520.77911-582211.99-9049..5946-1339662.2007250.55112-753077.82-8495..5647-1568997.5118012.99613-944633.39-7695..9148-1821990.9998812.33814-1157773.955-6932..5649-20042219366.55615-1393335.655-6202..0750-21978899939.33616-1652555.522-5500..9851-240333410573..8417-1839003.199-4825..8352-2620991-116466.618-2036888.533-4173..2353-2394008-109977.819-2246551.300-3331..4254-2179336-104055.120-2468226.077-2514..9355-1976442-9831..9921-2257111.633-1715..3356-1784885-9278..2922-2058009.200-924.11957-1518002-8479.200-135.11958-1274777-7715..9824-1694996.8666729.22859-1054003-6985..7625-1451667.4997458.99160-854844.6-6284..9126-1231996.2998221.22761-676355.5-5609..9427-1034776.2339020.55962-517811.7-4957..5328-859111.179574.77063-336399.8-4115..8629-704155.8310147..4164-188144.33-3299..4630-569155.8610782..6465-7219..42-2499..9131-419122.23-108611.97661196.554-1708..7832-302255.14-102166.02676453.665-919.77833-217688.58-9622..98687898.770-525.22834-164900.95-9049..59698421.880263.72235-143722.19-8495..56705788.9901052.7724.3.5橋面鋪裝階段內(nèi)力橋面鋪裝、等橋面系安裝完畢大橋建成后的全橋恒載內(nèi)力圖見圖4-5。圖4-5橋面鋪裝階段累計內(nèi)力圖（a）彎矩圖圖（b）剪力圖一期恒載作用用下個單元元的彎矩與與剪力值見見下表4-3一期恒恒載作用下下彎矩剪力力值表4-3單元彎矩（）剪力(KN)單元彎矩（）剪力()10.00-631.0043610315..72022196.117-467.0043710269..5961.533736.335-303.004389695.559225.544620.552-139.004398465.559389.47754816.661-57.044406579.559553.464716.778106.966414037.559717.23373960.995270.94442839.599880.97782549.112434.88843-1989..411003.6659481.300598.73344-5187..411126.22110-2242..53762.50045-8754..411248.66411-4715..90885.21146-126900.41370.9912-7558..271007.88147-169955.41492.99713-107699.641130.22748-216699.41614.99914-143500.011252.55849-249900.41696.11315-182999.381374.77150-284755.41777.11616-226177.751496.77851-321244.41865.5517-257011.671577.99652-359377.4-1828..9618-289499.581659.00453-323611.49-1740..7519-323611.491746.99654-289499.58-1659..70一期恒載載作用下彎彎矩剪力值值表4-3續(xù)20-359377.41-1947..5055-257011.67-1578..5521-321244.41-1858..8756-226177.75-1497..4222-284755.41-1777..8757-182999.38-1375..3523-249900.41-1696..7658-143500.01-1253..0924-216699.41-1615..6859-107699.64-1130..6725-169955.41-1493..6760-7558..27-1008..1026-126900.41-1371..4561-4715..90-885.44327-8754..41-1249..0762-2242..53-762.66728-5187..41-1126..5563481.300-598.88529-1989..41-1003..90642549.112-434.99330839.599-881.117653960.995-270.995314037.559-717.337664716.778-106.996326579.559-553.446674816.66157.04338465.559-389.550684620.552139.044349695.559-225.550693736.335303.0443510269..59-61.500702196.117467.0444.3.6支支座位移引引起的內(nèi)力力計算方法法及結果由于各個支座座處的豎向向支座反力力和地質(zhì)條條件的不同同引起支座座的不均勻勻沉降，連連續(xù)體系是是一種對支支座不均勻勻沉降特別別敏感的結結構，所以以由它引起起的內(nèi)力是是構成內(nèi)力力的重要組組成部分。在橋梁設設計中，支支座沉降工工況的選取取是應慎重重考慮的問問題。一般般應綜合考考慮橋址處處的地質(zhì)、水水文等自然然條件，根根據(jù)已建橋橋梁的設計計經(jīng)驗來定定。有時需需選取幾種種沉降工況況計算，這這樣就存在在一個工況況組合的問問題。程序序一般對每每一個截面面挑最不利利的工況內(nèi)內(nèi)力值作為為沉降次內(nèi)內(nèi)力。由于各個支座座處的豎向向支座反力力和地質(zhì)條條件的不同同引起支座座的不均勻勻沉降，支支座沉降會會引起橋梁梁產(chǎn)生內(nèi)力力。假設三三跨連續(xù)梁梁橋的左右右兩個支點點分別下沉沉5mm，中間兩兩個支點分分別下沉10mm。最少沉沉降1個支座，最最多沉降4個支座，將將各種支座座沉降情況況所得到的的內(nèi)力進行行疊加，取取最不利的的內(nèi)力范圍圍。利用Midaas軟件從而而得出在支支座沉降下下主梁產(chǎn)生生的內(nèi)力圖圖如圖4-6所示。圖4-6支支座沉降作作用下主梁梁產(chǎn)生的內(nèi)內(nèi)力圖（a）彎矩包絡絡圖（b）剪力包絡絡圖主梁在支座沉沉降作用下下各截面的的彎矩和剪剪力數(shù)值見見表4-4。支座沉降作用用下的彎矩矩、剪力值值表4-4單元彎矩（）剪力(KN)單元彎矩（）剪力(KN)10.0080.1136585.32295.032281.41180.1137585.32295.033562.82280.1138585.32295.034844.23380.1139739.41195.025984.94480.11401050.77495.0161266.33580.11411370.33394.9971547.77680.10421750.44494.9781829.11780.09432035.55294.9592110.55880.08442320.66194.92102391.99980.06452605.66994.89112603.00580.04462890.77794.85122814.11180.02473175.88694.80133025.11779.99483460.99494.76143236.22279.96493651.00094.73153447.22879.92503841.00594.69163658.33479.88514031.11195.03173799.00579.86524221.11670.35183939.77579.82534080.44670.10194080.44680.11543939.77570.13204221.11695.03553799.00570.16支座沉降作用用下的彎矩矩、剪力值值表4-4續(xù)214031.11194.69563658.33470.19223841.00594.73573447.22870.22233651.00094.76583236.22270.25243460.99494.80593025.11770.27253175.88694.85602814.11170.29262890.77794.89612603.00570.31272605.66994.92622391.99970.33282320.66194.95632110.55870.34292035.55294.97641829.11770.35301750.44494.99651547.77670.35311370.33395.01661266.33570.35321050.77495.0267984.94470.3533739.41195.0368844.23370.3534585.32295.0369562.82270.3535585.32295.0370281.41170.354.4活載內(nèi)內(nèi)力計算本設計中車道道荷載為公公路-I級，根據(jù)據(jù)《公路橋橋涵通用規(guī)規(guī)范》，公公路-I級車道荷荷載的標準準值為；集集中荷載標標準值按以以下規(guī)定選選?。簶蛄毫河嬎憧鐝綇叫∮?m時，Pk=1800KN，橋梁計計算跨徑大大于等于50m時，Pk=3600KN；橋梁計計算跨徑在在5~500m之間時Pk采用線形形內(nèi)插。4.4.1沖沖擊系數(shù)的的計算橋梁梁結構的基基頻反映了了結構的尺尺寸、類型型、建筑材材料等動力力特性內(nèi)容容，直接反反映了沖擊擊系數(shù)與橋橋梁結構之之間的關系系。不管橋橋梁的建筑筑材料、結結構類型是是否有差別別，也不管管結構尺寸寸與跨徑是是否有差別別，只要橋橋梁結構的的基頻相同同，在同樣樣條件的汽汽車荷載下下，就能得得到基本相相同的沖擊擊系數(shù)。橋梁的自振頻頻率（基頻頻）宜采用用有限元方方法計算，汽車的沖擊系數(shù)是汽車過橋時對橋梁結構產(chǎn)生的豎向動力效應的增大系數(shù)。沖擊作用以車體的振動和橋跨自身的變形和振動?？赏ㄟ^midas計算得出。4.4.2橫橫向分布系系數(shù)的考慮慮荷載橫向分布布是指作用用在橋上的的車輛荷載載如何在各各主梁之間間進行分配配，或者說說各主梁如如何分擔車車輛荷載。因因為截面采采用單箱單單室時，可可直接按平平面桿系結結構進行活活載內(nèi)力計計算，無須須計算橫向向分布系數(shù)數(shù)，所以全全橋采用同同一個橫向向分配系數(shù)數(shù)。4.4.3活活載作用下下內(nèi)力利用有限元軟軟件計算得得到在活載載作用下的的內(nèi)力包絡圖圖見4-7。圖4-7活載作用用下內(nèi)力圖圖（a）彎矩包包絡圖（b）剪力包包絡圖主梁各個關鍵鍵截面在活活載作用下下產(chǎn)生的彎彎矩和剪力力具體數(shù)值值見表4-5?；钶d作用下的的彎矩、剪剪力值表4-5單元最大值最小值剪力-Z（KKN）彎矩-y（）剪力-Z（KKN）彎矩-y（）1467.5770.00-1514..3102471.6224998.559-1346..92-1736..983483.7229095.228-1188..46-3473..964550.02212307..59-1039..68-5210..945602.32213590..76-969.113-6079..436710.16615534..84-836.008-7816..417821.28816689..03-714.115-9553..398934.51117107..87-603.664-112900.491048.99916847..07-504.448-130277.4活載作用用下的彎矩矩、剪力值值表4-5續(xù)101164.22315956..77-416.22-147644.3111250.99714900..87-356.667-160677.1121337.99913527..28-302.444-173699.8131425.33411845..90-253.111-186722.5141513.00910017..71-208.228-201299.2151601.3348300.998-167.558-219933.3161690.3336677.118-130.667-242433.3171749.9945649.992-108-259600.5181809.8885420.002-102.771-278588.9191877.6645429.001-101.775-299488.220199.4225552.339-2050..44-322400.121199.0005218.660-1987..67-290699.222199.9554943.007-1933..15-260788.623201.5004721.991-1878..72-232544.924203.6994961.559-1824..51-206000.225208.1775854.773-1743..05-169488.726214.1996803.773-1661..66-140711.727234.4997803.112-1580..3-119800.328269.0668850.114-1498..92-101788.829307.3229945.330-1417..53-8669..4130349.55511088..21-1336..18-7454..4631412.32212686..03-1227..86-6299..5832482.75514576..46-1120..19-5896..8833560.74416047..68-1013..89-5551..7134645.86617022..62-909.997-5206..5435737.36617482..66-809.661-4861..3636773.13317519..77-773.113-4731..9237809.61117482..66-737.336-4861..3638909.96617022..62-645.885-5206..54391013.88316047..68-560.771-5551..71401120.00514576..46-482.669-5896..88411227.66312686..03-412.225-6299..58421335.88811088..21-349.447-7454..46431417.1189945.330-307.224-8669..41441498.4488850.114-268.998-101788.8451579.7757803.112-234.441-119800.3461660.9996803.773-214.111-140711.7活載作用下的的彎矩、剪剪力值表4-5續(xù)471742.2255854.773-208.007-169488.7481823.7734961.559-203.66-206000.2491878.0024721.991-201.442-232544.9501932.3384943.007-199.887-260788.6511994.7765218.660-199.771-290699.252101.3115552.339-1939..41-322400.153101.3885429.001-1870..96-299488.254102.7555420.002-1810..6-278588.955108.0445649.992-1750..59-259600.556130.7336677.118-1691..05-242433.357167.6668300.998-1602..08-219933.358208.37710017..71-1513..7-201299.259253.20011845..90-1425..84-186722.560302.53313527..28-1338..39-173699.861356.75514900..87-1251..28-160677.162416.29915956..77-1164..49-147644.363504.57716847..07-1049..18-130277.464603.72217107..87-934.662-112900.465714.19916689..03-821.332-9553..3966836.09915534..84-710.117-7816..4167969.13313590..76-602.332-6079..43681039.66812307..59-550.002-5210..94691188.4469095.228-483.772-3473..96701346.9924998.559-471.662-1736..984.4.4溫溫度內(nèi)力計計算橋梁設計中通通常溫度分分沿梁高線線性變化和和非線性變變化，在線線性溫差變變化情況下下，梁式結結構將產(chǎn)生生撓曲變形形，且梁再再變形后仍仍然服從平平截面假定定，在連續(xù)續(xù)梁結構中中，它不但但引起結構構的位移，且且由于多余余約束的影影響，從而而產(chǎn)生結構構溫度次內(nèi)內(nèi)力。在成橋階階段，考慮慮橋梁在溫溫度荷載作作用下產(chǎn)生生的內(nèi)力。本設計中考慮慮頂板與底底板溫度梯梯度為時的的溫度內(nèi)力力，利用Midaas計算得到到的結構個個單元內(nèi)力力圖如圖4-8圖4-8溫度應力力作用下內(nèi)內(nèi)力圖（a）彎矩圖圖（b）剪力圖圖4.5荷載組組合4.5.1正正常使用極極限狀態(tài)的的內(nèi)力組合合按正常使用極極限狀態(tài)設設計時，應應根據(jù)不同同的設計要要求，采用用以下兩種種效應組合合（1）作用短短期效應組組合永久作作用標準值值與可變作作用頻遇值值效應相組組合，其效效應表達式式為：式中—作作用短期效效應組合設設計值；—第個可變變作用效應應的頻率值值系數(shù)，汽汽車荷載（不不計沖擊力力）=0..7，人群荷荷載=1..0，風荷載載=0.775，溫度梯梯度作用==0.8，其他作作用=1..0；—第個可變作作用效應的的頻率值。（2）作用長長期效應組組合永久作用標準準值效應與與可變作用用準永久值值效應相組組合，其效效應組合表表達式為：：正常使用極限限狀態(tài)下的的內(nèi)力包絡絡圖如圖4-9。圖4-9正常使用用狀態(tài)下內(nèi)內(nèi)力包絡圖圖（a）軸力包絡絡圖（b）剪力包絡絡圖（c）彎矩包絡絡圖正常使用極限限狀態(tài)下主主梁單元內(nèi)內(nèi)力見下表表4-6：正常使用極限限狀態(tài)下內(nèi)內(nèi)力組合表4-6單元最大值（Maax）最小值（Miin）軸力（KN）剪力（KN）彎矩（KN··m）軸力（KN）剪力（KN）彎矩（KN··m）10-2395..600-3852..97020-1439..912800..120-2788..387765.22730-478.88321186..980-1729..7411718..5540518.36625172..240-677.55511859..82501029.77325520..050-154.00210500..966-3.592054.66222941..83-7.63887.6774924.2237-22.5773083.66916022..15-34.6771923.996-4467..368-57.8114122.4444777.331-78.2112960.992-176933.99-110.4475178.669-108077.2-139.7724006.998-34807710-176.7736260.665-307833.8-214.4445070.999-558922.511-243.1147093.441-487022.9-288.6665885.665-743844.512-322.2217948.557-691988.1-376.1166718.999-952400.813-414.8888829.662-923377.2-477.9947574.774-118533614-522.1139740595.0038456.661-144455815-644.99810683..36-1464005-728.4499368.229-1732771正常使用極限限狀態(tài)下內(nèi)內(nèi)力組合表4-6續(xù)16-771.99811664..07-1773777-865.4410314..34-205066917-873.88612339..1-1995661-975.33210964..78-227988518-983.11913032..84-2225115-1093..811622..14-252322419013801..23-2466551012345..52-2781331200-125844.1-27208870-140844.1-305444921-1002..9-118500.2-2475667-1116..8-133077.9-278599322-891.006-111755.5-2243884-995.663-125977.5-253233223-787.559-105199.9-2025006-883.223-119066.7-229322424-680.337-9883..28-1816223-766.002-112355.4-206833125-552.884-8958..59-1523001-626.559-102599.4-175677126-441.448-8068..97-1256770-504.224-9319..54-147755427-344.884-7202..54-1016224-397.885-8412..4-122988028-262-6355..85-800711.5-306.333-7534..5-100922429-192.226-5532..52-609255.2-228.66-6682..41-81502230-129.775-4729..02-441111.4-157.77-5852..84-646400.231-71.322-3681..54-252144.1-90.411-4775-460388.232-30.677-2654..18-100944.3-41.733-3722..8-319100.233-6.34-1638..61859.533-9.94-2688..36-217077.1340-626.7737647.5580-1663..95-153388.9350387.27710277..480-644.004-127855.5360768.49910190..650-262.335-128100.83701150.1199518.2270118.888-135444.838-4.452170.0084863.779-81132.887-181222.739-24.9113194.332-3948..82-35.7552144.663-265155.440-61.3884228.44-169277.2-79.9993159.991-387433.141-115.0075280.005-340711.6-142.1184186.88-548955.742-182.0036357.336-549933.5-217.4455233.779-755222.343-249.0017186.449-733255.7-292.1146036.887-939022.544-328.5588037.884-939900.4-380.0086859.554-114844345-421.6698914.884-1170662-482.2277705.441-138411846-528.9959820.995-1426225-599.7728570.889-164700947-651.22310759..6-1707775-733.4469459.339-194144548-777.44111735..32-2016116-870.55210383..76-226822449-878.77212406..8-2235111-980.55511020..5-250322950-988.11613096..83-2464001-1099..111675..33-275244951013861..57-2705996012398..59-3016222520-134388-29612290-149344.6-3294991正常使用用極限狀態(tài)態(tài)下內(nèi)力組組合表4-6續(xù)53-1074..4-127000.9-2698992-1188..2-141511.4-301377154-958.338-120266.2-2449554-1062..6-134377.5-274766355-850.665-113688.5-2211999-945.995-127433.3-249622256-737.559-107188.5-1982113-823.552-120688.8-225900557-603.002-9772..56-1660339-677.991-110888.2-192900558-484.991-8860..14-1365330-549.556-101444.1-162899059-382.117-7977..63-1095667-437.336-9232..94-135766660-293.778-7121..33-852255.9-340.221-8351..28-111266961-218.771-6287..55-635288.7-257.006-7495..6-892100.362-150.333-5472..69-444077.5-180.008-6662..61-695166.263-85.522-4408..35-228288.1-106.112-5580..28-468277.864-38.911-3361..94-5640..79-51.033-4523..61-28112265-9-2324..777206.883-13.011-3484..56-132822.7660-1288..3715729..30-2455..33-2288..3670-246.66819910..30-1430..434891.221680276.86620363..890-919.0067051.4466901329.00417981..41078.148512.9987002387.66811197..3301039.2216162.4494.5.2承承載能力極極限狀態(tài)的的內(nèi)力組合合（1）基本組組合基本組合是永永久作用的的設計值效效應與可變變作用設計計值效應相相組合，其其效應組合合表達式為為：或式中—承承載能力極極限狀態(tài)下下作用基本本組合的效效應組合設設計值；—結構重要要性系數(shù)，按按《通規(guī)》JTGD60--20044表1.0..9規(guī)定的的結構設計計安全等級級采用，對對應于設計計安全等級級一級、二二級和三級級分別取1.1、1.0和0.9；—第個永久久作用效應應的分項系系數(shù)，應按按《通規(guī)》JTGD60--20044表4.1..6的規(guī)定定采用；、—第個永久久作用效應應的標準值值和設計值值；—汽車荷載載效應（含含汽車沖擊擊力、離心心力）的分分項系數(shù)，取取=1.4。當某個個可變作用用在效應組組合中其值值超過汽車車荷載效應應時，則該該作用取代代汽車荷載載，其分項項系數(shù)應采采用汽車荷荷載的分項項系數(shù)；對對專為承受受某作用而而設置的結結構或裝置置，設計時時該作用的的分項系數(shù)數(shù)取與汽車車荷載同值值；計算人人行道板和和人行道欄欄桿的局部部荷載，其其分項系數(shù)數(shù)也與汽車車荷載取同同值；、—汽車荷載載效應（含含汽車沖擊擊力、離心心力）的標標準值和設設計值；—在作用效效應組合中中除汽車荷荷載效應（含含汽車沖擊擊力、離心心力）、風風荷載外的的其他第個個可變作用用效應的分分項系數(shù)，取取=1.4，但風荷荷載的分項項系數(shù)取==1.1；、—在作用效效應組合中中除汽車荷荷載效應（含含汽車沖擊擊力、離心心力）外的的其他第個個可變作用用效應的標標準值和設設計值；—在作用效效應組合中中除汽車荷荷載效應（含含汽車沖擊擊力、離心心力）外的的其他可變變作用效應應的組合系系數(shù)，當永永久作用與與汽車荷載載和人群荷荷載（或其其他一種可可變作用）組組合時，人人群荷載（或或其他一種種可變作用用）的組合合系數(shù)取==0.800；當除汽汽車荷載效效應（含汽汽車沖擊力力、離心力力）外尚有有兩種其他他可變作用用參與組合合時，其組組合系數(shù)取取=0.770；尚有三三種可變作作用參與組組合時，其其組合系數(shù)數(shù)取=0..60；尚有四四種及多于于四種的可可變作用參參與組合時時，取=00.50。、（2）偶然組組合永永久作用標標準值效應應與可變作作用某中代代表值效應應，一種偶偶然作用的效應分分項系數(shù)取取1.0；與偶然然作用同時時出現(xiàn)的可可變作用，可可根據(jù)觀測測資料和工工程經(jīng)驗取取適當?shù)拇碇?。承載內(nèi)力極限限狀態(tài)下結結構的內(nèi)力力圖見圖4—10。圖4--10承載能力力極限狀態(tài)態(tài)下內(nèi)力（a）軸力包絡絡圖（b）剪力包絡絡圖（c）主梁彎矩矩包絡圖承載能力極限限狀態(tài)下主主梁單元內(nèi)內(nèi)力見下表表4-7：承載能力極限限狀態(tài)下內(nèi)內(nèi)力組合表表表4-7單元最大值（Maax）最小值（Miin）軸力（KN）剪力（KN）彎矩（KN··m）軸力（KN）剪力（KN）彎矩（KN··m）10-2036..3800-5508..91020-1077..7118266..30-4130..966426.11530-107.77730695..550-2765..529040.3340964.41137312..250-1439..997842.446承載能力極限限狀態(tài)下內(nèi)內(nèi)力組合表表表4-7續(xù)501609.44438453..030-864.7725814.0036-1.52290436432..62-10.688274.555-1101..827-17.2554205.55528728..52-46.8771400.225-118322.58-50.2555519.99917323..08-103.9912518.225-283288.29-101.5516856.1171547.335-183.6653637.003-499555.510-167.3368223.666-190822.2-279.7794765.778-763499.911-233.6619275.002-377755.6-375.0045624.009-993588.912-312.88110353..42-592788.1-487.0016497.22-125200513-405.88811463..09-836500.2-616.9917389.113-153977814-513.77512608..25-1107552-766.0028303.888-185999515-637.44113793..16-1403118-935.669245.44-221722716-765.5515023..41-1724880-1109..010218..51-261277117-868.00915869..2-1954118-1248..210885..58-289822618-977.33616737..65-2185440-1398..111546..82-320199619017700..42-2426770012270..91-3524443200-124377.9-26801150-181499.6-386622521-991.667-117044.2-2437440-1435..1-171800.5-352455722-880.339-110288.8-2207559-1281..6-162955.3-320199323-777.448-103722.1-1990444-1139..1-154333.7-289777324-670.997-9733..91-1779884-989.889-145955.6-261155125-544.221-8805..93-1480008-812.335-133755.6-221511226-433.558-7911..9-1206880-656.112-121988.9-186233027-337.33-7030..58-959022.1-519.884-110611.5-155199228-254.66-6158..54-735811.4-402.119-9959..22-127588929-185.117-5307..15-536322-301.886-8887..88-103322130-123.441-4472..69-359800.1-209.77-7843..59-823022.131-66.066-3379..17-159111-121.773-6485..18-592122.932-27.033-2300..17595.111-57.255-5157..95-419433.733-4.94-1227..412627..83-14.088-3852..85-294199340-153.1120130..830-2561..2-214966.1350927.99923098..10-1277..1-181511.13601367.55923038..480-829.331-180766.13701847.55122338..880-421.885-190066.738-2.833131.55917347..05-11.399659.244-246333.439-20.68844237819.447-48.9881733.444-348377.940-55.2445727.664-6237..81-107.3362805.994-496444.4承載能力極限限狀態(tài)下內(nèi)內(nèi)力組合表表表4-7續(xù)41-107.6617054.117-247688.5-188.443884.449-691955.242-173.9998411.889-468622.1-285.6614977.552-945666.143-240.5599455.664-660322.5-381.7745811.556-117299644-319.99810526..04-875000.3-494.5536662.229-143277545-413.00711627..21-1113339-625.1187533.551-172599046-520.00512763..29-1376336-774.9938413.887-205333947-641.6613938..44-1664882-945.0039306.881-242333248-767.11815158..19-1979777-1118..710234..46-283688349-867.99615996..56-2200448-1258..010872..79-313444550-976.88316857..21-2427776-1408..011528..76-345000751017812..27-2667770012252..14-3784111520-133633.7-29205570-190688.3-413711953-1068..7-126266.6-2659110-1511..9-180877.5-37863344-952.889-119500.9-2409779-1353..5-171944.5-345488455-845.223-112899.2-2170555-1206..1-163255.5-314211156-731.663-106222.7-1933117-1051..1-154800.4-284755357-596.224-9649..61-1599552-866.776-142500.3-243855458-477.447-8707..34-1291884-703.997-130644.3-206766859-374.33-7791..95-1008880-561.339-119188.2-173399660-285.669-6899..48-753055.9-437.771-108077.7-143266861-210.668-6025..93-526011.3-331.559-9728..61-116066762-142.994-5167..41-327055.9-233.001-8676..94-917033.663-79.2-4038..33-104733.5-138.004-7308..96-635022.964-34.422-2919..226904.998-66.877-5972..21-400699.365-7.24-1801..0319445..45-17.255-4657..37-212999.5660-675.22428304..180-3355..6-8314..35670464.02232130..910-2061..02204.2886801039.22931893..290-1415..993034.116902313.99427082..910-292.9935834.7737003679.33816459..980677.0224823.337第五章預應應力鋼束的的估算與布布置5.1鋼束估估算預應力混凝土土的截面配配筋，是根根據(jù)正常使使用極限狀狀態(tài)和承載載能力極限限狀態(tài)這兩兩種極限狀狀態(tài)的組合合結果，確確定截面的的受力性質(zhì)質(zhì)，分為軸軸拉、軸壓壓、上緣受受拉偏壓、下下緣受拉偏偏壓、上緣緣受拉偏拉拉、下緣受受拉偏拉、上上緣受拉偏偏彎和下緣緣受拉偏彎彎8種受力劣性，分別別按照相應應的鋼筋估估算公式進進行計算。估估算結果是是截面上緣緣和下緣均均配筋，此此為截面的的最小配筋筋，設計時時可以放寬寬。5.1.1按按承載能力力極限計算算時滿足正正截面強度度要求：預應力梁到達達受彎極限限狀態(tài)時,受壓區(qū)混混凝土應力力達到混凝凝土抗壓設設計強度,受拉區(qū)鋼鋼筋達到抗抗拉沒計強強度,檢算截面面的安全性性時通過計計算截面抗抗彎安全系系數(shù)未保證證。在初步步估算預應應力筋數(shù)量量時,箱形截面面當其中性性軸位于受受壓翼緣內(nèi)內(nèi)可按矩形形截面計算算,但是當忽忽略實際上上存在的雙雙筋影響時時(受拉區(qū)、受受壓區(qū)都有有預應力筋筋)計算結果果偏大,作為力筋筋數(shù)量的估估算是允許許的。h0xNdfcd對于僅承受一一個方向的的彎矩的單單筋截面梁梁，所需預預應力筋h0xNdfcd圖5-1梁梁截面受力力圖，，解上兩式得：：受壓區(qū)高度預應力筋數(shù)或式中——截面上組組合力矩?！炷量箟簤涸O計強度度；—預應力筋抗抗拉設計強強度；—單根預應力力筋束截面面積；b—截面寬寬度（2）若截截面承受雙雙向彎矩時時，需配雙雙筋的，可可據(jù)截面上上正、負彎彎矩按上述述方法分別別計算上、下下緣所需預預應力筋數(shù)數(shù)量。這忽忽略實際上上存在的雙雙筋影響時時（受拉區(qū)區(qū)和受壓區(qū)區(qū)都有預應應力筋）會會使計算結結果偏大，作作為力筋數(shù)數(shù)量的估算算是允許的的。預應力鋼筋為為單束19根Фs15.2，單束抗抗拉強度設設計值為12600MPa，混凝土土抗壓強度度設計值為為22.44MPa，混凝土土保護層厚厚度取10cm，主梁內(nèi)內(nèi)力值從Midaas中提取，見見表4-6。下表5-1為利用excl計算得到到的各單元元的配筋情情況。承載能力狀態(tài)態(tài)單元配筋筋數(shù)表表5-1單元上緣配筋下緣配筋單元上緣配筋下緣配筋10.0000.000362.3933.0420.0002.405372.5172.94730.0004.064383.2762.28340.0004.954394.6061.01250.0005.108406.3720.00060.1444.836418.4340.00071.5393.7504210.73660.00083.5832.1664312.48990.00096.0160.1814414.20220.000108.5810.0004515.83220.0001110.48770.0004617.35770.0001212.31660.0004718.82330.0001314.02990.0004820.21550.000承載能力狀態(tài)態(tài)單元配筋筋數(shù)表表5-1續(xù)1415.62880.0004921.07770.0001517.13000.0005021.88990.0001618.52660.0005122.65550.0001719.39880.0005224.90770.0001820.22770.0005322.66990.0001921.01550.0005421.92110.0002023.17660.0005521.13220.0002121.01660.0005620.29660.0002220.22770.0005719.24110.0002319.39550.0005817.48660.0002418.51770.0005915.91110.0002517.11220.0006014.20110.0002615.64990.0006112.35110.0002714.14660.0006210.39440.0002812.56330.000637.7120.0002910.92660.000645.1090.860309.280.000652.7882.528317.1720.000661.0933.743325.3550.074670.0004.257333.8741.637680.0004.225342.8522.653690.0003.580352.4033.048700.0002.1665.1.2按按正常使用用極限狀態(tài)態(tài)的應力要要求計算規(guī)范（JTJJD622-20004）規(guī)定，截截面上的預預壓應力應應大于荷載載引起的拉拉應力，預預壓應力與與荷載引起起的壓應力力之和應小小于混凝土土的允許壓壓應力（為為），或為為在任意階階段，全截截面承壓，截截面上不出出現(xiàn)拉應力力，同時截截面上最大大壓應力小小于允許壓壓應力。配置主梁縱向向預應力筋筋的目的是是使預應力力混凝土梁梁在鋼筋預預應力和使使用荷載共共同作用下下截面上、下下緣均不產(chǎn)產(chǎn)生拉應力力，同時應應保證截面面上、下緣緣的混凝土土均不被壓壓碎。設計計時，一般般以前一條條件作為依依據(jù)來確定定截面最少少的預應力力筋的數(shù)目目，后一條條件常用來來確定截面面最大的預預應力筋數(shù)數(shù)目，實際際設計中很很少考慮。當采用單側配配筋時，在在截面一側側配置的預預應力筋在在該截面上上會產(chǎn)生與與原彎矩方方向相反的的彎矩以平平衡原彎矩矩，減小原原彎矩在該該側產(chǎn)生的的拉應力，同同時還會產(chǎn)產(chǎn)生一個軸軸向壓應力力也能平衡衡一部分原原彎矩產(chǎn)生生的拉應力力。在采用用拉應力控控制時，一一側預應力力筋產(chǎn)生的的彎矩在截截面上產(chǎn)生生的壓應力力和預應力力筋產(chǎn)生的的軸力與原原彎矩在該該側產(chǎn)生的的拉應力平平衡，該側側的應力為為零，另一一側受到壓壓應力。如如果繼續(xù)增增加預應力力筋的數(shù)目目，在截面面上會產(chǎn)生生與原彎矩矩方向相反反的彎矩在在另一側產(chǎn)產(chǎn)生拉應力力，若以使使另一側的的應力為零零為依據(jù)來來配置預應應力筋，則則所配置的的預應力筋筋的數(shù)目顯顯然偏多了了。所以在在實際進行行配筋估算算時，預應應力筋的數(shù)數(shù)目采用上上緣配筋時時上緣不產(chǎn)產(chǎn)生拉應力力，下緣配配筋時下緣緣不產(chǎn)生拉拉應力來確確定。采用以上方法法所得的配配筋結果為為截面最小小配筋，可可以根據(jù)經(jīng)經(jīng)驗適當?shù)牡姆艑?。具體估算公式式的推導過過程如下：：對于截面上緣緣：（1）（2）對于截面下緣緣：（3）（4）其中，—由預預應力產(chǎn)生生的應力，W—截面抗彎彎模量，—混凝土軸軸心抗壓標標準強度。Mmax、Mmin項的符號當為正彎矩時取正值，當為負彎矩時取負值，且按代數(shù)值取大小。一般情況下，由由于梁截面面較高，受受壓區(qū)面積積較大，上上緣和下緣緣的壓應力力不是控制制因素，為為簡便計，可可只考慮上上緣和下緣緣的拉應力力的這個限限制條件(求得預應應力筋束數(shù)數(shù)的最小值值)。公式（1）變變?yōu)椋海?）公式（3）變變?yōu)椋海?）由預應力鋼束束產(chǎn)生的截截面上緣應應力和截面面下緣應力力分為三種種情況討論論：截面上下緣均均配有力筋筋Np上和Np下以抵抗正正負彎矩，由由力筋Np上和Np在截面上上下緣產(chǎn)生生的壓應力力分別為：：（7）（8）將式（5）、（6）分別代入入式（7）、（8），解聯(lián)立立方程后得得到（9）（10）令代入式（9）、（10）中得到：：（11）（12）式中AAp—每束預應應力筋的面面積；—預應力筋的的永存應力力(可取0.5~~0.755估算)；e—預應力力力筋重心離離開截面重重心的距離離；K—截面的核核心距；A—混凝土截截面面積，取取有效截面面計算。當截面只在下下緣布置力力筋Np下以抵抗正正彎矩時當由上緣不出出現(xiàn)拉應力力控制時：：（13）當由下緣不出出現(xiàn)拉應力力控制時：：（14）當截面中只在在上緣布置置力筋N上以抵抗負負彎矩時：：當由上緣不出出現(xiàn)拉應力力控制時：：（15）當由下緣不出出現(xiàn)拉應力力控制時：：（16）當按上緣和下下緣的壓應應力的限制制條件計算算時(求得預應應力筋束數(shù)數(shù)的最大值值)?？捎汕扒懊娴氖酵仆茖У茫海?7）（18）有時需調(diào)整束束數(shù)，當截截面承受負負彎矩時，如如果截面下下部多配根根束，則上上部束也要要相應增配配根，才能能使上緣不不出現(xiàn)拉應應力，同理理，當截面面承受正彎彎矩時，如如果截面上上部多配根根束，則下下部束也要要相應增配配根。其關關系為：當承受時，當承受時，下表5-2為為計算得各各單元配筋筋面積。正常使用用狀態(tài)單元元配筋數(shù)表5-2單元下緣配筋上緣配筋單元下緣配筋上緣配筋10.0000.000362.1362.86622.6830.000371.9953.03034.4410.000381.0204.05445.2770.000390.0005.85155.3500.000400.0008.21464.8090.000410.00010.927773.3160.986420.00013.849980.9533.751430.00016.039990.0006.928440.00018.1633100.00010.2499450.00020.1822110.00012.7066460.00022.0788120.00015.0633470.00023.8866130